专家论证修稿文兴路现浇箱梁满堂支架方案计算.doc

厦门文兴路（县黄路双涵路）道路工程A标 文兴路现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书一、编制依据 1、厦门市文兴路（县黄路-双涵路）道路工程A标施工图设计文件及地勘报告资料。 2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。 3、参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、建筑工程模板施工手册、公路桥涵施工手册、建筑施工计算手册、建筑结构荷载规范、道路桥梁工程施工手册。二、工程概况文兴路(县黄路双涵路)道路工程为城市级次干道,与县黄路(城市级主干道)交叉,该交叉口设立跨线立交桥一座,跨线立交分为左右幅桥，左幅桥起点桩号为ZK0+211.85，终点桩号为ZK0+438.15。左幅桥全桥共三联，为（230）m预应力砼连续箱梁+（30+40+30）m钢箱梁+（230）m预应力砼连续箱梁。全桥长226.30m。右幅桥起点桩号为YK0+204.85，终点桩号为YK0+431.15，右幅桥全桥共三联，为（230）m预应力砼连续箱梁+（30+40+30）m钢箱梁+（230）m预应力砼连续箱梁。全桥长226.30m。左右幅桥第一、三联均为等截面预应力混凝土箱形连续梁，箱梁采用单箱单室斜腹板截面，梁顶宽8.8m，顶、底板厚2545cm，腹板厚4080cm，梁高1.6m。中支点横隔梁厚200cm，边支点横隔梁厚120cm。 三、支架设计要点1、支架地基处理 将原地面进行整平，然后采用重型压路机碾压密实(压实度90%)，达到要求后，根据地质情况填筑建筑弃渣30cm。然后再铺筑厚15cm的C15混凝土，养生后作为满堂支架的持力层，其上搭设满堂支架。2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡桥下地面整平并设2%的人字型横披排水，同时在两侧设置排水沟，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。通过计算，确定支架模板布置形式如下：1、 箱梁外模板采用1202401.5cm规格的竹胶板。2、侧模采用1.2cm厚竹胶板，竹胶板后采用99cm方木作为横向分配梁（净距25cm）后按支架纵向步距及侧板、翼缘板形式设置弧形钢骨架以加强支撑，用483.5mm钢管斜撑与竖向立杆连接分配梁体及工况荷载，每根斜杆与立杆的连接不少于两个扣件。3、内模采用1.2cm厚竹胶板，竹胶板后采用510cm方木作为横向框架（净距25cm），510cm方木后采用99cm方木作为纵向分配梁（净距40cm）将框架连成一体。 4、支架采用（903+602+90+602+903）cm60（90）cm120cm（横纵高）的步距（端横梁及中横梁处梁底90cm处需加密立杆）上采用99cm方木作为横向分配梁（端横梁及中横梁位置净距17cm、一般箱梁断，底模下纵横分配梁布置形式为：顶托上采用1515cm的方木作为纵向分配梁，其面净距25cm）。 5、原路面承载力可满足要求，基坑回填部位及局部薄弱部位夯实后须强度达到220Kpa以上，然后浇筑15cm后C15混凝土垫层。6、纵向按左中右三排满布剪刀撑、横向四排布设一道剪刀撑；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）6.3.2规定脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，现场可根据实际情况酌情调整。底板下支架每0.9m设置一道横向拉杆以保证杆架稳定性。7、安装纵向方木时，两根方木的接头应放在顶托上，如不允许则要搭过桥。8、翼板外边缘设置不低于1.3m的钢管架临边防护设置。附件：1.本工程地质情况报告中关于原地基承载力的说明； 2.本方案支架平、纵、横布置图。四、现浇箱梁支架验算本计算书以现浇梁30m+30m截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱室）为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。、荷载计算1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 q5 新浇混凝土对侧模的压力。 q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。根据道路桥梁工程施工手册支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的要求下当支架高度在10m以下时，横杆步距为1.2时，按每根立杆荷载为30KN，并不计支架自重。2、荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算侧模计算 3、荷载计算. 箱梁自重q1计算根据县黄路跨线桥现浇箱梁结构特点，我们取横隔梁截面（墩顶及横隔板梁）、箱梁截面和翼缘板截面三个代表截面进行箱梁自重计算，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 墩顶及横隔梁底板受力q1计算根据横断面阴影图，则：q1 = 注：B 箱梁底宽，取3.65m，不考虑翼缘板受力。 箱梁截面q1计算根据横断面图，则：q1 = 注：B 箱梁底宽，取3.65m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 翼缘板截面q1计算根据横断面图，则：q1 = 注：B翼缘板宽，取1.8m。 .箱梁模板简算 1、底模板计算箱梁底模采用竹胶板，铺设在墩旁两侧及中隔板梁下范围的纵向间距0.25m的纵桥向方木上，以及跨中横向间距0.25m的纵桥向方木上，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图： 通过前面计算，墩顶及横隔梁截面横桥向方木布置间距为0.25m时最不利位置，则有：竹胶板弹性模量E5000MPa惯性矩I=(bh3)/12=(1.00.0153)/12=3.37510-7m4墩顶及横隔梁底模板计算 模板厚度计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(52.1+1.0+1.0+2)0.25=14.025kN/m取1.2的安全系数，则q =14.0251.2=16.83kN则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.2m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244015mm规格的竹胶板。 模板刚度验算fmax=0.90.25/400m=5.6310-4m 故，挠度满足要求 最不利考虑一般截面处底模板计算 模板厚度计算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(29.99+1.0+1.0+2)0.25=8.5kN/m取1.2的安全系数，则q =8.51.2=10.2kN则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244015mm规格的竹胶板。 模板刚度验算fmax=0.90.25/400m=5.6310-4m 故，挠度满足要求2、侧模验算新浇混凝土对侧模的压力q5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=2.5m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=20控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=F=63.79混凝土的重力密度() 新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可按计算；（T混凝土初凝时间，取20度）外加剂影响系数，不产外加剂时取1.0；掺有缓凝作用的外加剂时取1.2.混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm，取0.85；50-90mm时，取1.0，110-150mm时，取1.15；混凝土浇筑速度，取2.5（m/h）;取以上两值的最小值，故最大侧压力为有效压头高度根据前面计算，分别按99cm方木以25cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有：99cm方木以间距0.25cm布置 模板厚度计算q=( q4+ q5)l=(4.0+41.6)0.25=11.4kN/m则：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的宽度为1.2m，根据W、b得h为： h=因此模板采用1220244015mm规格的竹胶板。 模板刚度验算fmax=0.90.25/400m=5.6310-4m 3、 箱梁内模支架计算 内模采用12mm厚竹胶板，竹胶板后采用99cm方木作为横向框架（净距25cm）将框架连成一体。(1) 荷载取值荷载有顶板荷载及侧模荷载，取两者大值侧模荷载计算。由于侧压力有效压头为2.45m，而侧模高度1.33m则，侧压力F=261.33=34.58KN/m2(2)竹胶板（取1mm板条为计算单元） 竹胶板弹性模量E竹=5103 MPa 竹胶板允许应力竹=80 MPa 惯性矩I=bh3=1123=144 mm4 截面抵抗矩W=bh2=1122=24 mm3 1mm宽板条所受荷载q=P0.001=34.580.001=34.5810-3 KN/m 竹胶板下510cm方木净距为25cm时：M=ql2=34.5810-30.252=0.2710-3 KN.m =竹=80Mpa = 满足(3) 横向分配梁510cm方木 其中心间距为300mm，侧面跨度按L=0.4m计算 顺纹弯应力 弹性模量E= q=34.580.3=10.374KN/m M=0.21KN.m I= W= = 满足.模板方木简算1、箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面纵桥向采用99cm方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L90cm进行受力计算,在墩顶横梁截面及横隔板梁处按L60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（方木实际结构是连续结构，为了计算方便及安全性故采用简支结构偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。墩顶及横隔梁截面按墩顶截面处3.65m范围内进行受力分析，按方木纵桥向跨度L60cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(51.76+1.0+2.5+2)3.65=209.0kN/m 取1.2的安全系数，则q209.01.2250.80 kN/mM(1/8) qL2=(1/8)250.80.6211.3kNmW=(bh2)/6=(0.090.092)/6=0.000122m3则： n= M/( Ww)=25.39/(0.000122110000.9)=9.4(取整数n21根) dB/(n-1)=3.65/20=0.388m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.388m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.35m，则n3.65/0.3511。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.090.093)/12=5.4710-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(250.80.94)/(2291065.4710-60.9) =2.110-3mL/400=0.9/400=2.2510-3m (挠度满足要求) 注：0.9为方木的不均匀折减系数。 每根方木抗剪计算= MPa=1.7MPa符合要求。（2）箱梁跨中截面箱梁一般截面按腹板60cm的最不利截面考虑，按方木纵桥向跨度L90cm进行验算。 方木间距计算q(q1+ q2+ q3+ q4)B(29.605+1.0+2.5+2)3.65=128.133kN/m 取1.2的安全系数，则q128.1331.2153.76 kN/mM(1/8) qL2=(1/8)153.760.9215.57kNmW=(bh2)/6=(0.090.092)/6=0.000122m3则： n= M/( Ww)=15.57/(0.000122110000.9)=12.89（取整数n13根） dB/(n-1)=3.65/12=0.304m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.304m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.25m，则n3.65/0.2515。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.090.093)/12=5.4710-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(153.760.94)/(1591065.4710-60.9) =1.9710-3mL/400=0.9/400=2.2510-3m (挠度满足要求) 注：0.9为方木的不均匀折减系数。 每根方木抗剪计算= MPa=1.7MPa符合要求。2、 侧模方木 由梁体截面图可知侧模受侧向压力长度范围为1.2米 方木间距计算 根据前面侧模压力计算可知：q41.61.249.92kN/mM(1/8) qL2=(1/8)49.920.925.06kNmW=(bh2)/6=(0.090.092)/6=0.000122m3则： n= M/( Ww)=5.06/(0.000122110000.9)=4.2（取整数n5根） dB/(n-1)=1.2/4=0.30m 注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.30m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.25m，则n1.2/0.255，纵桥向贯通排布。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.090.093)/12=5.4710-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)(qL4)/(EI)=(5/384)(153.760.94)/(1591065.4710-60.9) =1.9710-3mL/400=0.9/400=2.2510-3m (挠度满足要求) 注：0.9为方木的不均匀折减系数。 每根方木抗剪计算= MPa=1.7MPa符合要求。.扣件式钢管支架立杆顶托上横桥向方木验算本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上纵桥向采用1515cm方木，方木在纵桥向的跨距L60cm（横桥向间隔l90cm布置）进行验算，在墩顶横梁部位按L60cm（横向间隔l60cm布置）进行验算，在箱梁跨中部位也均按25cm布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支结构（方木实际结构是连续结构，为了计算方便及安全性故采用简支结构偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算（下图的荷载布置为最不利荷载）。墩顶及横隔梁截面 方木抗弯计算90-60方木采用15*15p=lq/15l(q1+ q2+ q3+ q4)B/n0.75(51.76+1.0+2.5+2)3.65/22=7.125kN取1.2的安全系数，则p=5.701.2=8.5kNMmax(a1+a2)p（0.3+0.13）8.5=3.655kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3= Mmax/ W=3.655/(5.62510-4)/1000=6.5MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算Vmax=3p/2=(38.5)/2= 12.75kN= MPa0.91.70.9=1.53MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=42110-5m4则方木最大挠度：fmax =2.2410-40.9L/400=0.90.6/400m=1.3510-3m 故，挠度满足要求（2）箱梁跨中截面 方木抗弯计算下面图的组合为抗弯矩最不利荷载p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)B/n0.75(29.64+1.0+2.5+2)3.65/15=6.4kN取1.2的安全系数，则p=6.41.2=7.68kNMmax(a1+a2)p（0.45+0.20）7.68=4.992kNmW=(bh2)/6=(0.150.152)/6=5.62510-4m3= Mmax/ W=4.992/(5.62510-4)/1000=8.87MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算下面图的组合为抗剪最不利荷载Vmax=3p/2=(37.68)/2 = 11.52kN=MPa0.91.70.9=1.53MPa符合要求。 每根方木挠度计算方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.150.153)/12=4.210-5m4则方木最大挠度：fmax= =7.04610-40.9L/400=0.90.6/400m=1.3510-3m 故，挠度满足要求、结构检算1、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱梁支架按483.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。墩顶及横隔梁处截面在桥墩旁两侧各3.5m范围及端横梁3.7m范围部位，钢管扣件式支架体系采用（903+602+90+602+903）cm60cm120cm 的布置结构，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为1.2cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N=30kN（根据道路桥梁工程施工手册支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的要求下当支架高度在10m以下时，横杆步距为1.2时，按每根立设计荷载N=30kN，并不计支架自重。）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK（不组合风荷载时）NG1K新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.652.1=18.76KNNG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KNNQK=0.60.6(q3+q4)=0.36(1.0+2.0)=1.08KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK=1.2（18.76+0.36）+1.41.08=24.46KNN30kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。 L横杆步距，L1.2m。于是，L/i1200/15.8=75.95，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.692。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.17(为了安全，取A类环境)us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表7.3.1附表第36得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4（厦门环境） w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.171.20.8=0.786KN/m2La立杆纵距0.6m；h立杆步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.0536KN=0.851.40.7860.61.22/10=0.0808KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08103mm3则，N/A+MW/W28.715103 N /（0.692489mm3）+0.0808106 Nm /（5.08103 mm3）100.764 N/mm2f205N/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。 箱梁横截面 箱梁跨中范围内，钢管扣件式支架体系采用（903+602+90+602+903）cm90cm120cm布置结构，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为1.2cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N=30kN（根据道路桥梁工程施工手册支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的要求下当支架高度在10m以下时，横杆步距为1.2时，按每根立设计荷载N=30kN，并不计支架自重。）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK（不组合风荷载时）NG1K新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.90.6q1=0.90.629.99=16.19KNNG2K=0.90.6q2=0.90.61.0=0.54KNNQK=0.90.6(q3+q4)=0.54(1.0+2.0)=1.62KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK=1.2（16.19+0.54）+1.41.62=22.34KNN30kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。 L横杆步距，L1.2m。于是，L/i1200/15.8=75.95，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.692。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.17(为了安全，取A类环境)us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表7.3.1附表第36得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4（厦门环境） w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.171.20.8=0.786KN/m2La立杆纵距0.9m；h立杆步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.0536KN=0.851.40.7860.91.22/10=0.1211KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08103mm3则，N/A+MW/W28.739103 N /（0.692489mm3）+0.1211106 Nm /（5.08103 mm3）108.768 N/mm2f205N/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。(3)翼缘板横截面翼缘板范围内，钢管扣件式支架体系采用9090120cm的布置结构，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为1.2cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N=30kN（根据道路桥梁工程施工手册支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的要求下当支架高度在10m以下时，横杆步距为1.2时，按每根立设计荷载N=30kN，并不计支架自重。）。立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK（不组合风荷载时）NG1K新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力NQK施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.90.9q1=0.90.99.02=7.306KNNG2K=0.90.9q2=0.90.91.0=0.81KNNQK=0.90.9(q3+q4)=0.81(1+2.0)=2.43KN则：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK=1.2（7.3064+0.81）+1.42.43=13.13KNN30kN，强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/A+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A48mm3.5钢管的截面积A489mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i15.8。长细比L/i。 L横杆步距，L1.2m。于是，L/i1200/15.8=75.95，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得0.692。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.17(为了安全，取A类环境)us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表7.3.1附表第36得：us=1.2w0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4（厦门环境） w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.171.20.8=0.786KN/m2La立杆纵距0.9m；h立杆步距1.2m，故：MW=0.851.4WKLah2/10=0.0536KN=0.851.40.7860.91.22/10=0.1212KNW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：W=5.08103mm3则，N/A+MW/W14.835103 N /（0.692489mm3）+0.1212106 Nm /（5.08103 mm3）67.698N/mm2f205N/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。.立杆底座和地基承载力计算 立杆底托验算立杆底托验算： NRd通过前面立杆承受荷载计算，按最不利情况考虑每根立杆上荷载最大值为端横梁及墩身两侧间距6090cm布置的立杆，即：根据横断面阴影图，则：q1 = 注：B 箱梁底宽，取3.65m，不考虑翼缘板受力。Nabq ab(q1+q2+q3+q4) 0.60.9(60.2+1.0+1.0+2.0)=34.7kN底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN;得：34.7KN40KN 立杆底托符合要求。 立杆地基承载力验算根据设计图纸地质柱状图得，场地内表面除有0.52.0m厚的人工填土，下为素填土深度平均0.76m、承载力为100KPa。全段换填建筑弃渣或片石土等约1.5m厚并填筑30cm厚二灰碎石土，使压实度达到94以上后并做好局部软基的处理，保证地基的承载能力达到fk=220Kpa（参考建筑施工计算手册。立杆地基承载力验算：Kk式中： N为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad为立杆底座面积Ad=15cm15cm=225cm2；按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：，底拖下砼基础承载力满足要求。底托坐落在15cm砼层上，按照力传递面积计算： k为地基承载力标准值；试验锤击数357911131517192123k(Kpa)105145190235280325370435515600680 K调整系数；混凝土基础系数为1.0按照最不利荷载考虑：=Kk=1.0235KPa.支架变形支架变形量值F的计算：Ff1f2f3 桥梁最不利截面处f1为支架在荷载作用下的弹性变形量由上计算每根钢管受力为34.7KN，48mm3.5钢管的截面积为489mm2。于是f1=L/E34.748910370.96N/mm2 ，则f170.9610（2.06105）3.44mm。f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩1和方木对方木压缩2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2125mm。f3为支架基底受荷载后的非弹性沉降量，基底处理时采用二灰碎石、混凝土铺装为刚性基础暂列为4mm 故支架变形量值F为:Ff1f2f3=3.44+5+4=12.44mm.满堂支架整体抗倾覆验算依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第9.2.3要求(支架的立杆应保持稳定，并用撑拉杆固定。当验算支架在重力和风荷载等作用下的抗倾倒稳定时，验算倾倒稳定系数不得小于1.3)。K0=稳定力矩/倾覆力矩=yNi/Mw梁跨30m验算支架抗倾覆能力：桥宽度9m，长30m采用9090120cm翼缘板支架来验算全桥（为了安全取翼缘板钢管架进行计算）：支架横向10排；支架纵向34排；高度5m；顶托TC60共需要1034=340个；立杆需要10345=1700m;纵向横杆需要105/1.230=1250m；横向横杆需要345/1.29=1275m；故：钢管总重（1700+1250+1275）3.84/1000=16.224t; 顶托TC60总重为：(3407.2)/1000=2.448t；故q=16.2249.8+2.4489.8=182.985KN；稳定力矩= yNi=5182.985=914.925KN.m依据以上对风荷载计算WK=0.7uzusw0=0.71.171.20.8=0.786KN/ m2梁30m共受风力为：q=0.786530=117.9KN；倾覆力矩=q2.5=117.92.5=294.75KN.mK0=稳定力矩/倾覆力矩=914.925/294.75=3.11.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求五、支架搭设施工要求及技术措施现浇箱梁支架采用满堂扣件钢管脚手架或碗口式钢管架搭设。搭设时，先在混凝土放置15cm15cm钢板垫在钢管底下，垫板下用中粗砂找平。支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设梁体模板。支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑谁立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。上报监理检查，经监理同意后，进行支架预压：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷载组合，确定压载系数，采用水箱加钢筋均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。1、 模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求(1)对进场的支架钢管、扣件等施工材料的质量进行严格检查，不合格的杆件应禁止使用。(2) 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，立杆步距不得大于设计要求，并应设置纵横水平拉杆；每根立杆底部应设置底座或垫板。(3)立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁搭接连接，严禁不同直径混合施用。(4) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求。(5)当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在模板中心线处，其偏心距不应大于25毫米。(6)钢管脚手架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。上下层立杆采用的对接扣件应按规范要求交错布置。(7)为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。 (8)确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； (9)地基支座的设计要满足承载力的要求。 (10)严格控制支架顶托及底托的螺杆长度不得大于25cm。2、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定(1)立杆应按设计纵横向间距设置，不得改变间距。(2)剪刀撑应纵横设置，按设计间距布置，不得遗漏。(3)满堂模板支架剪刀撑应由底至顶连续布置。(4)高于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排设置剪刀撑。剪刀撑的构造应符合有关规定。(5)组架前认真测量框架底脚距离，准确铺设方木及安放底托。(6)支架拼装每3层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实，在支架拼装头3层，每层用经纬仪、水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整。(7)支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框的直角度，不致使脚手架偏扭，立杆垂直度偏差小于0.25，顶部绝对偏差小于0.05m。(8)浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。3、支架拆除要求(1)支模的拆除必须经验算复核并符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。(2)质检拆除时应遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时进行，拆除时应采用可靠的安全措施。(3)卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。(4)运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物，变形严重的，送回修整；配件经检查、修正后，按品种、规格分类存放，妥善保管。(5)拆除杆件时，要互相告知，协调作业，已松开连接的杆部件要及时拆除运出，避免发生误扶误靠。4、支架预压及沉降观测支架搭设完后，为保证箱梁浇注混凝土后满足设计的外形尺寸及拱度要求，采取对支架预压的方法以消除变形，具体做法如下： 、设置沉降观测点支架搭设、立模作业程序完成后，每跨纵桥向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后两支点处设置支架沉降观测截面，每个观测截面沿横向对称设置3个观测点，从而形成一个沉降观测网。 观测点采用吊尺法测量，即在观测点位箱梁底模底部打入一铁钉，测量时将钢卷尺吊在铁钉上进行观测。另外对应于支架沉降观测截面，在地基处理后的基础混凝土表面同样设置地基沉降观测点，以测量在预压过程中的地基沉降量。、加载预压及卸载支架加载预压采用水箱法加钢筋法进行。支架采用水箱加载法进行预压，施工前先按箱梁自重120%载重量要求加工制作水箱胶囊，加载前先按箱梁浇筑顺序及步骤布设水箱胶囊，并对底模内表面进行防护，然后根据混凝土浇注顺序分段、按步骤向水箱分层逐级加水进行预压，水箱加载总重量为1.2倍的箱梁重量；支架采用钢筋加载法进行预压，加载前先在底模上满铺彩条布对底模内表面进行防护，然后按混凝土浇注顺序分段分层加载钢筋进行预压，钢筋称量，钢筋加载总重量为1.2倍的箱梁重量，以消除支架的非弹性变形。加载到支架上的钢筋必须做好防雨措施，以免钢筋吸水后加载重量发生变化。加载采取分级进行，使加载过程尽量符合浇混凝土的状态。本桥加载可分三级进行，每级加载为总压载量的1/3，共加载3次。第一次加载模拟箱梁底板、腹板钢筋绑扎完成，钢绞线及各种模板和加固措施安装完毕后的荷载；第二次加载模拟底板、腹板砼浇筑安装完成后的荷载；第三次加载模拟顶板砼浇筑完成后的荷载。全部加载后，不可立即卸载，需等压一段时间（一般2472h）并在地基沉降稳定后，再逐级卸载，卸载后再观测1次，卸载前后的差值可认为是地基及支架的弹性变形，在安装箱梁底模时设预拱度以消除之。卸载完成后即可按加载顺序浇筑混凝土。、沉降观测沉降观测应贯穿于加载及卸载的整个过程，在开始加载前必须进行首次观测，作为沉降观测的零点，接着加上第一次荷载，加载后立即再观测，得出施加第一次荷载后的瞬间沉降；施加第二次荷载前再观测，然后施加第二次荷载并立即观测，得出施加第二次荷载后的瞬间沉降；施加第三次荷载前再观测，然后施加第三次荷载并立即观测，观测工作在等压时间内一直