1600kg_2.5m乘客电梯设计计算书.docx

设计计算书河南瑞普兰德电梯有限公司 共 30 页第 30 页 1600kg，2.5/s曳引式客梯设计计算书 目录1. 曳引条件计算1.1符号说明及计算数据31.2曳引电动机功率计算31.3曳引力计算41.4电梯平衡系数计算61.5曳引机主轴最大静载计算61.6 轿厢上行超速保护装置的选型计算 .62. 曳引钢丝绳安全系数计算2.1绳径与曳引轮径，导向轮径之比72.2曳引钢丝绳的安全系数72.3绳头组合的安全系数83. 电梯及井道尺寸参数计算3.1轿厢的有效面积，额定载重量及乘客人数83.2电梯井道顶层间距oh.93.3电梯井道底坑深pp.113.4轿厢通风孔面积计算.124. 曳引机承重梁支承力及承重梁强度、刚性计算4.1原始数据.124.2承重梁受力分析.134.3承重梁的强度.144.4承重梁的刚性.155. 轿厢导轨的强度及刚性计算5.1导轨的基本参数.165.2导轨受力计算.176. 安全钳选型计算6.1安全钳的选型计算.206.2验算安全钳平均制动减速度.217. 耗能型液压缓冲器选型计算7.1液压缓冲器的选型计算217.2验算缓冲器的平均减速度218. 限速器的选型计算8.1轿厢限速器的动作速度范围228.2轿厢限速器的选型计算229. 轿厢轿架强度计算9.1轿架上梁的强度计算239.2轿架下梁的强度计算239.3轿架立梁的计算249.4轿架联接螺栓的强度计算2610. 井道机房底坑的受力点计算10.1计算轿厢缓冲器作用力.2710.2计算对重缓冲器作用力.2810.3计算轿厢导轨底部作用力.2810.4计算对重导轨底部作用力.2811.参考文献1. 曳引条件计算1.1 符号说明及计算数据本计算书中所涉及的数据均来自实验塔样梯技术参数表，电梯布置图及电梯产品设计图。额定载重： q1600kg轿厢自重： g1700kg（轿底pvc地板）对重重量： wbgk平q1700+0.491600=2484 kg额定速度： v=2.5m/s提升高度： h=128 m曳引钢丝绳附加重量： gy128849/100=501.76kg， （8根12钢丝绳49kg/100m）补偿链附加重量： g1=12821.49=381.44 kg, (2根8穿绳电梯补偿链1.49kg/m)随行电缆附加重量： gb640.853=163.2kg (3根40芯带钢芯0.85kg/m)曳引轮直径： d480mm导向轮直径： d560mm曳引比： i=1:1电梯传动总效率： =0.820.86 (取=0.85)曳引绳在曳引轮上的包角： =157.6曳引机绳槽类型： 带切口的半圆槽，=25，=901.2 曳引电动机功率计算公式： 式中：n电动机功率kwk平电梯平衡系数0.40.5，取k平=0.49q电梯额定载重量1600kgv电梯额定速度2.5m/s曳引系统总传动效率取0. 85 关于取值的说明：曳引机选取柳州汉华驱动设备有限公司pg-3b型。为永磁同步行星齿轮曳引机，整机传动效率可达0.820.86，计算取0.85。选取柳州汉华驱动设备有限公司pg-3b型永磁同步行星齿轮曳引机，功率n25.6kw，满足要求。 1.3 曳引力计算：1.3.1 曳引条件根据gb7588-2003标准，附录m注释，曳引应满足下列条件：1. (曳引能力系数)用于轿厢装载和紧急制动工况2. (曳引能力系数)用于轿厢滞留工况(注：对重压在缓冲器上，曳引机向上方向旋转)式中： f曳引绳在曳引轮槽的当量摩擦系数。据gb7588-2003附录m第103页m2.2.1.1给出的带切口的半圆槽当量摩擦系数对带切口的半圆槽：曳引绳与铸铁之间的摩擦系数据gb7588-2003附录m第103页m2.2.2给出的摩擦系数：装载工况：紧急制停工况：轿厢滞留工况：槽的角度值；(柳州汉华驱动设备有限公司pg-3b型为25，0.43rad)下部切口角度值；(柳州汉华驱动设备有限公司pg-3b型为90，1.57rad)曳引绳在曳引轮上包角，(柳州汉华驱动设备有限公司pg-3b型为157.6，2.75 rad)1.3.2 各工况当量摩擦系数值计算：对v型曳引槽：装载工况： 紧急制停工况：滞留工况：1.3.3 曳引能力系数efa值计算：装载工况：紧急制停工况：滞留工况：1.3.4 装载工况受力分析：轿厢装载工况计算(当轿厢装载125%q在底层，以额定速度上行时)：轿厢侧静拉力：t1g1.25qgy17001.251600501.764201.76 kg (gy曳引钢丝绳重量)对重侧静拉力：t2wb+g1=2484+381.44=2865.44 kg(wb对重重量，g1补偿链重量)曳引能力系数：轿厢装载工况曳引条件：结论：该工况合格1.3.5 紧急制动工况受力分析：(g轿厢自重，q额定载重，wb对重重量，gy曳引钢丝绳重量， gb随缆重量，g1补偿链重量)a当轿厢空载在顶层上行制动时：对重侧拉力：轿厢侧拉力： 曳引能力系数：曳引条件：结论：该工况合格b当轿厢额定载荷由底层下行制动时：轿厢侧静拉力：对重侧静拉力：曳引能力系数：曳引条件：结论：该工况合格1.3.6 滞留工况受力分析：轿厢侧曳引绳拉力：对重压在缓冲器上时，对重侧曳引绳拉力：曳引能力系数：曳引条件： 结论：该工况合格1.4 电梯平衡系数计算：对重重量wb： wbp1g1额定载重q： q1600kg轿厢自重g： g1700kg（轿底pvc地板）对重架自重p1： p1172kg对重块重量g1： g1=2312 kg对重重量计算：wbp1g1=172+2312=2484 kg平衡系数计算：wbgk平q=1700+ k平1600=2484 k平=49% 结论：可见平衡系数符合要求。1.5 曳引机主轴最大静载计算： 轿厢装载至125%额定载荷的情况下：(g轿厢自重，q额定载重，wb对重重量，gy曳引钢丝绳重量， gb随缆重量，g1补偿链重量) 柳州汉华驱动设备有限公司pg-3b型曳引机，静态载重为11000kg，符合要求。1.6 轿厢上行超速保护装置的选型计算：1.6.1夹绳器的选用本项目选用河北东方jsq2c型夹绳器，触发方式为机械式，复位方式：手动复位，与xs12a双向限速器配套使用。具体参数如下（适用于悬挂比1:1）：额定速度：0.252.5m/s 本项目额定速度2.5m/s在该夹绳器额定速度范围内额定载重：5001600kg 本项目额定载重1600kg在该夹绳器额定速度范围内钢丝绳直径：816mm 本项目钢丝绳直径12mm在该夹绳器允许钢丝绳直径范围系统质量：19005200kg该样梯系统质量：p+w=1700+2484=4184kg，在河北东方jsq2c型夹绳器的质量覆盖范围内。综上：选用河北东方jsq2c型夹绳器，符合要求。1.6.2验算夹绳器的平均减速度高速重载制动力及弹簧力的计算系统受力如图所示。电梯的相关技术参数如下： （1）电梯额定速度v=2.5m/s，（2）电梯动作速度v1=3.225m/s、（3）额定载荷q=1600kg，（4）轿厢自重g=1700kg，（5）对重自重 wb=2484kg，（6）平衡链重量g1=381.44kg，（7）曳引绳重量gy=501.76kg，（8）平衡系数k=0.49，（9）轿厢与对重高度差h=128m，经分析，空载轿厢位于最高层站是电梯上行超速最不利的工况。此时，对重侧的重量为w= wb +gy=2985.76（kg）。轿厢侧的重量为 p=g+ g1 =2081.44（kg）根据牛顿第二定律得：v12=2ah（1）式中：v1双向限速器上行动作速度，即钢丝绳夹绳器的动作速度（m/s）；a夹绳器动作过程中电梯的平均减速度（m/s2）；h夹绳器动作过程中电梯的运行距离（m）。在i 位置系统能量为：e1=0.5pv12+ pgh+ 0.5wv12=0.52081.443.2252+2081.449.81128+0.52985.763.2252=2639974（n）在 ii 位置系统能量为：e2=pg（h+h）-wgh= 2081.449.81（128+ h）-2985.769.81h=2613623-8871 h（n）根据能量守恒定律得：e2-e1=fh.（2）式中：f夹绳器动作时，闸瓦与钢丝绳之间产生的摩擦力（n）。钢丝绳夹绳器所产生的制停力 f 是闸瓦与钢丝绳之间产生的滑动摩擦力，制停力f 由两片夹绳板产生。由摩擦力公式：f=2fn（3）式中：f闸瓦材料与钢丝绳之间的当量摩擦系数，与绳槽类型有关；n闸瓦对钢丝绳的正压力（n）。本项目夹绳器调节的n值为17432n(夹绳器厂家确定)本项目曳引机为带切口的半圆槽时，当量摩擦系数f 的计算公式为f=4（cos0.5-sin0.5）/（-sin+sin）.（4）式中：f当量摩擦系数下部切口的角度值，取=900；槽的角度值，取=250；闸瓦材料与钢丝绳之间的摩擦系数， 取=0.2。将和带入（4）式得f=0.382由（3）式得f=2fn=20.38217432=13318n由（2）式得e2-e1=fh=13318 h=2613623-8871 h -2639974计算得：h=1.19m由（1）式得：v12=2ah=2 a1.19=3.2252计算得：a =4.37m/s2=0.45gn符合gb75882003标准10.4.3.3的规定:平均减速度a1.0 gn的要求，可见选用这种型号的夹绳器是合适的。2. 曳引钢丝绳安全系数计算： 2.1 绳径与曳引轮径，导向轮径之比：根据gb75882003标准9.2.1要求：a. 曳引钢丝绳与曳引轮径之比：柳州汉华驱动设备有限公司pg-3b型曳引机曳引轮径d480mm，曳引钢丝绳径d=12mm。 b. 曳引钢丝绳与导向轮径之比：本公司设计的曳引系统导向轮径d1=560mm故曳引轮，导向轮直径与绳径之比均符合标准要求。2.2 曳引钢丝绳的安全系数：根据gb75882003附录n中规定：钢丝绳的安全系数：sf安全系数nequiv滑轮的等效数量dt曳引轮的直径dp曳引轮除外的所有滑轮的平均直径dr钢丝绳的直径其中：查表得：nequiv(t)=5.0nequiv(p)的计算nps1 npr0故：代入公式计算得：sf=14.5同时按照载荷计算：tmax=g+q+gy=1700+1600+501.76=3801.76kg=37257.25 n(g轿厢自重，q额定载重， gy曳引钢丝绳重量)因为此梯曳引比是1：1，故此张力tmax由8根12钢丝绳分担，其受力不均匀度不大于5%，每根钢丝绳最大拉力为：按天津全友钢丝绳有限公司提供的12-819sfc1770电梯用钢丝绳样本，该绳最小破断载荷为74.7kn。安全系数:证明用8根12电梯专用钢丝绳1：1悬挂是安全可靠的，安全系数大于14.5。2.3 绳头组合的安全系数：根据gb75882003标准9.2.3规定：钢丝绳与其端接置（绳头组合）至少应能承受钢丝绳最小破断负荷的80%。已知，12-819sfc 钢丝绳fmin=74.7kn。则绳头组合应能承受：74.70.859.76kn。天津市第六电器开关厂提供的试验报告（编号：t3-b31-12-012），由国家电梯质量监督检验中心检测判定：破断实测值为85.17kn，大于钢丝绳最小破断载荷的80%。其安全裕度：说明：钢丝绳端接装置有多种形式，无论何种形式，必须有国家法定测试单位的测试报告方可采用，与钢丝绳组合后，也应进行拉伸试验，以确保安全可靠。3. 电梯及井道尺寸参数计算：3.1 轿厢的有效面积，额定载重量及乘客人数：根据gb75882003标准8.2.18.2.4及表1、表3的规定：a. 额定载重量1600kg轿厢最大有效面积，由表1查得，为3.56 m2b. 本项目1600kg轿厢尺寸如下图： 有效面积s2.0 x 1.75+1.1x0.085=3.59353.56m2 ，面积略超表1标准要求。但gb7588-2003第8.2.1规定：为了允许轿厢设计的改变，对表1所列各额定载重量对应的轿厢最大有效面积允许增加不大于表列值5%的面积。smax3.56+3.565%=3.738 m2s3.59353.738m2，满足标准要求。c. 按8.2.3规定：乘客人数=额定载重量/75=1600/75=21人。按表2规定：21人轿厢最小有效面积为3.245。本项目特定为载重1600kg(限21人)。符合标准要求。3.2 电梯井道顶层间距oh 计算示意图3.2.1电梯结构参数：轿厢内地平面距轿架护栏顶面：3180。轿厢内地平面距轿架油盒顶面：3287。轿厢内地平面距轿架导靴顶面：3155。轿厢内地平面距轿厢顶面：2450。对重缓冲器撞板至导靴顶面：3800mm轿厢导靴选用河北东方dx1b型，高235mm，对重导靴选用dx24，高102油杯选用奥德普ox-12c型高：132对重安全距离：rb300 轿厢安全距离：rb300 对重及轿厢液压缓冲器选用河北东方富达机械有限公司yh2/420型。行程h1420，总高h01146。3.2.2对重压在缓冲器上时的顶部空间和尺寸：3.2.2.1标准gb7588-2003第5.7.1.1各条要求的计算（1） 按标准5.7.1.1(a)规定，轿厢导轨进一步制导行程不小于：h20.10.035v2=0.1+0.0352.520.319m319。（2） 按标准5.7.1.1(b)规定，轿顶最高面积的水平面(站人空间)距井道顶的最低部件的距离：h31.00.035v2=1+0.0352.521.219m1219。（3） 按标准5.7.1.1(c).1规定，轿顶导靴顶面距井道顶的最低部件的距离：h40.30.035v2=0.3+0.0352.520.519m519。（4） 按标准5.7.1.1(c).2规定，轿顶最高部件顶面距井道顶的最低部件的距离：h50.10.035v2=0.1+0.0352.520.319m319。（5） 按标准5.7.1.1(d)规定，轿顶应有一个不小于0.5m0.6m0.8m的长方体空间3.2.2.2满足gb7588-2003第5.7.1.1各条要求的顶层高计算结果（1） 顶层最小高度按5.7.1.1(a)计算：ohmin=3155+300+420+319=4194。（2） 顶层最小高度按5.7.1.1(b)计算：ohmin=2450+300+420 +1219=4389。（3） 顶层最小高度按5.7.1.1(c).1计算：ohmin=3180+300+420+519=4419。（4） 顶层最小高度按5.7.1.1(c).2计算：ohmin=3287+300+420 +319=4326。（5） 轿顶站人空间，如下图：本项目轿顶已有一0.7m1.9m长方形空间，据标准5.7.1.1(d)规定，只需一最小0.5m高度的空间。ohmin=2450+300+420 +500=3670。本项目顶层高为：oh51704419mm（取1、2、3、4、5中较大者），满足标准要求。3.2.3对重导轨的空行程：按标准5.7.1.2规定，对重导轨进一步制导行程不小于：h60.10.035v2=0.1+0.0352.520.319m319。顶层最小高度按5.7.1.2计算：ohmin=3800+300+420+319=4839。本项目顶层高为：oh51704839mm，满足标准要求。结论：综上可知本项目oh5170可保证安全，ohmin=4900mm。 3.3 电梯井道底坑深pp：a. 本项目平层至轿底缓冲器撞板距离：k413轿厢侧缓冲器下底座高：h7200底坑最小深度：ppminkrbh0h741330011462002059本项目底坑深为：pp21002059mmb. 按5.7.3.3规定验算：（1） 底坑中应有足够的空间，可放进一个不小于0.50.61.0的矩形体为准。ppkrbh12100413300420967600（2） 地坑底和轿厢最底部件之间的自由距离不小于0.5m，下述之间水平距离在0.15m之内的，这个距离可减小到0.10m。1、垂直滑动门的部件、护脚板和相邻的井道壁 2、轿厢最底部件和导轨轿厢缓冲器撞板与下导靴底面距离：701mmppkrbh17012100-413-300-420-701=2660.5但本项目护脚板与井道壁间距0.105m0.15，轿厢最底部件导靴和导轨间距0.062m0.15，固此距离可减小到0.1m，2660.1，符合标准要求。（3） 底坑底与轿门护脚板之间净空间不得小于0.1。(护脚板高810)pp810rbh12100-810-300-420=5700.1经验算，取pp2100可保证安全要求，ppmin=2100mm。3.4 轿厢通风孔面积计算：根据gb75882003标准8.16.2规定，轿厢通风孔上部及下部通风孔的有效面积均不小于轿厢面积的1%，其中轿门门缝可相当于0.5%，即s1=0.005x2=0.01m2实际需要的最小通风面积： s=0.01x3.5935=0.0359m23.4.1 轿厢上部通风孔面积计算本样梯轿厢轿壁与轿顶连接处有5mm缝隙，另轿顶设有两个风扇孔，大小为270mm50mm，风扇孔有效系数按0.4计算;（1.7522.0）0.0050.270.050.420.0383m2s=0.0359m2结论：符合要求3.4.2轿厢下部通风孔面积计算轿厢轿壁与轿底连接处有5mm缝隙，另轿底后端开有三处通风孔，大小为55mmx55mm（1.7522.0）0.0050.0550.05530.0366 m2s=0.0359m2结论：符合要求4曳引机承重梁支承力及承重梁强度、刚性计算：4.1 原始数据承重钢梁：h型钢：hn300x150 长3100mm额定载重q：1600kg曳引机自重qy：450kg轿厢侧自重pz：1700kg (含轿厢，轿架重，门机+轿门重)承重钢梁重ql：577kg(含2根承重梁重227kg，底座350kg)对重重量g：2484kg(按平衡系数0.49)钢丝绳重w2：502kg补偿链重w3：381kg随缆w1：163kg4.2承重梁受力分析：曳引机安装在底座上，底座固定在承重梁上，受力简图如下：c、d点为减震胶垫位置，p点为曳引机中心，a、b点为承重钢梁支点。据实际井道及底座尺寸可知：l=2625mm，a=1460mm，b=1165mm，a1=810mm，b1=440mm,m=1250mm总静载荷：总动载荷： 承重梁上总载荷：按两根承重梁受力相等：,，ac段剪力：cd段剪力：db段剪力：c点弯矩： d点弯矩： 由上面计算可知：db段剪力最大qmax=40844n，c点弯矩最大mmax=29611900n.mm查得：英国标准bs5655-6中许用挠度y为l/900(l为承重梁两支点间距离)，q235钢许用应力=88n/mm2,按此标准规定q235材质的工字钢：剪切许用应力：=(0.60.8)=62n/mm2弯曲许用应力：w=(1.01.2)=97n/mm2许用挠度：y=l/900=2.472mm4.3承重梁的强度：承重梁的截面模量：查h型钢表hn300x150其wx=490cm3，t1=6.5mm，i/s=266mm，ix=7350cm4hn300x150型钢截面模量大于实际需要的截面模量，结果可用剪应力校核：满足剪应力强度条件，结果可用4.4承重梁的钢性： 力学计算模型如下图：d= 650mm d1= 725mmc处rc引起梁的最大挠度发生在y处注：d=650mm，d1=725mmc处rc引起梁的最大挠度发生在y处：c处rc在y处引起的最大挠度为：d处rd引起梁的最大挠度发生在x处d处rd在x处最大挠度为：同时c处rc在x处引起的最大挠度为：同时d处rd在y处引起的最大挠度为：x处总挠度为：xc+xd=-0.288-0.806=-1.094mmy处总挠度为：yc+yd=-0.476-0.524=-1.0mmx处挠度最大，最大挠度为1.094mmy=l/900=2.917mm满足刚度校核条件，结果可用综上述可知，本项目选用hn300x150型钢，能够满足使用要求。5. 轿厢导轨的强度及刚性计算：为确保电梯运行的安全，本公司在1600kg载重量2.5m/s速度的乘客电梯，选用t127型导轨做轿厢导轨。导轨支撑间距为2000mm。5.1导轨的基本参数：根据jg/t5072.11996标准，t127导轨技术参数截面积： s=28.722重量：g1=22.55kg/m中性轴距底面：e=2.478x轴惯性矩：ixx201.74轴抗弯矩：wxx31.173y轴惯性矩：iyy=229.9cm4y轴抗弯矩：wyy36.2cm3导轨材料的力学性能：b=370520mpas24%弹性模量：e=206gpa根据gb7588-2003标准，查10.1.2条中表5：5.2导轨受力计算按gb7588-2003附录g中的g7.2(中心导向和悬挂的轿厢)相对于x轴见下图g6：相对于y轴见下图g7：5.2.1 安全钳动作时5.2.1.1 弯曲应力a) 载荷分布分析：上下导靴之间间距h=3927mm（dx轿厢深度1750mm，dy轿厢宽度2000mm，导轨支架间距l=2000mm）查表gb7588-2003表g2得冲击系数=2第一种情况：p和q位于同一侧是最不利的情况，因此q在x轴上 第二种情况：相对于y轴上 b) 由导向力引起的y轴上的弯曲应力为：轿厢自重情况：左右对称较好，前后较差，计算按最不利工况计算：c) 由导向力引起的y轴上的弯曲应力为：d) 由导向力引起的x轴上的弯曲应力为：5.2.1.2 压弯应力：轿厢导轨支架间距l=2000mm，=1.823cm，较小细长比为： 根据导轨抗拉强度370mpa和查gb7588-2003第72页表g3得=2.165.2.1.3 确定安全钳动作工况导轨许用应力 符合jb/t5072.1要求的导轨，根据抗拉强度rm=370mpa，由gb7588-2003第28页表5查得安全钳动作工况许用应力为5.2.1.4 复合应力5.2.1.5 翼缘弯曲5.2.1.6 挠度 5.2.2 正常使用，运行时5.2.2.1 弯曲应力a) 由导向力引起的y轴上的弯曲应力为：b) 由导向力引起的x轴上的弯曲应力为：5.2.2.2 确定正常运行工况导轨许用应力符合jb/t5072.1要求的导轨，根据抗拉强度rm=370mpa，由gb7588-2003第28页表5查得安全钳动作工况许用应力为5.2.2.3 复合应力5.2.2.4 翼缘弯曲5.2.2.5 挠度 5.2.3 正常使用，装卸载时5.2.3.1 弯曲应力 本例属于额定载重量小于2500kg的电梯，即： a) 由导向力引起的y轴上的弯曲应力为：(=960mm)b) 由导向力引起的x轴上的弯曲应力为：5.2.3.2 复合应力5.2.3.3 翼缘弯曲5.2.3.4 挠度 6.安全钳选型计算：6.1安全钳的选型计算：据gb7588-2003第9.8.2.1若电梯速度大于0.63m/s，轿厢应采用渐进式安全钳。本项目选用河北东方jxaq19型渐进式安全钳，技术参数为：额定速度：v=0.252.5m/s。总容许质量：1500kgp+q4000kg适用导轨宽度：16、15.88本项目速度v=2.5m/s，在该型号安全钳【额定速度】范围内。导轨宽度15.88mm，在该型号安全钳【适用导轨宽度】范围内。总容许质量p+q=1700+1600=3300kg，在该型号安全钳【总容许质量】范围内。综上所述：该安全钳符合要求6.2 验算安全钳平均制动减速度6.2.1计算渐进式安全钳制动力：6.2.2计算渐进式安全钳制动距离：6.2.3验算渐进式安全钳平均制动减速度：gb7588-2003中9.8.4规定在装有额定载重量的轿厢自由下落的情况下，渐进式安全钳的平均减速度应满足0.2gna1.0 gn的要求。计算得a=0.63gn符合上述标准规定7. 耗能型液压缓冲器选型计算；7.1液压缓冲器的选型计算：根据gb75882003标准10.4.3.1的规定，缓冲器行程0.067v20.0672.52419mm现选用河北东方yh2/420型液压缓冲器。技术参数为：缓冲行程：h1420mm419mm,总容许质量：9003750kg，额定速度：v2.5m/s缓冲器数量：1套本项目速度v=2.5m/s，在该型号缓冲器【额定速度】范围内。缓冲行程h1420mm419mm, 符合gb75882003标准10.4.3.1的规定总容许质量p+q=1700+1600=3300kg，在该型号安全钳【总容许质量】范围内，数量1套即可满足。综上所述：该缓冲器符合要求7.2验算缓冲器的平均减速度： 缓冲器用于额定速度v=2.5m/s电梯时，平均减速度为平均减速度：符合gb75882003标准10.4.3.3的规定:平均减速度a1.0 gn的要求，可见选用这种型号的缓冲器是合适的。 8限速器的选型计算；8.1轿厢限速器的动作速度范围：根据gb75882003标准9.9.1d,规定：8.2轿厢限速器的选型计算：本项目选用河北东方xs12a双向限速器。技术参数为：钢丝绳直径：8mm、10mm绳轮节圆直径：300mm额定速度：v=2.5m/s涨紧装置涨紧力：600n (120mh150m) 据gb7588-2003第9.9.6.4限速器绳轮的节圆直径与绳的公称直径之比不应小于30本项目限速器选用8mm钢丝绳， 符合gb7588-2003第9.9.6.4标准要求。 据gb7588-2003第9.9.6.2限速器绳的最小破段载荷与限速器动作时产生的限速器绳的张力有关，其安全系数不应小于8mm。 符合gb7588-2003第9.9.6.2标准要求。 本项目额定速度2.5m/s，提升高度128m，均在该限速器许可范围内。综上所述：该限速器符合要求9.轿厢轿架的强度计算9.1 轿架上梁的强度计算：上梁被曳引钢丝绳悬吊，两端承受轿厢自重和乘客载重，可以简化成简支梁进行计算，据此绘制计算简图，如下图：09.1.1 计算轿架上梁最大弯矩9.1.2 计算轿架上梁弯曲应力由计算机软件求得轿架上梁截面特性如下图所示：9.1.3 验算轿架上梁疲劳载荷安全系数上梁材质为q235钢板， ，所以疲劳载荷安全系数为：疲劳安全系数从机械设计手册2第11-102页表11.6-2查，取值为7。9.2 轿架下梁的强度计算：9.2.1 安全钳动作工况轿架下梁计算简图 在安全钳动作工况下，轿架下梁两端被安全钳夹住，由于轿厢通过4个减震垫坐在托架上，而托架两根纵梁直接支撑在轿架下梁上，所以轿厢自重和乘客载重通过托架集中作用在轿架下梁上，据此画出计算简图如下： 9.2.1.1 计算安全钳动作工况轿架下梁的最大弯矩 因下梁由2根共同承担，弯矩计算如下： 式中k1为渐进式安全钳动作冲击系数，可由gb7588-2003第70页表g2查得k1=2.0。9.2.1.2 计算安全钳动作工况轿架下梁的弯曲应力由计算机软件求得轿架下梁截面特性如下图所示： 9.2.1.3 计算安全钳动作工况轿架下梁的冲击载荷安全系数下梁材质为q235钢板折弯， ，所以疲劳载荷安全系数为：冲击安全系数从机械设计手册2第11-102页表11.6-2查，取值为2.02.8。9.2.2 撞击缓冲器工况轿架下梁计算简图 撞击缓冲器工况，轿架下梁中间有缓冲力作用，两端被托架两根纵梁支撑，据此画出计算简图如下：9.2.2.1 计算撞击缓冲器工况轿架下梁的最大弯矩 因下梁由2根共同承担，据机械设计手册1第4-117页表4-8-9直梁的切力弯矩挠度和转角的计算公式(ei=常数)序