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循环流化床锅炉的优点存在问题及解决方法 孙立岩 ( 阜新金 山煤矸石热电有限公 司) 摘要 ： 循环流化床燃烧技术作为一项高效，低成本的清洁燃烧技术，它具有 接近或达到同 容量煤粉炉的燃烧效率，燃料适应性强，负荷调节范围大，燃烧稳定 ，污染物排放少，可 用石灰石作为脱硫剂，低成本实现炉内 脱硫，灰渣便于综合利用，是国际上公认的商业化 程度最好的洁净煤燃烧技术之一。本文主要对循环流化床锅炉与煤粉炉相比较的优点，存 在 问题与解决方案做一论述。 关键词 ： 循环流化床锅炉；煤粉锅炉；存在问题解决方法。 1 循环流化床锅炉的优点： 1 1 对燃料的适应性强 在循环流化床锅炉 中按重量计，燃料仅占 床料的 1 3 ， 其余是不可燃的固体颗粒， 如脱 硫剂 ，灰渣或石英砂。 液化床锅炉的特殊流体动 力特性使气一固和 固一固混合非常好。 因此燃 料进入炉膛后很快与大量热床料混合，燃料被 迅速加热至高于着火温度 ，而同时床层温度没 有明显降低。 只要燃料 的热值大于加热燃料本 身和燃烧所需空气至着火温度所需的热量，上 述特点就可以使得循环流化床锅炉不需辅助燃 料而燃用任何燃料。 如高灰煤 ，高硫煤，高水分 煤， 煤矸石， 煤泥 ， 以及油页岩 ， 石油焦， 尾矿 ， 垃 圾 等。 阜 新金 山煤 矸石 热 电有 限公司有 4台 4 8 0 t h循环流化床锅炉， 燃料为内蒙褐煤和阜 新煤矸石掺混， 最低烧过热值为 1 9 0 0大卡 公 斤 ， 小时煤耗为 1 7 5 t， 运行平稳。 说明， 只要燃料 的粒度合适，循环流化床锅炉的燃料适应性非 常广泛。 1 。 2 燃料的着火条件优越 循环流化床锅炉的流化床料量很大，床料 温度为 8 5 0 9 5 0 c，床料中 9 5 以上为惰性 物质 ，5 左右为可燃物质。 每分钟新加入的燃 料为床料量 的 1 3 。 大量惰性热床料不与新 加入的燃料争夺氧气 ，却为加热新燃料提供 了 很高的热量 ，使燃料迅速加热排出挥发分并着 火燃烧。 因此 ，流化床燃烧时难燃燃料( 无烟煤， 石油焦等)的着火不存在任何 困难。 这就是循环 流化床锅炉既能烧易着火的燃料又能烧难着火 的燃料的原因。 煤粉炉的煤粉 由空气运载喷入 炉膛燃烧的，运载煤粉的空气必需与煤粉一起 受到加热，当温度升到比煤粉着火温度还要高 些 的时期 ，煤粉才能着火。 烟煤 的着火温度为 7 5 08 4 0 ， 煤粉在炉 内的停留时间为 12秒， 因此， 煤粉必须在这样短的时间内基本燃尽， 所 以煤 粉炉的着火条件不如循环流化 床锅炉优 越 。 1 3燃烧效率高 循环流化床锅炉燃烧效率通常在 9 7 5 9 9 5 范围内，可与煤粉炉相媲美 。 循环流化床 锅炉燃烧效率高原因为有下述特点 ：气 一固混 合 良好， 燃烧速率高 ， 特别是对粗颗粒燃料 ， 绝 大部分未燃尽的燃料再循环至炉膛。 锅炉设计 中，煤粒一次通过燃烧室的停留 时间一般选定为 5 6秒 ，高温旋风分离器对 0 1 mm的颗粒， 分离效率为 9 9 ， 煤粉炉的煤粉 燃尽距离为 2 8米，循环流化床锅炉燃烧室高度 一 般 为 3 0 3 2米，而 高 温旋 风分 离 器 对 0 1 mm分离效率为 9 9 ，所以进入尾部的灰粒 已经全部燃尽， 大于 0 1 mm的通过返料阀进入 炉 内循环燃烧，保证了循环流化床锅炉足够高 的燃烧效率。 一 1 6 粗颗粒煤燃尽的时间与煤粒径的关系 温度 煤料径 mm 0 0 8 0 1 0 2 9 5 0 5 4 1 7 0 l 1 5 7 9 0 0 1 o 2 4 1 3 2 6 2 9 6 8 5 0 l 9 3 8 2 5 1 l 5 6 1 0 1 4热强度大 由于飞灰循环燃烧和流化速度高 ，燃烧 比 较均匀 的发生在整个燃烧室高度内，沿燃烧室 高度方向 燃烧强度相差不大，从而提高了循环 流化床锅炉的截面热强度和容积 热强度。 煤粉 炉燃烧室截面热强度为 1 4 4 5 mn m2 ，而 流化床锅炉为 4 6 mw m2 。 煤粉炉燃烧室容 积热强度为 0 1 4 0 2 mw m3 ，而流化床锅 炉为 1 52 0 mw m3 煤粉炉的炉膛内传热 系数为 4 0 6 0 w m2 c，而流化床锅炉稀相 区传热系数为 1 1 6 2 3 2 w m2 c。 所 以循环流 化床锅炉燃烧热强度大 ， 床内传热能力强， 可以 减小炉膛体积， 节省受热面金属消耗 。 1 5 脱硫效果好 由于燃烧温度可控制在最佳脱硫温度及石 灰石或氧化钙与 s o2的循环反应，当钙硫比在 1 52 0时， 脱硫效率可达 9 09 5 。 石灰石 粒径一般采用 12 mm，因为颗粒在炉内的停 留时间为 56秒 ， 大于 $ 02 的有效反应时间 3 4秒 ，所以流化床锅炉在炉内脱硫效果是煤 粉炉不可相 比的。 我 国广东梅县荷树 园电厂为 东锅 3 0 0 mw 机组 ， 采用在煤场上煤过程中， 将 石灰石直接给到输煤皮带上 ，经过沿途的筛分 ， 破碎过程 ， 使煤和石灰石掺混均匀， 同点给入炉 内。 当煤的含硫为 0 8 9 ， 负荷为 3 0 0 mw ， 钙硫 比为 2 4时， $ 02 排放量为 1 0 02 0 0 mg n m3 ， 达到了非常满意 的脱硫效率 。 所 以将煤 中掺 混 石灰石作为主要供给，炉前石灰石系统作为辅 助系统， 两套系统互为补充， 互为备用 ， 确保 s o 2 连续排放达标，是今后硫化床锅炉在脱硫系统 最佳 ， 最经济， 最可靠的配置方式， 而煤粉炉需 要在炉外设置庞大的脱硫设备 ， 系统复杂 ， 占地 面积大， 投资大 ， 电耗高。 在脱硫上， 循环流化床 锅炉有绝对的优势。 1 6脱 no x效率好 由于循环流化床锅炉采用分级燃烧，并将 燃烧温度控制在 8 5 0 9 5 0范围内，只有燃料 中的 氮转 化 成 no x，空 气 中的氮 不会 生 成 no x 。 故循环流化床锅炉 nox排放浓度低 ，体 积 分 数 一 般 为 ( 1 0 0 2 0 0 ) 1 0 - 6 ( 1 0 0 2 0 0 p p m) 。 而煤粉炉 no x 的体积分数为 ( 5 0 0 6 0 0 ) 1 0 - 6( 5 0 06 0 0 p p m) 。 要从烟气脱除 no x，在技术上难度和费用方面 比脱除 s o 2 还 要大得多。 循环流化床锅炉 nox排放量能达到 环保标准，这是循环流化床锅炉最大的优点之 o 循环流化床锅炉降低 no x的措施 ： 1 )限制过剩空气量。 2 )床温控制在 8 5 0 9 5 0 3 )分级燃烧。 煤粉炉降低 no x的措施 ： 1 )降低过剩空气量和氧气浓度，使煤粉在 缺氧的条件下燃烧。 2 )降低燃烧温度 ， 防止产生局部的高温。 3 )缩短烟气在高温区的停 留时间 4 )采用低 no x燃烧器 但是，上述控制原则却与煤粉炉降低飞灰 含碳量 ，提高燃尽率的原则相矛盾。 所 以煤粉炉 在炉内实现降低 no x很难做到。 1 7负荷调节性能好 循环流化床锅炉 由于采用飞灰循环燃烧和 外部流化床热交换器 ，锅炉负荷 能在 2 5 1 0 0 之 间变 化。 负荷 变化率 为每分 钟 5 1 0 ， 当负荷变化时 ， 只需调节给煤量 ， 给风量和 一 1 7 床料量就 可满足负荷 的变化。 当负荷低于 3 o 时，视情况定需要切断飞灰循环燃烧系统。 对煤 粉炉，低负荷时需要采用燃油助燃。 这一优点使 循环流化床锅炉作为电网调峰机组，作为热负 荷变化大的热 电联产机组和供热锅炉是特别适 应的。 1 8灰渣综合利用好 循环流化床锅炉燃烧温度为 8 5 09 5 0 ， 与 煤粉炉相 比属低温燃烧。 低温燃烧 的灰渣活性 好 ，可直接作为水泥掺合料使用。 流化床锅炉灰 渣的物理特性好 ，决定灰渣具有水泥特性的重 要参数抗压强度 ，自由扩张强度等 比较高。 飞 灰的抗压强度在 7 5天 1 0 0 湿度下养护可达 1 3 6 0 6 9 kp a。 阜新矿业集 团采用阜新金 山煤 矸石热 电有限公司的飞灰做为井工矿保护煤柱 的充填物， 效果非常明显， 为国家节约大量的煤 炭 资 源。 硅 酸 盐 水 泥 的 主 要 成 份 为： ca o， si 02， al o2 03， fe 2 03 循环流化床锅炉与煤粉炉灰渣特性比较表 流化床锅炉 成份 煤粉炉飞灰 煤矸石 渣 飞灰 氧化物 s i o 2 1 0 3 6 1 8 4 3 9 4 5 2 6 5 a1 2 o 3 3 1 3 5 6 4 l 3 5 l 6 3 6 ca o 4 8 1 5 4 0 5 1 3 4 6 0 3 2 2 3 2 fe 2 o3 3 7 8 1 4 8 8 3 8 1 2 2 8 l 4 6 3 c a o钙化物 5 1 8 5 2 6 8 7 所以，以煤矸石做为主燃料的循环流化床 锅炉灰渣活性要好于煤粉炉，综合利用价值更 大 ，阜新金山煤矸石热电有 限公司流化床锅炉 排 出的渣全部用于水泥掺合料 ，飞灰绝大部分 用在阜新矿业集 团井工矿 的保护煤柱填充上。 基本上做到了零排放。 2 存在的问题及解决方案。 2 1 风机 电耗大 ， 厂用电率高 因为循环流化床锅炉所独有的布风板 ，分 离器和炉内床料 的存在 ，烟气部分 比煤粉炉大 很多，流化辅机较多 ，通风电耗相应较高。 循环 流化床锅炉厂用 电高是机组供 电煤耗高的一个 主要原因。 厂用电率降低 l ，供 电煤耗可降低 4 g k wh。 锅炉风机 电耗率是随负荷的增加而变 化， 引风机 ， 一、 二次风机耗电率变化最大。 在低 负荷工况下， 一、 二次风机耗电率占全厂用电的 3 0 以上 。 解决方 案 ： ( 1 ) 引风机，一、二次风机采用变频调速技 术 ， 可大大降低风机的耗 电率。 ( 2 ) 风帽阻力 布风板阻力主要是风帽阻力 ， 在保证床料流化 ， 不漏渣和防磨的条件下， 减小 风帽的阻力损失，锅炉厂风帽设计阻力为 5 5 5 kp a 。 风帽阻力越大 ，风室压力越高 ， 一次 风机电耗越大。 一次风机风压每增加 1 kp a ，电 耗增加 8 0 1 0 0 kw。 所 以我们建议风帽阻力 设 计 为 3 0 3 5 k p a ，小 孔 风 速 为 4 0 4 2 m s ， 风帽小孔改为 1 0 1 3 ( 原为 8 1 5 ) ( 3 )合理的料层厚度 ：床压越低风室压力 越低，一 次风机 电耗越小。 根据阜新金山公司 1 # 炉实际运行数据分析 ，在热值为 2 4 0 0大卡 公斤 ，负荷为 1 5 0 mw， 煤量为 1 3 5 t h工况 下 ， 最佳床压为 3 54 0 kp a ， 风室压力为 8 5 9 5 kp a 。 二次 风压 为 9 7 l 0 7 kp a 。 ( 4 ) 合理加风，合理加风主要是控制省煤器 上部的含氧量大小。 煤粒小于 l mm 的烧尽时间 为 4 4秒 ，燃尽距离为 2 8米，而循环流化床锅 炉的炉膛高度 ( 从风帽到炉膛出口中心线的高 度 )为 3 0 3 2米，而 且 分 离 器 的 效 率 为 d 5 0 =0 1 mm。 所以进入尾部的灰粒已经全部燃 尽，省 煤 器 上 部 的 含 氧 量 可 控 制在 1 2 1 5 ， 可大大减少风机的电耗。 一 1 8 ( 5 ) 控制燃料的粒度：燃料的粒度增大 ，为 了保证流化可靠，就得加大一次风量 ，增加 电 耗。 在燃料以煤矸石为主的循环 流化床锅炉给 煤最合理的粒径级配为 ：0 6 1 ram 占4 o ， 1 3 mm 占 2 0 ，3 5 ram 占 2 0 ，5 8 mm 占 l 5 ， 8 mm 占 5 ( 6 ) 低负荷下 ，停运一台引风机 ，一台二次 风机 。 ( 7 )微正压运行方 式：锅炉厂设计炉膛压 力为 2 0 0 p a 。 采用微正压运行方式，使带出的 细灰量减小， 炉内循环量加大， 炉膛 出口烟速有 所降低 ， 减小炉膛出口顶棚管， 侧面水冷壁管的 磨损程度， 明显的降低了引风机的电耗， 炉膛压 力保持在 + 1 0 0 - 1 5 0 p a 。 2 2受热面磨损较严重( 水冷壁管 ) ( 1 ) 水冷壁卫焰带浇注料过度区磨损 ： 解决方案：在此部位大部分锅炉厂已经采 用了让管防磨技术，大大减小了对管子的磨损 ， 因为此部位是炉 内边壁流浓度最大，流速最大 的部位 ，即便采用了让管技术也会产生磨损。 新 建的锅炉建议采用金属喷涂技术 ， 喷涂高度为 2 3 m可保证 23年不磨损。 ( 2 )水冷壁安装焊 缝磨损 ：因为安装焊缝 的凸起和水冷壁管排安装时在焊缝附近的不平 度，使沿管壁面下流的灰流方 向改变或流速加 快， 造成焊缝上部发生磨损。 解决方案 ：将 凸起 的焊缝尽量 打磨光滑 ， 在焊缝上下 3 0 0 mm距离内进行金属喷涂。 ( 3 )水冷壁管排四角磨损 ：水冷壁 四角部 分大部分锅炉厂 已经设计成耐磨浇注料圆弧过 渡防护结构 ，直到了一定的防磨作用。 但是在浇 注料过渡区经长期运行浇注料磨损破损形成不 规则状况 ， 细灰沿壁面下流时形成涡流磨损 解决方案 ：阜新金山公司锅炉作业 自行设 计的一种耐高温 ， 耐磨 ， 膨胀 自如， 结构合理的 合金护瓦 ，安装在四角浇注料过渡区部位。 经 5 年多运行 ， 证明结构合理 ， 运行可靠， 无脱落 ， 无 磨损。 2 0 1 0年经无锡锅炉厂申报已获国家专利。 ( 4 ) 水冷屏 ， 再热屏穿墙处磨损 ：在水冷屏 ， 再热屏穿墙管设计为耐磨浇注料防护 ，向内凸 起 3 0 5 0 ram。 细灰沿壁面下流过程中， 遇到凸起 的浇注料形成涡流 ，对此部位的前水冷壁管子 造成了严重磨损。 解决办法 ：将此处的前水冷壁管改造为让 管结构， 使浇注料平滑过渡 ， 消除产生涡流磨损 的条件。 ( 5 ) 后水冷壁管 ，侧水冷壁上部浇注料过渡 区磨损：在后水冷壁和侧水冷壁上部，锅炉厂 为了防止烟气在进行两侧烟道分流转 向过程中 发生磨损 ， 采用了局部浇注料防磨措施 ， 起到了 一 定的防磨效果。 但是，经长期运行后 ，在浇注 料过渡区， 因为涡流作用发生了磨损。 解决方案 ：采用阜新金山公司设计的耐磨 护瓦进行过渡处理 ， 经 5年运行 ， 防磨效果非常 好。 ( 6 )水 冷壁顶棚管和侧水冷壁上 部磨损： 在水冷壁顶棚管和侧水位壁上部 因为两侧风压 高，或者炉内 0 6 l mm 颗粒比例大于 5 0 ，造 成上部烟气含灰浓度增大， 烟气流速增大 ， 使含 灰烟气直接吹到顶棚管 ，再转向流向水平烟道 ， 破坏 了锅炉设计的空气动力场。 在顶棚管附近 产生 了涡流 ，造成顶棚方和侧水冷壁上部的严 重磨损。 解决方案：1 消除两侧风压高 ，炉膛内水 平方向风压不均匀 2 经过燃烧试验 ，选择合适的 入炉煤粒度级配和煤在炉 内成灰特性 的适应性 ( 特别注意褐煤燃烧的成灰特性 ) ， 3 在顶棚管和侧水冷壁管上部 安装阜新金山护瓦。 2 3浇注料开裂 ， 磨损， 脱落 ( 1 )浇注料开裂：原 因为耐火材料在运行 中本身体积收缩， 产生裂纹 ， 其二是耐火材料在 温度 出现波动的情况下，受到了挤压产生了极 大的内应力 ，超出了耐火材料的抵御而发生疲 劳裂纹。 在分离器上部 和返料阀发生裂纹危害 极大 ，烧损保温层 ，烧坏外护板 ，使热灰飞出。 解决方案 ：1 在此部位采用耐火耐磨的可 塑料施工 ， 减小裂纹产生。 2 在可塑料施工时，膨胀缝间 一 l 9一 隙不要太大 ， 一张普通纸即可。 冲击和切削磨损。 3 可塑料施工加水量不能超过 解决方案： 5 ， 减少材料的收缩率。 1 控制风帽小孔风流穿透深度小于风帽之 4 启停炉按规程操作， 防止快启 间净间距。 急停 2 选择耐磨，耐高温抗氧化烧损的合金材 ( 2 ) 浇注料磨损：在水冷壁密相区，水平烟 料， 延长风帽的使用寿命。 道 出口处 ，屏式受热面下部管用刚玉耐磨浇注 ( 2 ) 风帽漏渣与以下三个因素有关 ： 料。 布风板压 降对流化稳定性的影响，高 阻 ( 3 )浇注料脱落：因为浇注料 的膨胀系数 力布风板没有流化床不稳定状态发生 ，使流化 与钢材料不同，其膨胀与收缩无法与外护板同 床趋于 良好 的流化状态 ，燃烧稳定，燃烧产生 步。 浇注料内部的抓钉材质耐热 ，搞氧化能力不 的脉动压力增值 始终小于布风板阻力，所以不 够 ， 长期在高温烟气中易发生碳化断裂， 导致浇 会产生漏渣现象。 当布风板阻力低于 3 kp a时， 注大面积脱落。 其二为抓钉设计不合理和施工 燃烧处于不稳定状态 ，燃烧脉动增加值大于布 质量 问题 ， 造成浇注料局部脱落。 风板阴力， 风帽漏渣。 解决方案：1 抓钉和焊条的材质应该一致， 燃烧 脉动增加值对 床料漏入 风室的影 采用 1 c r 2 5 ni 2 0 s i 2的抓钉， a3 0 2或 a 4 0 2的焊 响：给煤颗粒径越大 ， 锅炉负荷越高， 床压越高， 条。 燃烧产生的脉动增加值越大，当脉动增加值大 2 抓钉型式为 “ y”型。 于布风板阴力时， 漏渣产生。 3 施工前， 所有抓钉涂 l mm 厚 离心式风机对风室压力的影响：离心式 的沥青。 风机在低负荷时， 工作在主流高脉动区， 风室压 2 4对燃煤粒度要求严格 力波动值就增大， 在风压低谷时， 床压脉动大于 对一定的运行风速 ，给煤量及床料料度决 风室压力 ， 床料漏入风室。 定了颗粒在炉 内的行为 ，燃烧和脱硫效果却受 风室漏渣产生的危害：水冷风室布风不 粒度影响， 给煤粒度过大 ， 则飞出床层的颗粒量 均匀，从两侧进风量增大，造成流化床分层燃 减小， 这使锅炉往往不能维持正常的返料量 ， 造 烧 ， 分层燃烧通过的空气和烟气量减小 ， 而两侧 成锅炉 出力不足。 颗粒太小在炉 内停 留的时间 空气和烟气量加大，这样造成炉膛上部两侧烟 短， 通过分离器进入尾部烟道 ， 中间尺寸的颗粒 气量大， 循环灰量大， 含氧量小 ， 磨损加大。 出口 则在固体颗粒循环 中循环，燃料颗粒尺寸的正 烟压和烟气温度高，分离器 内甚至发生二次燃 确确定，对循环流化床锅炉的正常运行有着非 烧。 局部高氧燃烧，大部分缺氧燃烧 ，结果必延 常重大的意义。 带 来飞灰含碳量 高，炉膛两侧 出 口烟温相 关 燃料为烟煤或煤矸石的最佳级配：4 0 c， 分离器返料温度大于进 口温度 5 0 c以上。 0 6 l mm 占 4 0 l0 0 1 5 ram 占 4 0 解决 方案 ： 5 8 ram 占1 5 s mm 占5 a 减小给煤粒度 ， 保持低床压运行， 减小床 褐煤的挥发份大于 4 0 ，在炉 内成灰特性 压产生的静压力。 好，大部分为一级破碎 ， 易造成床层薄 ， 炉膛上 b 布风板阻力不要选择超过 4 kp a 。 否则 ， 部飞灰浓度大 ，炉温高，上部磨损严重。 所以燃 风机压力高 ， 耗 电大。 风帽小孔风速大于 4 0 m s 料为褐煤 的一定要经过试烧 的不断试验 ，选择 即可。 一 个合理的最大粒径和级配。 c 风机尽量不要在低负荷区运行，根据工 2 5风帽的磨损与漏渣 况可停运一台风机。 ( 1 )风帽的磨损 ：风帽的磨损形成是风从 2 6 尾部受热面的磨损 小孔出来带动床料高速冲刷相邻的风帽，带来 ( 1 )省煤器 吊挂管的磨损 ：省煤器 吊挂管 一 2 0 设计上有护瓦防护，但是在运行中因为 吊挂管 受热膨胀，在顶部与护瓦之间产生 l 0 1 5 mm 的间隙，在高浓度的烟气冲刷下很快的发生磨 损， 解决方案是将护瓦穿过顶棚管 ， 保证膨胀 自 如 ， 这样就消除了间隙。 ( 2 )尾部穿墙管密封不好漏 风吹磨 管子： 流化床尾部负压较高 ， 一但发生漏风现象 ， 外部 空气以极高的风速进入尾部 ，将穿墙管部位的 管子快速磨损泄漏。 一般尾部密封设计为金属 护板密封， 但在施工中不能保证做到无砂眼， 无 气孔， 无漏焊 。 运行 中又是负压运行 ， 不好检验 ， 所以， 尾部穿墙管部位漏风磨损经常发生。 解决方案 ：在尾部穿墙管部位浇注 3 0 0 mm 厚的石棉绒保温材料做为密 封保护层。 因为石 棉绒具有耐高温 ，有一定的膨胀能力 。 密封性能 好的特性 ， 满足尾部穿墙部位的高温 ， 膨胀 ， 密 封 的要求。 阜新金 山公司采用的此工艺施工 已 经 3年多 ， 经过多次停炉检查 ， 没有发现一次漏 风磨损泄漏的故障。 ( 3 )省煤器联箱密封处的磨损：省煤器联 箱穿过护板，设计密封为间隙式密封。 因为省煤 器联箱受热膨胀 ，而且外护板在受热的工况下 要 自行膨胀， 此处为双 向膨胀 ， 金属间隙密封效 果不好，产生漏风现象 ，将省煤器管座吹磨泄 漏，采取的措施为采用非金属的耐高温的柔性 膨胀节 ， 满足双 向膨胀又耐高温的要求， 效果很 好。 2 7排渣系统故障率高 ： 循环流化床锅炉现在大部分的排渣方式为 冷渣器 ， 链斗机 ， 斗提机， 渣仓系统。 因为排渣系 统运行条件恶劣，温度高 ， 灰量大，连续运行时 间长， 经常发生故障， 影响了锅炉的安全稳定运 行。 经常发生的故障有： ( 1 ) 行走小轮进灰 ， 轴承故障高。 解决方案 ：对小轮的轴承密封结构进行改 造。 将原密封改为橡胶密封圈结构 ，防止灰尘进 入轴承。 轴承润滑采用二硫化钼 ，防止高温时油 脂流出。