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模拟试题6(上午卷) 1某黏性土场地中地下水位为0.5m，基础埋深为1.0m，土层重度为19kn/m3，十字板剪切试验结果表明，修正后的不排水抗剪强度为36kpa，则场地中黏性土地基的容许承载力为( )。 a72kpa b86kpa c91kpa d100kpa 2某饱和新土天然重度为19.8kn/m3，含水量为28%，其比重、干密度、孔隙比应分别为( )。 a2.70，1.59g/cm3，0.764 b2.73，1.55g/cm3，0.981 c2.73，1.55g/cm3，0.764 d2.73，1.60g/cm3，0.764 3某场地为均质黏性土场地，在2.0m深度处做平板荷载试验4次，测得承载力特征值分别为200kpa、205kpa、210kpa、292kpa，据建筑地基基础设计规范(gb 50007 2002)，该土层承载力宜取( )。 a225kpa b205kpa c200kpa d宜补做试验后确定 4已知某土样高压固结试验成果如下表，且前期固结压力约为300kpa，该土样的压缩系数与压缩指数分别为( )压力/kpa255010020040080016003200孔隙比e0.9270.9190.9080.8900.8380.7570.6770.599 aa1-2=0.18mpa-1，cc0.361 ba1-2=0.18mpa-1，cc0.262 ca1-2=0.10mpa-1，cc=0.262 da1-2=0.10mpa-1，cc0.361 5某港口工程中进行荷载试验，圆形载荷板面积为2500cm2，场地为粉质黏土，荷载曲线上查得比例极限为200kpa，相应的沉降量为12mm，极限荷载为320kpa，相应的沉降量为49mm，如安全系数取2，该粉质黏土的变形模量及承载力分别为( )。 a6313.5kpa，200kpa b2560.6kpa，200kpa c6313.5kpa，160kpa d2560.6kpa，160kpa 6已知某单井抽水资料如下(见图)：含水层厚度10m，水位降深5.0m，观测孔水位降深2.0m，观测孔至抽水井距离为30m，抽水井直径为60cm，单井涌水量为638m3/d。则渗透系数为( )m/d。 a24m/d b34m/d c44m/d d54m/d 7某场地自08m为黏性土，8.0m以下为基岩，场地中有条形基础，埋深为2.0m，底面宽度为3.0m，基底附加压力为250kpa。则基础中心线下的黏性土层的平均附加应力为( )kpa。 a76 b137 c152 d202 8某墙下条形基础，基础宽度3.6m，基础埋深1.65m，室内外高差0.45m，地基为黏性土(b0，d1.0，16kn/m3，sat16.8kn/m3)，地下水位位于地面以下0.5m处，地基承载力特征值fak=120kn/m3，则修正后的地基承载力特征值为( )kpa。 a131.03 b136.56 c138.96 d131.91 9某场地为均质黏性土场地，土层资料为：fak150kpa，18kn/m3，e0.90，il0.70，地下水埋深为6.0m，场地中有独立基础，上部结构在正常使用极限状态下荷载效应标准组合时传至基础顶面的荷载为1000kn，承载能力极限状态下荷载效应基本组合时传至基础顶面的荷载为1300kn，基础埋深为2.0m，只考虑中心荷载作用条件下，基础底面积不宜小于( )m2。 a5.6 b6.6 c7.3 d9.5 10某场地为黏性土场地，基础埋深为2.5m，深宽修正后承载力特征值为230kpa，场地中条形基础受到上部结构传来的荷载效应标准组合为330 kn/m，条形基础采用普通混凝土基础，墙宽为0.24m，据建筑地基基础设计规范(gb 500072002)，基础高度不宜小于( )m。 a1.0 b1.06 c1.15 d1.20 11某墙下条形扩展基础底面宽2.0m，埋深2.0m，基础厚0.5m，墙宽0.5m，上部结构传至基础顶面相应于荷载效应基本组合时的轴心荷载为400kn/m，无其他荷载，据建筑地基基础设计规范(gb 500072002)，基础底板的弯矩为( )knm/m。 a115 b149 c168 d158 12某基坑长30m，宽20m，场地中自015m为砂层，渗透系数为0.9m/d，地下水埋深为2.0m，要求基坑水位降至地表下7.0m，基坑远离地表水体及隔水边界，抽水井深15m，自2.0m以下为过滤器，据建筑基坑支护技术规程(jgj 12099)，该基坑涌水量为( )m3/d。 a200 b245 c300 d345 13混凝土钻孔灌注桩桩径为0.8m，混凝土保护层厚度为50mm，桩的水平变形系数为0.25m-1，桩长20m，桩顶入土深度为1.0m，桩身配筋率为0.60%，钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值为10，桩顶轴向压力为3000kn，混凝土抗拉强度为1.1mpa。据建筑桩基技术规范(jgj 9494)，单桩水平承载力设计值为( )kn。(注：桩顶按自由端考虑) a113 b123 c135 d145 14某基础下单桩为钻孔灌注桩，桩径为800mm，桩长为15m，桩顶人士深度为 2.0m,桩顶竖向力设计值为2200kn，桩侧极限阻力标准值为2000kn，桩端极限阻力标准值为1200kn。由于承载力验算不满足要求，改为扩底桩，扩底段高度为2.0m，桩侧阻、端阻抗力分项系数均为1.65，桩端土为砂土，则扩底端直径宜为( )mm。 a896 b978 c1000 d1053 15如图所示五桩正方形承台，承台容重为20 kn/m3，作用于桩基承台顶面的竖向力设计值为8000kn，平行于x轴及y轴的力矩分别为600knm和100knm，承台埋深为2.5m，据建筑桩基技术规范(jgj 9494)，桩顶竖向力的最大值为( )。 a1710kn b1810kn c1910kn d2010kn 16某软塑黏性土场地采用高压喷射注浆法处理，正方形布桩，桩径为0.6m，桩长为 12m，桩间距为2.0m，由桩周土的强度确定单桩承载力为800kn，桩间土承载力特征值为 110kpa，桩间土承载力折减系数为0.5，要求复合地基承载力不小于240kpa，桩身强度 fcu不宜小于( )mpa。(据建筑地基处理技术规范(jcj 792002)计算，桩身强度折减系数取0.33) a5.2 b6.2 c7.2 d8.2 17某砂土场地采用砂石桩法处理，砂桩直径为500mm，桩间距为1.9m，正方形布桩，采用振动沉管法，考虑振动下沉密实作用的修正系数为1.2，砂土的天然孔隙比为 0.9，最大孔隙比为0.98，最小孔隙比为0.68，则处理后砂土的相对密度为( )。(按建筑地基处理技术规范(jcj 792002)计算) a0.5 b0.65 c0.77 d0.90 18某黏性土场地采用cfg桩进行处理，桩径为400mm，桩体竖向承载力特征值为 450kn，天然地基承载力特征值为130kpa，桩间土承载力折减系数为0.8，要求复合地基承载力达到250kpa，cfg桩面积置换率不宜小于( )。 a4.2% b5.3% c6.0% d7.1% 19有一滑坡体体积为10 000m3，滑体重度为20 kn/m3。滑面倾角为20，内摩擦角=30，黏聚力c0。水平地震加速度。为0.1g时，用拟静力法计算稳定系数ks，其结果为( )。 a1.4 b1.3 c1.2 d1.1 20如图所示，浅埋洞室半跨b=3m，高h8m，上覆松散体厚度h=20m，容重= 18kn/m3，黏聚力c0，内摩擦角=20，用太沙基理论求ab面上的均布压力，其计算结果为( )。 a421kn/m2 e382 kn/m2 c315 kn/m2 d285 kn/m2 21现需设计一无黏性土的简单边坡，已知边坡高度为10m，土的内摩擦角中 45，黏聚力c0，当边坡坡角为( )时，其安全系数fs1.3。 a45 b41.4 c37.6 d22.8 22由两部分组成的土坡断面如图所示，假设破裂面为直线进行稳定性计算，已知坡高为8m，边坡斜率为1:1，两种土的重度均为20kn/m3，黏土的内聚力c12kpa，内摩擦角22，砂土内聚力c0，35，结构面的倾角30，下列直线滑裂面对应的抗滑稳定安全系数最小的是( )。 a与水平地面夹角为25的直线 b与水平地面夹角为30的直线在砂土一侧破裂c与水平地面夹角为30的直线在黏土一侧破裂d与水平地面夹角为35的直线23如图，一重力式挡土墙底宽b=4.0m，地基为砂土，如果单位长度墙的自重为g 212kn，对墙趾力臂x0=1.8m，作用于墙背主动土压力垂直分量eaz=40kn，力臂xf= 2.2m，水平分量eax=106kn，力臂zf2.4m(在垂直、水平分量中均已包括水的侧压力)，墙前水位与基底相平，墙后填土中水位距基底3.0m，假定基底面以下水的扬压力为三角形分布，墙趾前被动土压力忽略不计，该墙绕墙趾倾覆的稳定安全系数最接近 ( )。 a1.1 b1.2 c1.5 d1.8 24某地湿陷性黄土地基采用强夯法处理，拟采用圆底夯锤，质量10t，落距10m。已知梅纳公式的修正系数为0.5，则此强夯理加固深度最接近( )。 a3.0m b3.5m c4.0m d5.0m 25调查确定泥石流中固体体积比为60%，固体密度2.7103kg/m3，则该泥石流的流体密度(固液混合体的密度)为( )。 a2.0103kg/m3 b1.6103kg/m3 c1.5103kg/m3 d1.1103kg/m3 26某组原状土样室内垂直压力p与膨胀率ep的关系如下表所示。按膨胀土地区建筑技术规范(gbj 11287)计算膨胀力pc，其值为( )。(可用作图或插入法近似求得)试验次序膨胀率ep垂直压力p/kpa18.0%024.7%2531.4%754-0.6%125 a90kpa b98kpa c110kpa d120kpa 27某滑坡需作支挡设计，根据勘察资料滑坡体分3个条块，如图、表所示，已知c= 10kpa，10，滑坡推力安全系数取1.15，第三块滑体的下滑推力f3为( )。 条块编号条块重力g(kn/m)条块滑动面长度/m150011.03290010.15370010.79 a39.9kn/m b49.3kn/m c79.2kn/m d109.1kn/m 28某建筑场地抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g，设计地震分组为第一组。场地地基土层的剪切波速如下表所示。按50年超越概率63%考虑，阻尼比为0.05，结构基本自振周期为0.40s，则地震水平影响系数为( )。土层编号土层名称层底深度/m剪切波速vs/(m/s)1填土5.01202淤泥10.0903粉土16.01804卵石20.04605基岩800 a0.14 b0.16 c0.24 d0.90 29某15层建筑物筏板基础尺寸为30m30m，埋深6m。地基土由中密的中粗砂组成，基础底面以上土的有效重度为19kn/m3，基础底面以下土的有效重度为9kn/m3。地基承载力特征值fak为300kpa。在进行天然地基基础抗震验算时，地基抗震承载力fae最接近( )。 a390kpa b540kpa c840kpa d1090kpa 30某7层住宅楼采用天然地基，基础埋深在地面下2m，地震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.1g，设计地震分组为第一组，场地典型地层条件如下表所示，拟建场地地下水位深度为1.00m，根据建筑抗震设计规范(gb 500112001)计算场地液化指数，其值最接近( )。成因年代 土层编号 土名层底深度/m 剪切波速/(m/s)标准贯入试验点深度/m 标准贯入击数/(击/30cm)黏粒含量cq41粉质黏土1.50901.0216%2黏质粉土3.001402.5412%3粉砂6.0016045.5 57 2.0%1.5%q34细砂113507.08.510.0 121015 0.5%1.0%2.0% 岩层750 a4.5 b7.0 c8.2 d9.6模拟试题6参考答案(上午卷) 1b 地基的容许承载力 qa2cu+ihi236+190.5+(19-10)0.586kpa 黏性土地基的容许承载力为86kpa。2c 3b 根据建筑地基基础设计规范(gb 500072002)附录c计算 4个值极差为 292-20092kpa 4个值平均值为 (200+205+210+292)/4226.8 kpa 226.80.368kpa92kp“故应将较奇异的值292舍去。 (200+205+210)/3205kpa 210-20010kpa2050.3=61.5kpa 取fsk=205kpa。4b 根据土工试验方法标准(gb/t 501231999)第14.1.9条和第14.1.12条计算 a1-2(e1-e2)/(p2-p1)=(0.908-0.890)/(0.2-0.1)0.18 mpa-1 cc(e3-e4)/(lgp4-lgp3)=(0.757-0.599)/(lg3200-lg800)=0.2625c 计算变形模量e 荷载板直径 计算承载力 比例极限 p0200kfa 极限荷载 pu320 kpa pu/2160kpa200kpap0。 取pu/2作为土的允许承载力。 该粉质黏土的变形模量为6313.5kpa，承载力为160kpa。6a 根据工程地质手册有关公式计算 7c 根据建筑地基基础设计规范(gb 500072002)第5.3.5条计算 z/b6/1.5=4.0 查表k.0.1-2得 8a fa=fak+b(b-3)+ dm(d-0.5) =120+0+1.09.59(1.65-0.5) =131.03kpa9c b0，d1 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) 150+0+118(2.0-0.5) 177kpa 10b 取长度1m计算 11a 根据建筑地基基础设计规范(gb 500072002)第8.2.7-3条计算 =1.0m，a=1.0m，a1(2-0.5)/20.75m p0400/2+2.02120/(2.01)240kpa p=(2-a1)p0/1=1.25p0=300kpa 12b 根据建筑基坑支护技术规程(jgj 12099)附录f计算 基坑等效半径 r0=0.29(a+6)0.29(30+20)14.5m 降水影响半径 13b 根据建筑桩基技术规范(jgj 9494)第5.4.2.4条计算 m2，ah=0.2520=54，vm=0.768 d0.8m d00.8-0.052=0.7m 14d 根据建筑桩基技术规范(jgj 9494)第5.2条计算 计算扩底后的极限侧阻力标准值 qsk(13/15)2000(13/15)=1733.3kn 计算扩底后所需的极限端阻力标准值 r(+)/n n-1.652200-1733.31896.7kn 计算桩端的极限端阻力qpk qpk12004/(3.140.82)=2388.5kpa 计算扩底端直径d =pqpkap1.053m (0.8/d)1/32388.5(3.14/4)d21896.7 解得d1.053m15c 根据建筑桩基技术规范(jgj 9494)第5.1.1条计算 g=lbdg=1.2442.520960kn 16d 根据建筑地基处理技术规范(jgj 792002)第9.2.5条和第11.2.3条计算 de1.13s1.132.02.26m 17c 根据建筑地基处理技术规范(jgj 792002)第8.2.2条计算 由公式 其中d=0.5m；1.2；e00.9；s1.9m 代入计算得 e10.75 18a 根据建筑地基处理技术规范(jgj 792002)第9.2.5条计算 19c 20，30，c0，a0.1g ksw(cosa-a/gsina)tan+c1/w(sina+a/gcosa) (cosa-a/gsina)tan(sina+a/gcosa) (cos20-0.1sin20)tan30/(sin20+0.1cos20) 0.522/0.436 1.2020d 计算k1 k1=tan2(45-/2)tantan2(45-20/2)tan200.1785 计算半宽b1 b1=b+htan(45-/2)=3+8tan(45-20/2)8.6m 计算均布压力qv 21c 无黏性土 22b 据建筑边坡工程技术规范(gb 503302002)第5.2.4条计算 当a30时(取单位长度边坡进行计算) ah1/sina=8/sin30=16m2 23a 据建筑边坡工程技术规范(gb 503302002)第10.2.4条计算 单位长度浮力的合力为f 据铁路路基支挡结构设计规范(tb 100252001)第3.3.3条计算 单位长度浮力 f60kn 浮力f作用点距墙趾的距离 x2.67m 24d 据港口工程地基规范(jtj 25098)第7.7.2条计算 25a 根据题意计算如下； 26c 按膨胀土地区建筑技术规范(gbj 11287)计算(采用插值法) 膨胀率为零时所对应的压力即为膨胀力pc 解得pc=110kpa 该题也可用作图法，在坐标系中作出ep与垂直压力p的关系曲线，ep0时的压力p即为膨胀压力pc。27c 按建筑地基基础设计规范(gb 500072002)第6，4，3条计算 g1tg1sin1500sin25211.3kn/m g1n=g1cos1500cos25453.2kn/m g2t=g2sin2=900sin10156.3kn/m g2ng2cos2=900co10=886.3kn/m g3t=g3sin3=700sin22=262.2kn/m g3ng3cos3700cos22649.0kn/m 2=cos(1-2)-sin(1-2)tan=cos(25-10)-(25-10)tan10=0.920 3=cos(2-3)-sin(2-