管径选择与管道压力降计算(三)92~137.doc

5 气固两相流5.1 简述5.1.1 气体和固体在管道内一起的流动称为气固两相流动(简称气固两相流)。气固两相流出现在气力输送系统中。 气力输送按其被输送物料在管道中的运动状态可分为以下几类，见图5.1.11和图5.1.12所示。5.1.1.1 稀相动压气力输送 在输送物料时，物料悬浮在管中并呈均匀分布，在水平管道中呈飞翔状态，空隙率很大，物料输送主要靠由较高速度在工作气体所形成的动能来实现。气流速度通常在12ms至40ms之间，质量输送比(简称输送比，即被输送物料的质量流量与工作气体质量流量之比，以m表示)通常在15之间，对于粒料，输送比可高达15。5.1.1.2 密相动压气力输送 物料在管道内已不再均匀分布，而呈密集状态，物料从气流中分离出来，但管道 并未被堵塞，物料呈沙丘状，密相动压输送亦是依靠工作气体的动能来实现的。 通常密相动压输送中，气流速度在815ms之间，输送比(m)在1520之间，对于易充气的物料，输送比(m)可高达200以上。5.1.1.3 密相静压气力输送 物料在管道中沉积、密集而栓塞管道，依靠工作气体的静压来推送物料，比起前两种输送方式，密相静压输送的气流速度更低，输送比(m)更高。5.1.2 设计气力输送系统时，应根据被输送物料的特性、装置的技术经济要求以及生产过程的工艺特性和工艺要求等因素，选择合适的输送方式。要考虑温度对被输送 物料的影响，同时系统中应采取消除静电和防爆措施，确保安全操作。 确定正确的输送方式后，可根据系统的允许压力降和工作气体的流量选择送风或引风设备。5.1.3 气力输送系统的压力降包括输送管道(包括管件)和附属设备，如分离器、喷嘴或吸嘴以及袋滤机等的压力降。本章只给出管道(包括管件)压力降的计算公式，附属设备压力降的计算可参考有关制造厂的产品说明和其他的文献资料。图5.1.11 水平气力输送物料运动状态图5.1.12 垂直气力输送物料运动状态5.2 计算方法5.2.1 气力输送是一门半经验半理论的学科。化工物料品种繁多，形状各异。设计气力输送装置时，可根据实际应用装置，选取设计参数，若无实际装置参考，可通过实验来确定，也可从与被输送物料性质接近(指形状、密度等物理性质接近)的实际装置中选取有关数据。5.2.1.1 在某一气体流速下输送物料其压力降最小，该气体流速称为经济流速，以ue表示。5.2.1.2 当气体流速低到某一值时，输送物料开始沉积而堵塞管道，此时的气体流速称为噎塞流速，用uh表示。5.2.1.3 稀相动压输送时，气体流速大于经济流速。密相动压输送时，气体流速介于经济流速与噎塞流速间，密相静压输送的气体流速则低于噎塞流速。输送过程中，随着输送距离的加大，有时应逐渐加大输送管径以适应流速的增加。5.2.1.4 经济流速和噎塞流速由实验测定，输送比则可根据物料特性及输送方式来确定 (5.2.11)式中m料气质量输送比，简称输送比， WS物料质量流量，kgh； WG气体质量流量，kgh；5.2.1.5 使物料保持悬浮状态的气体最小流速称为悬浮流速，以Vt表示，由实验测定，亦可由下式估算：对于粉料(通常粒径小于0.001m称为粉料) (5.2.12)对于粒状物料(通常粒径大于0.001m称为粒料)： (5.2.13)式中 Vt悬浮流速，ms； d输送物料的当量球径(同体积圆球的直径)，m； S输送物料的堆积密度，kgm3；f工作气体的密度，kgm3； g重力加速度，ms2； f工作气体的粘度，Pas。5.2.2 稀相动压气力输送管压力降计算稀相动力气力输送的气体流速高于经济流速(ue)，计算时，应首先选定气体流速(uf)，uf由经验选定，或由下式估算： (5.2.21)式中 uf气体流速，ms；KL输送物料的粒度系数，见表5.2.21；Kd输送物料的特性系数，取210-5510-5，对于干燥粉料取较小值，Lt输送距离，m Lt=L1+n1Lh+n2L2+nbLb (5.2.22) L1水平管长度，m； L2倾斜管长度，m； Lh垂直管长度，m； Lb弯管当量长度，m；90弯管当量长度见表5.2.22； n1垂直管校正系数，n11.32.0 n2倾斜管校正系数 n2=1+2 (nl一1)或n2=1.11.5； 倾斜宜管与水平面的夹角，rad， nb弯管数量。其余符号意义同前。除上述可由式(5.2.21)估算uf外，亦可以uf=2Vt作为初选气体流速。气力输送中，满足工况要求可以选用的气体流速和输送比的范围是较宽的，但如何确定最优方案却是比较困难的。本章提到的经济流速，是指输送管中物料颗粒在气流中由均匀分布到不再均匀分布的临界点，即稀相动压输送与密相动压输送间的临界点，并非输送中气流的最优流速。一般气力输送计算中应选择几组气体流速及料”气输送比，进行压力降、管径和风机选择等计算，然后根据装置的具体情况，从经济角度来选取较优的方案。此外，气力输送中，工作气体的密度、流速以及与此有关的其他参数(如后面提到的料气容积比等)值是有变化的。通常在稀相和输送距离不远的密相动压输送中，这种变化可以忽略。在本章有关的计算公式中，上述参数是指输送管入口端(对压送式装置)或输送管出口端(对吸送式装置)的值。对于密相静压输送或距离较远的密相动压输送中，由于压力变化较大，在进行有关计算时，应采用平均值。物料的粒度系数KL表 表5.2.21物 料 种 类颗 粒 大 小mKL值粉 料Lh，则说明整个垂直段，物料一直处于加速状态，此时LhoLh，用式(5.2.26)及图5.2.21计算VS。 若LhoLh，则在垂直段中，物料已达到稳定运动状态，且加速段末期，物料速度VSVm。 对水平输料管，物料达到稳定运动时的速度(Vm)常近似取 VmufV起 (5.2.27) 或 Vm(0.700.85)uf (5.2.27a) 式中 V起物料在水平输料管中的起始流速，ms。 处于水平加速段的物粒速度(VS)，可按图5.2.22根据参数(m2)及(Vmuf)值查得VSuf而求得，其中参数 (5.2.28)式中 L0水平加速段长度，m。 其余符号意义同前。 设计计算时，先计算水平加速段长度(L0)，令VS=Vm，根据Vmuf及VSuf(即Vmuf)数值，查图5.2.22得到m2，则有 (5.2.28a) 式中符号意义同前。若L0L1，则说明整个水平直管段物料一直处于加速状态，此时L0L1，用式(5.2.28)及图5.2.22计算VS。 若L0L1，则在水平直管段中，物料已达到稳定运动状态，且加速段末段，物料速度VSVm。 对于倾斜直管加速段，可先求得垂直加速段的速度比(VSuf)，再乘以sin而求得倾斜直管加速比(VSuf)，为倾斜角(与水平方向的夹角)。 设物料由初始速度(V0)加速到VS，加速度阻力系数(sa)为： sa2(VS一V0)uf (5.2.29) (5.2.210)式中 sa加速段阻力系数； V0物料初始速度，ms；其余符号意义同前。图5.2.21 垂直管加速段VSuf，与m1的关系图5.2.22 水平管加速段VSuf与m2的关系 (2) 恒速段压力降(PSC)计算 稀相动压输送时直管恒速段压力降计算公式如下： 垂直直管 (5.2.211) 其中 (5.2.212) 水平直管 (5.2.213) 其中 VCufCVt (5.2.214) C0.55+0.0032Fr0.85 (5.2.215) Fruf(gD)0.5 (5.2.216) FrcVC(gD)0.5 (5.2.217)式中 Pf纯工作气体单相流动时的压力降，Pa； f工作气体的摩擦阻力系数。 其余符号意义同前。 倾角为 的倾斜直管，可用垂直直管的计算公式，但其中 sin+0.0156Fr0.85 (5.2.218)以上各式中，Pf、f分别为纯工作气体(空气)单相流动时的压力降及摩擦阻力系数，f值根据雷诺数按有关公式计算。表5.2.23给出了f的实验值。直管摩擦阻力系数(f)(实验值) 表5.2.23管道内径mmf新 钢 管旧 钢 管特别旧的积垢钢管0.0250.0500.0750.1000.1500.2000.2500.3000.3500.4000.4500.5000.0490.0380.0330.0300.0270.0250.0230.0220.0220.0210.0200.0200.0650.0490.0420.0380.0330.0300.0280.0270.0260.0250.0240.0230.078以上0.057以上0.049以上0.049以上0.038以上0.035以上0.032以上0.030以上0.029以上0.028以上0.027以上0.026以上 要注意的是式(5.2.211)和式(5.2.213)只适用于表5.2.25所列的有关范围，若超出适用范围则应按下式计算PSC： (5.2.219)式中 L3水平直管或垂直直管或倾斜直管恒速段长度，m；h与物料自重及悬浮有关的阻力系数，h的计算公式见下表：水平直管垂直直管倾斜直管hm料气最大速度比，其值等于Vmuf，当物料流速达到最大值Vm时，物料就处于恒速运动状态。m值的计算公式见下表。m粉装物料粒装物料水平直管（5.2.223）（5.2.224）垂直直管（5.2.225）（5.2.226）倾斜直管垂直直管的m与sin的乘积（5.2.227）式中 S物料运动时与管壁的摩擦阻力系数，一般需实测，也可参照表5.2.24选取； Fr以气体流速(uf)为基准的弗鲁特数，见式(5.2.216)； Frt以悬浮流速(Vt)为基准的弗鲁特数，； (5.2.228) SS与物料颗粒间碰撞有关的阻力系数，需实测，当输送比较小或物料粒度较均匀及气体流速较低时，可以忽略不计。 其余符号意义同前。物料冲击回转圆盘时测得的S值 表5.2.24SS淬火钢板普通钢板硬质铝板软质铜板玻璃球 dS0.0040.00250.00320.00510.0053小麦0.00320.00240.00320.0032煤 dS0.0030.0050.00230.00190.00170.0012焦炭 dSl0.0045X50.00140.00340.00400.0019石英 dS0.0030.0050.00600.00720.01850.0310碳化硅 dS0.0030.0360玻璃球碎片(dS0.008)的球碎片约占130.0123式(5.2.211)与式(5.2.213)适用范围 表5.2.25物性或参数适用范围 气体密度kgm3 物料密度kgm3 物料粒径 m 管道内径 m 气流速度 ms 输送比 0.582.19100033780.00003760.00730.006780.651.66350.08870.50.33832605.2.2.2 弯管压力降(Pmb)计算 假定弯管进口处物料流速(V1)等于弯管出口处物料流速(V4)(实际上进、出口 速度有差异，但工程计算中，这样假定不会引起多大误差)。 弯管压力降可折成当量长度后计算，由弯管曲率半径(R0)计算R0D，然后按表5.2.22得当量长度(Lb)，Pmb为计算长度等于Lb的水平直管的压力降。 5.2.2.3 管件压力降(Pfp)的计算 在设计气力输送管道时，应尽可能少设置管件，以减少局部压力降。阀门、三通及异径管等管件的压力降(Pfp)的计算，是通过将其折算成当量长度的水平直管后，计算水平直管压力降的办法来实现的。对气固两相流的阀门和管件的当量长度见表5.2.26。管件当量长度折算表 表5.2.26管件名称输送管道管径m0.10.1250.150.20.250.30.350.4当量长度m阀 门1.52.02.53.55.06.07.08.5三 通1014172432405060异径管2.53.5468101215弯 管11.41.72.43.24.05.06.0长度为l的软管2l内径为d的移动吸嘴150d蝶 阀85.2.3 密相动压气力输送管压力降计算密相动压气力输送时，气体流速高于噎塞流速(uh)，而低于经济流速(ue)，可表示为：uhufue。 (5.2.31)同稀相动压气力输送压力降的计算一样，先选定气体流速(uf)，并根据实验或参考已有装置确定输送比(m)。由于uf应小于ue，因此应先估算经济流速。经济流速(ue)的估算公式如下： (5.2.32)或 ue2Vt (5.2.33)式中fW颗粒对管壁的滑动摩擦系数，由实验测定。其余符号意义同前。密相动压气力输送管道压力降由直管段压力降(Pmt)、弯管段压力降(Pmb)和管件压力降(Pfp)三部分组成，分述如下。 5.2.3.1 直管段压力降(Pmt)计算直管段压力降(Pmt)由加速段压力降(Psa)和恒速段压力降(Psc)两部分组 成。一般情况下，加速段的长度较短，加速段的压力降可以忽略不计。直管内恒速段的压力降为： (5.2.34)式中Ls水平管道长度或垂直管道提升高度，m；对于倾斜直管，Ls为倾斜直管长度与sin的乘积；m料气最大速度比，此处； (5.2.35)fk比例常数；对垂直管fk1，对水平管fkVteuf ； 以上fk、m中的Vte为实效悬浮流速，实效悬浮流速的计算公式如下： VteVt(1.1+5.71 ) (5.2.36)式中 Vte实效悬浮流速，ms；料气容积输送比， (5.2.37) 值的实测范围为：粒料0.030.10，粉料0.070.4。 其余符号意义同前。5.2.3.2 弯管及管件压力降(Pmb、Pfp) 对于弯管及其它管件的压力降，是将其折算成当量长度来计算的，折算值见表5.2.26。5.2.4 密相静压气力输送管压力降计算密相静压气力输送是低速高浓度输送装置，而且是较好的中等距离输送方式，密相静压输送的气流速度低于噎塞速度。输送比关联式为： (5.2.41)式中 G气体质量流速，kg(m2s)。 其余符号意义同前。 密相静压气力输送压力降计算公式如下； 水平直管压力降 (5.2.42) 垂直直管压力降 Pmt2mfgLh (5.2.43) 倾斜直管压力降 Pmt2mfgL2sin (5.2.43a) 弯管压力降 (5.2.44)式中 Kb与曲率半径(R0)有关的系数： 当弯管由水平转向垂直时，Kb13.80.3(R0D)；当弯管由垂直转向水平时，Kb2.10.03(R0D)； zb物料运动阻力系数，zb3.75Fr-1.6。其余符号意义同前。密相静压输送时，加速段压力降可以忽略。管件压力降可通过折算成当量长度水平直管来计算，管件折算见表5.2.26。5.2.5 分流管压力降的计算等截面Y形分流圆管在水平面内的压力降为： (5.2.51)式中 (5.2.52)系数C1、C2、C3和平见表5.2.5l。W1分流前物料的体积流量，m3h；W2分流后物料的体积流量，m3h；m3分流后的料气质量输送比。其余符号意义同前。C1、C2、C3和值 表5.2.51分叉角30456090120C11.601.591.501.210.85C20.880.970.910.930.78C30.5l0.480.550.740.850.090.090.070.060.105.2.6 肘形管压力降计算设计中应避免或尽量少用肘形管。肘形管压力降(Pe)为： (5.2.61)式中 纯工作气体在肘形管中单相流动的阻力系数； 形状系数，对90肘形管0.66。 其余符号意义同前。5.2.7 排料压力降 在压送式气力输送中，物料将从输送管末端直接向大气或向分离室排出，排料的压力降计算公式如下； (5.2.71)式中 Pef排料压力降，Pa；ef输送管末端出口处气体密度，kgm3；uef输送管末端出口处气体流速，ms。 其余符号意义同前。5.2.8 功率计算 压气机所需功率(N)等于克服气力输送系统压力降所需的功率。 (5.2.81)式中 N风机功率，kW； VG工作气体体积流量，m3s VGKeAuf (5.2.82) Ke系统漏气增加的系数，一般取1.11.2； e风机效率，一般取0.65； Pt系统总压力降，即输送管道压力降及管道附件压力降及其他部件压降之和，Pa； A管道截面积，m2 (5.2.83) 其余符号意义同前。5.2.9 计算例题5.2.9.1 例1：某装置吸送产品，已知输送物料为粒料，平均粒径ds0.0035m，最大输送量Ws4000kgh，物料堆积密度s1320kgm3，测得悬浮流速Vt8ms，物料与管壁的摩擦系数s0.0024，装置的系统布置见图5.2.91所示。1吸嘴；2分离器；3袋滤器；4消声器；5空压机。图5.2.91 产品吸送系统示意图试决定系统主要参数，并计算压力降。解：（1） 根据物料性质，采用稀相动压输送比较合适，用空气为工作气体。选择输送比m5.7。（2） 估算气体流速(uf)，由式(5.2.21)得： s1320kgm3，KL取18，Kd取410-5由公式(5.2.22) LtL1+n1Lhn2L2nbLbL190+20+50160m，L20，Lh1.4m，n1取1.6，90弯头1个，45弯头2个，近似取90弯头2个，nb2，Lb取10m。得：Lt160+1.61.4+0+210182.24m取uf20ms（3） 空气密度取f=1.29kgm3，由式(5.2.23)，求输送管道内径(D) 取D0.1m（4） 计算系统管道压力降时，分为垂直直管及水平直管两大部分。由空气物性表查得20、相对湿度50时空气的运动粘度为f1.51210-5m2s由式(5.2.216)和式(5.2.228)，求弗鲁特数雷诺数纯空气在管内流动时，处于湍流状态，因此对于光滑管有a. 为求垂直管上吸嘴末端的物料流速(Vs)，由式(5.2.26)先计算参数(取LhoLh1.4)查图5.2.2一l，当m10.429，ufVt2082.5时Vsuf0.38 Vs0.38207.6ms对垂直直管，根据式(5.2.226)计算物料达到稳定运动时的流速VmVmmuf0.572011.4ms若按式(5.2.25)，VmufVt，算得Vm20812ms可见两种方法算出的Vm值很接近。由于Vs7.6ms小于Vm，因此可以得知物料颗粒尚未达到应有的稳定(最大)流速，前面取LhoLh1.4正确。进出A点弯管物料流速V1=V4=7.6ms。b. 对水平直管，求物料达到稳定运动，即达到最大流速Vm可按式(5.2.224)计算：Vmmuf0.6842013.7ms根据式(5.2.27a)计算Vm(0.700.85)uf0.752015ms，两者结果相差无几，取Vm=13.7msc 计算水平加速段长度L0，由式(5.2.28)得：由于加速段末期，物料颗粒速度VsVm13.7ms，因此当Vmuf0.684，Vsuf0.684时，查图5.2.22得，m2=4.5计算得L04.582(29.81)14.7m，即由A点开始，经14.7m的加速段后，物料由初始流速V07.6ms达到最大流速Vm13.7msd 计算水平管加速段压降Psa根据式(5.2.210)和式(5.2.29)：得Psa0.615.71.292022897.06Pa e. 计算水平管恒速段压降Psc按式(5.2.213) 根据式(5.2.214)及式(5.2.217) 由式(5.2.215)得： C0.55+0.0032Fr0.850.55+0.0032(20)0.850.591 Vc200.591815.3ms 系统中共有三个弯管(90一个，45两个)，相当于90弯管两个，R0D6，查表5.2.22得当量长度Lb10m，两个弯管总长度为20m，恒速段总长度Lt90+20+50+2014.7165.3m，按第1章“单相流(不可压缩流体)”的“单相流”压力降公式来计算恒速段水平直管摩擦压力降Pf：即：得： (5) 已知吸嘴、分离器、袋滤器以及连接管等压力降之和为6164Pa，忽略了垂直直管(1.4m)的压力降，则系统总压降为： Pt6164+897.06+13256.820317.9Pa 将已知的参数和计算结果，对照表5.2.25校核，得知是符合适用范围的，因此本例所采用的有关公式是合适的。 (6) 计算压气机功率由式(5.2.83)计算管道内截面积(A)： 取Ke1.1，由式(5.2.82)得： VGKeAuf 1.10.00785200.1727m3s 根据式(5.2.81)计算压气机功率N： 取e0.65，得： 本例中给出一组uf和m值，设计计算时应再选择几组，进行经济比较后，确定最优方案。 5.2.9.2 例2：某厂拟设计一套密相动压输送物料的压送式装置，物料量Ws20000kgh，物料粒径ds0.0041m，物料堆积密度s1351kgm3，悬浮流速(Vt)测定为8.2ms，颗粒对管壁的滑动摩擦系数fw0.45，容积输送比0.035，工作气体为空气，温度300K，试决定输送系统的主要参数并计算管道压力降。物料输送系统示意图如下。 1鼓风机； 2消声器； 3储气罐； 4进料喷嘴；5出料分离器。图5.2.92 物料压送系统示意图 解：(1) 实效悬浮流速(Vte)按式(5.2.36)计算： Vte(1.1+5.71)Vt(1.1+5.710.035)8.210.66ms(2) 计算经济流速ue，按式(5.2.32)和式(5.2.33) 或ue2Vt28.216.4ms(3) 取气体流速uf13ms(15.79ms)(4) 计算输送比(m) 由质量输送比(m)及料气容积输送比()的定义，即采用式(5.2.11)及式(5.2.37)来计算： 得到： 以上uf和f分别为工作气体在输送管内的平均流速和平均密度。 (5) 输送管的内直径计算由式(5.2.23)得：若取D0.1m，则有 故可取D0.10m，uf15ms(6) 按式(5.2.34)计算水平直管的压力降(Pmt1)： 由表5.2.23得f0.030 Ls120m(其中包括两个弯头的当量长度)得：(7) 按式(5.2.34)计算垂直直管的压力降(Pmt2)：(8) 已知喷嘴、消声器、储气罐和风管等压力降为20000Pa，则系统总压力降(不包括排料压力损失)为： Pmt(4050+843.75)f+98343.1+40139.5+20000 4893.75f+158482.6Pa(9) 按式(5.2.7-1)计算排料压力降： (10) 由于工作气体在输送管的入口和出口端的压力、密度和流速均为未知数(工作气体在输送管中的平均流速已经计算得到)，因此以下计算将用试差法。 令输送管入口端的压力为P1，密度为1，流速为u1，输送管出口端(在管内一侧)分别为P2、2和u2，而平均值为Pf、f和uf15ms。同时假定输送过程在等温条件下进行，空气按理想气体考虑，因此有以下关系： P1u1P2u2Pfuf 1u12u2fuf P11P22PffRTM若排料罐直接连通大气，大气压取为101300Pa，则有 第一次假定Pf0.2106Pa，则P2u2Pfuf0.2106153106 由2u2fuf2.3251534.88 得P2108086.67Pa，若按简单算术平均值计算P1，即Pf(P1+P2)2 P120.2106108086.67291913.33Pa P1P2183826.66Pa 由于系统总压力降(不包括排料压力降) Pmt4893.752.325+158482.6169860.57Pa 与假设不符，作第二次假定Pf0.192106Pa 同理 P2u2Pfuf0.192106152.88106u22.88106P由2u2fuf2.2321533.49得：P2107813.96PaP120.192106107813.96276186.03PaP1P2168372.1PaPmt4893.752.232+158482.6169405.5Pa与假设基本符合，即不包括排料压力降的总压力降为0.169106pa，排料部分压力降为6.7103pa，输送管入口端的压力需要0.276106Pa，质量输送比m22.2。5.2.9.3 例3：试计算每小时输送Ws3000kg聚氯乙烯树脂粉的密相静压气力输送管的管径及压力降。已知管线总长50m(其中垂直直管15m)，树脂粉堆积密度s560kgm3，平均粒度ds0.000184mm，用空气为工作气体，温度为27(300K)。解：根据经验，取入口端uf5ms，设入口端气体密度为3kgm3，则气体质量流速G5315kg(m2s)(1) 按式(5.2.41)估算料气输送比mm227(sG)0.38Lt-0.75227(56015)0.3850-0.7547.8(2) 管径计算管道截面积根据式(5.2.23)及式(5.2.83)得：A3000(47.8360015)0.00116m2管道内直径可选用管道内直径为0.041m的管，13.2kg(m2s)。（3）压力降计算时应使用气体平均密度及平均流速。采用试差法，首先设管内气体平均压力为150000Pa，则平均密度为：气体平均流速ufGf13.21.7447.6ms（4） 水平直管压力降按式(5.2.42)计算：（5） 垂直直管压力降按式(5.2.43)计算：Pmt22mfgLh247.81.7449.811524534Pa（6） 总压降PmtPmt1+Pmt292269+24534116803Pa（7） 由于已知入口端气体密度为3kgm3，温度为300K，因此入口端气体压力为8.341300300029258021Pa。管内平均压力为2580211168032199620Pa与假定值(150000Pa)不符，必须重新试差。第二次设管内气体平均压力为190000Pa，则平均密度f2.21kgm3，平均流速uf13.22.215.97msPmt1547.8(5015)5.970.459.81(410.184)0.25104888PaPmt2247.82.219.811531089Pa总压降 PmtPmt1+Pmt2得：Pmt135977Pa管内平均压力为2580211359772190032Pa，与假定值(190000Pa)相近。于是得压力降为135977Pa135.98kPa。5.2.10 管道计算表“气固两相流”管道压力降计算表见表5.2.10。编制步骤、用途及专业关系与“单相流”管道计算表相同。管 道 计 算 表（两相流） 表5.2.10管道编号和类别自至输送物料量 kg/h粒径 mm温度 压力 kPa粘度 mPas密度 kg/m3表面张力 N/m流速 m/s管道公称直径 mm外径壁厚直管长度 m管件当量长度 m弯头三通异径管闸阀截止阀旋塞止回阀总长度 m管道压力降 kPa孔板压力降 kPa控制阀压力降 kPa设备压力降 kPa始端标高 m终端标高 m静压力降 kPa设备接管口压力降 kPaColumbus Day 哥伦布日总压力降 kPapattern n. 模式；式样；图案strait n. 海峡压力（始端） kPa印象派vi. & vt. 表达意见；作出评论(be) dying to 极想；渴望压力（终端） kPaJohannesburg n. 约翰内斯堡版次或修改thus adv. 因此；于是版次tick vt. 给标记号longitude n. 经线；经度日期编制校核审核5.3 符号说明 A管道截面积，m2；C、C1、C2、C3系数； D输送管内直径，m； d移动吸嘴的内直径，m； ds输送物料当量球径(同体积圆球直径)，m； fk比例常数； Fr以气体流速(uf)输送为基准的弗鲁特数； Frc以Vc为基准的弗鲁特数； Frt以悬浮流速(VO为基准的弗鲁特数； fw颗粒对管壁的滑动摩擦系数； G气体质量流速，kg(m2s)； g重力加速度，9.81ms2； Kb与曲率半径(R。)有关的系数； Kd输送物料的特性系数； Ke系统漏气增加的系数； KL输送物料的粒度系数； l软管长度，m； Lo水平加速段长度，m； L1水平管长度，m； L2倾斜管长度，m； L3水平直管或垂直直管或倾斜直管恒速段长度，m； Lb弯管当量长度，m； Lh垂直直管长度，m； Lbo垂直直管加速段长度，m； Ls水平管道长度或垂直管道提升高度，m； M工作气体分子量； m料气质量输送比，简称输送比；m、m1参数；N风机功率，kW； n1、n2校正系数； nb弯管数量； Pf例题中引入的管道内平均压力，Pa；P1、P2例题中引