预应力钢筋混凝土箱形桥梁设计11.doc

中文题目：预应力钢筋混凝土箱形桥梁设计外文题目：design on prestressed reinforced concrete box girder bridge毕业设计（论文）共 92页（其中：外文文献及译文25页） 图纸共4张 完成日期 2007年6月 答辩日期 2007年7月目录前言11设计资料及构造布置21.1设计资料21.2构造布置22主梁毛截面几何特性计算42.1计算截面几何特性42.2检验截面效率指标53主梁内力计算63.1荷载横向分布系数63.2主梁内力计算83.2.1恒载内力83.2.2活载内力计算103.3.3主梁内力组合184预应力钢筋截面积的估算及布置194.1估算钢筋束面积194.2预应力钢筋布置215主梁截面几何特性计算236预应力损失计算266.1预应力钢筋张拉（锚下）控制应力266.2预应力钢筋损失267正截面应力验算317.1施工阶段正截面应力验算317.2使用阶段的正应力验算328使用阶段的主应力验算389强度验算4310锚固区局部承压验算4711主梁变形计算5012行车道板的计算5212.1悬臂板内力的计算5212.2主梁肋间的内力计算5312.3行车道板的配筋计算5912.3.1行车道板的尺寸复核5912.3.2行车道板的配筋6012.4行车道板的验算6113附属结构的设计6313.1排水设施6313.2栏杆6313.3灯柱6314结论65致谢66参考文献67附录a译文68附录b外文文献78摘要本设计采用预应力混凝土箱形梁桥，跨径布置为30m，主梁为变截面箱形梁。本文主要对30m箱梁桥进行设计和计算。首先对桥梁进行总体结构设计，采用横截面呈一个封闭的箱形梁，这种结构除了梁肋和上部翼缘板外，在底部尚有扩展的底板，因此它提供了能承受正、负弯距的足够混凝土受压区；在一定截面积下能获得较大的抗弯惯矩，而且抗扭刚度也特别大，在偏心活载作用下各梁肋的受力比较均匀。然后确定构件主要建筑材料，桥梁纵、横断面，横隔梁布置和尺寸等。对上部结构进行了截面几何特性计算、静活载内力计算、荷载组合、预应力钢筋估算及布置，控制截面强度、应力验算，活载变形验算，行车道板计算等。经分析比较及验算表明，该设计计算方法正确，内力分布合理，符合设计任务的要求。关键词：预应力混凝土箱形桥；内力计算；预应力钢筋；验算；行车道板abstractthis design adopts prestressed concrete box girder bridge. the arrangement of span is 30 meters .main beam is nonuniform crosssection beam.in this article ,it mainly designs and calculates a 30 meters box beam bridge. first, design the comprehensive structure of the bridge and a enclosed box girder beam of cross section is be used. this structure have deck flange and upper part flange plate, and still have expanded base slab in the bottom, so it can provide compressive region of sufficient concrete that can positive and negative moment; it can acquired compressive moment of inertia under definite cross-sectional area, and the torsional rigidity is especially big, so load-carrying capability of every deck flange ishomogeneous under the eccentric live load. and then,define the main building material of the member, longitudinal section and transverse section of the bridge, arrangement and size of the diaphragm. accompt geometric property of section , internal force of dead and live load, combination of load, pilot calculation and arrangement of prestressed reinforcement, strength of control section, stressof checking calculation, live load deformation of checking calculation, carriageway board of calculation and so on with the superstructure. the comparison and analysis indicates thatcomputational method is right and distribution of internal force is rational, so thisdesigning corresponds torequisition of the design program.key words: prestressed conctete box shape bridge; calculation of the internal force; prestressed reinforcement; checking calculation; carriageway board 前言桥梁是公路、城市道路或铁路的重要组成部分，是一个国家工业和技术水平的综合体现。简支梁桥属于静定结构，它受力明确，结构简单，施工方便，是中小跨度桥梁中应用最广泛的桥形。简支梁桥的结构尺寸易于设计成系列化和标准化，这就有利于在工厂内或工地上广泛采用工业化制造或施工，组织大规模预制生产，并利用起重设备进行装配。采用装配式的施工方法，可以大量节约模板支架木材，降低劳动强度，缩短工期，显著加快建桥速度。主要材料为钢筋混凝土、预应力混凝土，多用于中小跨径桥梁。优点：采用钢筋砼建造的梁桥能就地取材、工业化施工、耐久性好、适应性强、整体性好且美观；这种桥型在设计理论及施工技术上都发展得比较成熟。缺点：结构本身的自重大，约占全部设计荷载的30%至60%，且跨度越大其自重所占的比值更显著增大，大大限制了其跨越能力。本设计为30m预应力混凝土箱形桥梁设计。预应力混凝土结构将高强度钢筋和高强度混凝土结合在一起使用，起到了降低结构自重，增大结构跨度的作用，解决了普通钢筋混凝土结构所不能解决的问题。通过本次毕业设计，我比较全面地掌握了桥梁总体布置原则，对桥梁结构的选型、尺寸的拟定以及设计的方法和计算的步骤等都有了比较清楚的认识，同时对路桥cad等软件的操作也更加地熟练。1设计资料及构造布置1.1设计资料1.桥面跨径及桥宽标准跨径及桥宽标准跨径：30m。主梁长：伸缩缝采用4cm，预制梁长29.96m。计算跨径：29.5m。桥面净空：由于该桥所在线路的宽度较大，确定采用分离式桥面，在绿化带下分离。全桥横向布置：15m (机动车道)+21.0m (人行道) +0.5m (人行道) +20.5m（防撞栏杆）=18.5m2.材料及工艺混凝土：主梁用c50混凝土，人行道栏杆及桥面铺装用c30混凝土；钢筋 ：（1）预应力钢筋：低松弛钢绞线，=1860mpa1； （2）非预应力钢筋：直径大于或等于12mm时采用级钢筋，直径 小于12mm时采用级热轧光面钢筋； （3）锚具：采用与预应力钢绞线配套的锚具。3.设计依据（1）公路桥涵设计通用规范（jtg d602004）（以下简称通规）（2）公路钢筋混凝土及预应混凝土桥涵设计规范（jtg d622004）（以下简称公桥规）4.计算载荷根据线路的等级，确定荷载的等级（根据“通规”）：计算载荷：汽超20级，人群荷载3.5验算荷载：挂120公路i级荷载，结购重要性指数=1.0 2 。1.2构造布置1.截面设计：由于宽度较大，拟采用抗弯刚度和抗扭刚度多较大的箱形截面，按单箱单室截面设计。2.主梁间距：行车道板的跨度取1.9m，梁间距为4.3m。3.主梁梁高：鉴于常见的预应力混凝土等截面简支梁的高跨比一般取在内，现暂取为，即梁高h=1.25。4.板宽度与厚度：采用变厚度，与腹板连接处取10cm，边主梁的悬臂梁和腹板间的跨中取16cm。5.底板：厚度取130cm，厚度取16cm。6.腹板厚度：腹板厚度取20cm（水平厚度取22.4cm）。7.横隔：为了增强主梁之间的横向连接刚度，仅在梁端设置端横隔梁（主梁间为横隔梁，箱室为横隔板），并沿跨度方向设5片中横隔板。8.桥面铺装：采用厚度为6cm水泥混凝土垫层，表面为4cm沥青混凝土。9.桥面横断面：具体尺寸见图1-1。图1-1 桥梁横断面（尺寸单位/cm）fig.1-1 bridge cross section 2 主梁毛截面几何特性计算2.1 计算截面几何特性采用分块面积法。边、中主梁的横截面分别见图 2-1、图2-2，按等面积计算 ，截面几何特性结果列于表2-1、表2-2中。 图2-1 边主梁横断面 图2-2 中主梁横断面fig. 2-1 edge main beam cross section fig.2-1 middle main beam cross section表2-1 预制阶段主梁跨中截面tab.2-1 prefabricate stage main beam stride over middle cross section截面分块名称分块面积/cm上缘距离/cm分块面积对上缘静矩分块面积的自身惯矩/cm分块面积对截面形心惯矩中主梁顶板400052000033333.342.572250007258333三角承托660127920132035.5831765833085腹板4435.259.5263894.43622449.6-126386693686338底板2209.2116.8258034.647075.9-69.3106096611065673711304.448.654984922434493边主梁顶板415052075034583.342.57495937.57530520.8三角承托660127920132035.5831765833085腹板4435.259.5263894.43622449.6-126386693686338底板2209.2116.8258034.647075.9-69.3106096611065673711454.448.155059922706680.8表2-2 使用阶段梁跨中截面tab.2-2 use stage main beam stride over middle cross section分块名称分块面积上缘距离分块面积对上缘静矩分块面积的自身惯矩分块面积对截面形心惯矩顶板43005215003583342.577668757802708三角承托660127920132035.5831765833085腹板4435.259.5263894.43622449.6-126386693686338底板2209.2116.8258034.647075.9-69.3106096611065673711604.447.555134922978867.92.2 检验截面效率指标上核心距： 下核心距： 截面效率指标： 一般截面效率指标取0.55，且较大者亦较经济。计算表明，初拟的主梁跨中截面是合理的。3 主梁内力计算3.1 荷载横向分布系数鉴于桥的对称性，只需要计算1号和2号梁即可。本桥的横向连接刚度较大，而且宽跨比接近于0.5，故按修正偏心压力法计算。 (1)1号梁由于横向影响线为直线，故只需求两点坐标即可。1号梁的计算见图3-1。汽超20：以四列车为最不利。 按0.9约减并考虑多车道折减系数后的值为：挂120：按0.9约减后的值为：人群：图3-1 荷载横向分布系数（尺寸单位/cm）fig.3-1 load the transverse direction distribution modulus（2） 2号梁 2号梁的计算见图3-1。汽超20：以四列车为最不利。 多车道折减系数后的值为：挂120：人群： 荷载横向分布系数汇总（见表3-1）表3-1tab.3-1荷载类别1号梁2号梁汽超200.8860.776挂1000.5640.376人群0.7430.53.2 主梁内力计算3.2.1 恒载内力（1）荷载集度1）主梁预制时的自重（第一期荷载）按不变截面计算，主梁每延米自重1号梁： kn/m2号梁： kn/m2）桥面板接头（第二期恒载）1号梁： kn/m2号梁： kn/m3）栏杆、人行道、桥面铺装（第三期恒载）1号梁： kn/m2号梁： kn/m表3-2tab.3-2 荷载梁第一期恒载/第二期恒载/第三期恒载/总和/1号梁28.6360.37516.50445.5142号梁28.2610.759.97638.986（2）恒载内力(恒载内力计算列于表3-3中)表3-3恒载内力计算表tab.3-3 wang contained endogenous force calculation table项 目/knm/kn支点108.7881.5847.607.37511.0614.75第一期恒载/1号梁3115.02365.81363.1211.2316.7422.42号梁3074.22305.51345.2208.4312.6416.8第二期恒载/1号梁40.830.617.92.84.15.52号梁81.661.235.75.58.311.1第三期恒载/1号梁1795.31346.4785.6121.7182.5243.42号梁1085.2813.8474.973.6110.3147.167/1号梁4951.13742.82166.6335.7503.3671.32号梁4241.03180.51855.8287.5431.2575.0主梁弯距和剪力的计算公式分别公式3-1、公式3-2为： （3-1） （3-2）3.2.2 活载内力计算采用等代荷载计算。见公式3-3： （3-3）所求截面的内力，弯矩或剪力；汽车荷载冲击系数，对于挂车、履带车和人群荷载，；多车道桥涵的汽车荷载折减系数；车辆或履带荷载的等代荷载；一弯距或剪力影响线面积。冲击系数： 1号主梁的恒载内力比2号梁的要大，而且横向分布系数也大，所以活载内力也必然大。因此，1号梁总的荷载比2号梁大。据此将1号梁的内力作为控制内力，只需计算1号梁就行。（1）跨中截面活载内力弯距：加载长度为29.5m,影响线面积。查材料力学4。汽超20：等代荷载。两列车不折减： knm挂120：等代荷载。knm人群： knm图3-2 跨中截面最大弯距及剪力（尺寸单位/cm）fig.3-2 stride over middle cross section maximum bends the spur and shearing force剪力：加载长度为,影响线面积。汽超20：等代荷载。kn挂120：等代荷载。kn人群：kn（2）截面活载内力弯距：加载长度为m,影响线面积。汽超20：等代荷载。 knm挂120：等代荷载。knm图3-3截面最大弯距及剪力（尺寸单位/cm）fig.3-3 cross section maximum bends the spur and shearing force人群：knm剪力：加载长度为m,影响线面积。汽超20：等代荷载。kn挂120：等代荷载。kn人群：kn（3）截面活载内力弯距：加载长度为m,影响线面积。汽超20：等代荷载。 knm挂120：等代荷载。knm人群：knm剪力：加载长度为m,影响线面积。汽超20：等代荷载。kn挂120：等代荷载。kn人群：kn图3-4截面最大弯距及剪力（尺寸单位/cm）fig.3-4 cross section maximum bends the spur and shearing force（4）支点截面活载内力支点截面的荷载横向分布系数如图3-5按杠杆原理法绘制荷载横向分布影响线并进行布载。1号梁的活载横向分布系数如下：汽超20：挂120：人群荷载：图3-5支座处荷载横向分布系数计算图（尺寸单位/cm）fig.3-5 abutment load the transverse direction distribution modulus calculation picture采用影响线直接加载。见公式3-4 (3-4)剪力：计算图式见图3-6。汽超20：挂120：人群荷载：图3-6沿桥跨方向荷载横向分布系数的变化（尺寸单位/cm）fig.3-6 along the bay direction loads transverse direction distribution modulus change截面扭矩计算沿计算截面位置的桥梁横断面剖开，取隔离体进行研究，则该断面的扭矩为各片主梁的剪力对于桥轴线的偏心引起；同时，由于桥梁的横向刚度较大。此处扭矩的计算思路是，首先求出1号梁截面取得最大剪力时，其它几片梁截面的剪力值，所有主梁的剪力对桥中轴线求矩即为该横断面的扭矩，再除以主梁片数，就得到每片主梁的扭矩。按照利用荷载横向分布系数计算内力的原理，先将荷载运用横向影响线分配到号主梁上，即得到分配荷载，然后，沿梁的纵向布载，用纵向影响线求内力。对于任意一个荷载，横向分配到每片梁的位置是相同的。分配后的等价荷载对任意一片梁来说，与分配系数成正比。因此，通过这种办法得到的主梁内力也与分配系数成正比。所以，只要求出在图3-1中上图的布载位置时，各片主梁的分配系数，就可以通过1号梁的内力推算其它主梁的内力。下面的计算正是基于这种思路。同时，注意到1号梁与4号梁、2号梁与3号梁横向影响线的对称性，故下面求分配系数时直接通过上面表格数据的直线内插值便可获得。汽超20：1号梁的分配系数：2号梁的分配系数：3号梁的分配系数：4号梁的分配系数：根据1号梁的剪力，可以求出其他主梁的截面的剪力：2号梁的剪力：kn3号梁的剪力：kn4号梁的剪力：kn则全桥横断面的扭矩为：knm每片主梁所受扭矩为： knm挂120：1号梁的分配系数：2号梁的分配系数：3号梁的分配系数：4号梁的分配系数：根据1号梁的剪力，可以求出其他主梁的截面的剪力：2号梁的剪力：kn3号梁的剪力：kn4号梁的剪力：kn则全桥横断面的扭矩为：knm每片主梁所受扭矩为： knm人群：从影响线可以看出，为两侧布载。4号梁的分配系数与1号梁相等，3号梁与2号梁相等，由此可推断几片主梁的剪力亦对称，因此由此引起的扭矩为0。3.3.3 主梁内力组合1号梁的内力组合列于表3-4中表3-4内力组合表序号荷载类别弯距/knm剪力/kn梁端（1）恒载2166.63742.84951.1671.3503.3335.70（2）汽车荷载1460.72348.72992.9582.8396.5315.8179.3（3）挂车荷载1914.03204.04226.0727.0519.3434.6265.3（4）人群荷载123.8212.2282.939.429.421.69.6（5）汽人1584.52560.93275.8622.2425.9337.4188.9（6）.恒载2599.94491.45941.3805.6603.3402.80（7）.（汽人）2218.33585.34586.1871.1596.3472.4264.5（8）.挂2105.43524.44648.6799.7571.2478.1291.8（9）（6）（7）4818.28076.710527.41676.71199.6875.2264.5（10）（6）（7）4705.38015.810589.91605.31174.5880.9291.8（11）（7）（9）46%44.4%43.6%52%49.7%54%100%（12）（8）（10）44.7%44%44%50%48.6%54%100%（13）提高后的4962.78319.010843.21676.71235.6875.2264.5（14）提高后的4705.38015.810589.91637.41198.0898.5297.6控制设计的内力计算4962.78319.010843.21676.71235.6898.5297.6 tab.3-4 endogenous force composition table4 预应力钢筋截面积的估算及布置4.1 估算钢筋束面积1.按强度要求估算： （4-1）式中 混凝土强度安全系数,； 计算弯距,采用跨中截面,knm；跨中截面高度,；设计经验系数，。kn采用低松弛钢绞线，每根公称面积为抗拉设计强度：则预应力钢筋数：根（2）按施工和使用阶段的应力要求估算为使受弯构件的跨中截面上、下缘混凝土应力，在施工和使用阶段均不超过其相应的限制应力值，一般用麦捏尼尔不等式进行钢束截面的估算。对施工阶段有 （4-2）式中 传力锚固时的有效预加应力，其应力损失可按估算。设钢束张拉控制应力 mpa 则 。设张拉时混凝土强度达到设计强度是80%时，即相当于c50混凝土在张拉时为c40，得：mpa，mpa故张拉时构件上缘混凝土拉应力的限值mpa同理可求mpan则： 根由传力锚固阶段下缘压应力小于限值的公式 （4-3）得n则： 根使用阶段下缘不出现拉应力时的估束公式为 （4-4）式中荷载组合时mpaknm n则： （根）荷载组合时mpaknmn则： （根）根据估算结果，暂定为8个孔道，共58根钢绞线，其中16号孔各布置7根钢绞线，锚具采用xm157型；78号各布置8根，锚具采用xm158型。4.2 预应力钢筋布置按照“公桥规”的要求布置预应力钢筋，跨中截面见图4-1，其余数据见表4-1。1号，2号预应力筋在竖直平面内弯起；其余预应力钢筋的弯起曲线采用在图4-1 跨中截面预应力钢筋配置（尺寸单位/cm）fig.4-1 the middle cross section prestressing force reinforced bar deploys腹板平面内的圆弧形。表4-1中的升高值均是竖直方向的升高值。腹板平面与竖直平面之间夹角的余弦，为弯起平面内弯起预应力钢筋与水平线之间的夹角。注意14号预应力钢筋是在竖直平面内弯起，58号预应力钢筋是在腹板平面内弯起。为了下面的计算所用，先计算各截面预应力钢筋位置及其倾角（为了以后计算预加力沿竖直和水平的分量，此处计算所有弯起预应力钢筋在竖直平面内的平均倾角），并将计算过程列于表4-2中，注意表中的升高值用表4-1中的第5列中的公式推出。表4-1 tab.4-1 钢束号升高值/cm/cm锚固点在支点外的距离/cm弯起点至跨中线水平距离14152.5240.9990154660.04406816.080056404.7470.9966130610.082810.816.040078808.0210.990291590.139512.783.0200表4-2刚束位置及其倾角计算表tab.4-2 just beam position and inclination of the table计算截面钢束编号/cm跨中截面=014为负值尚为弯起00108.38.3568.38.37819.019.0平均倾角001钢束截面重心11.3截面=737.514为负值尚为弯起00108.38.356337.5130611.4800.2580.99973.58.311.878537.591593.3640.05870.998313.919.032.9竖直方向平均倾角(未计16号)2.2270.03890.9992钢束截面重心16.0截面=110614306154661.1340.01980.99983.18.311.456706130613.0990.05410.998517.58.325.87890691595.6770.09890.995140.119.059.1竖直方向平均倾角2.6280.04580.9989钢束截面重心28.2支点截面=147514675154662.5010.04360.999015.58.323.8561075130614.7210.08230.996639.68.347.978127591598.0020.13920.990379.319.098.3竖直方向平均倾角3.9960.06970.9976钢束截面重心50.45 主梁截面几何特性计算后张法预应力混凝土梁，在张拉钢束时管道尚未压浆，由预加应力引起的应力按构件混凝土净截面计算；在使用阶段，管道已压浆，钢束与混凝土之间已经有很强的黏结力，故按换算截面计算。1号净截面和换算截面的截面几何特性分别列于表5-1、表5-2中。对于c50混凝土：表5-1tab.5-1截面位置特性分类分块面积分块面积分块面积重心至上缘距离分块面积对上缘净距分块面积的自身惯距截面跨中截面净截面毛截面11604.447.555134922978867.9-2.151175.421723224.4扣管道截面-280113.7-31836-68.3-1306818.911324.445.951951322978867.9-1255643.5换算截面毛截面11604.447.555134922978867.92.466841.324832225.3钢束换算截面438.9113.749903-63.81786516.112043.349.960125222978867.91853357.4截面净截面毛截面11604.447.555134922978867.9-246417.621896255.5扣管道截面-280109-30520-63.5-112903011324.446.052082922978867.9-1082612.4续表截面换算截面毛截面11604.447.555134922978867.91.837598.324559853.7钢束换算截面438.910947840.1-59.31543387.512043.349.760125222978867.91580985.8截面净截面毛截面11604.447.555134922978867.9-1.733536.722284124.6扣管道截面-28096.8-27104-51-72828011324.446.352424522978867.9-694743.3换算截面毛截面11604.447.555134922978867.91.837598.324006734.3钢束换算截面438.996.842485.5-47.5990268.112043.349.359383422978867.91027866.4支点截面净截面毛截面11604.447.555134922978867.9-1.216710.32277132.9扣管道截面-28074.6-20888-28.3-224249.211324.446.853046122978867.9-207538.9换算截面毛截面11604.447.555134922978867.90.99399.623289546钢束换算截面438.974.632741.9-26.2301278.512043.348.4584090.922978867.9310678.1表5-2tab.5-2计算截面跨中净截面11324.445.979.167.821723224.4473273274630320402换算截面12043.349.975.163.824832225.3497640330655389220净截面11324.446.079.063.021896255.5476006277168347560换算截面12043.349.775.359.324559853.7494162326160414163净截面11324.446.378.750.522284124.6481299283153441270换算截面12043.349.375.747.524006734.3486952317130505405支点净截面11324.446.878.227.822771329486567291193819113换算截面12043.348.576.626.2232895464811893040418889146 预应力损失计算6.1 预应力钢筋张拉（锚下）控制应力按“公桥规”规定，mpa6.2 预应力钢筋损失1预应力钢筋与管道壁间摩擦引起的应力损失用“公桥规”的公式： （6-1）以对于跨中截面为例： ；式中 钢筋与管道壁间的摩擦系数，；管道每米长度的局部偏差对摩擦的影响系数，本设计采用预埋金属波纹管制孔，；根据结构设计原理附表2-53。从张拉端至计算截面的管道长度在构件纵轴上的投影长度，本设计采用两端张拉工艺。跨中截面的摩擦应力损失见表6-1表6-1 跨中截面摩擦应力损失计算tab.6-1 the middle cross section loss of pipeline rubs 钢束编号/m/mpa/mpa度弧度142.5240.04400.015414.810.04440.0580148886.4564.7470.08290.029014.810.04440.07081488105.3788.0210.14000.049014.780.04430.08911488132.6平均值103.9同理，可算出其他控制截面处的值，各截面摩擦力损失值的平均值计算结果，列于表6-2。表6-2 各设计控制截面平均值表tab.6-2 the design control section average sectional table截面跨中支点平均值/mpa103.964.432.20.42锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失由于采用两端张拉，所以单位长度的预应力为：mpa/mxm锚（按液压顶压器压顶）的锚具变形值为45 mm，本设计取为5mm；钢绞线的弹性模量为190gpa。则反摩阻影响长度为：m则在反摩阻影响范围内的几个计算截面的该项预应力损失：支座处（）：mpa截面（）：mpa截面（）：mpa跨中在反摩阻影响范围外：3分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失此项应力损失，对于简支梁一般取截面计算，以其结果作为全梁各项预应力钢筋的平均值。 （6-2） 式中 批数，按4批对称张拉； 拟采用蒸汽养护，按张拉时达到混凝土实际强度等级计算，假定为设计强度的80%，即，查表可得：故；nmpa所以： mpa4预应力钢筋松弛引起的预应力损失考虑采用低松弛钢绞线：mpa5混凝土收缩、徐变引起的预应力损失“公桥规”公式： （6-3）式中 加载龄期为时混凝土的徐变系数终值； 加载龄期为时混凝土的收缩应变终值； 对及加载时的龄期，拟按达到设计强度为其加载龄期，近似按标准养护计算，按大于60天计算； 传力锚固时与截面受力钢筋重心处由预应力（扣除损失）产生的混凝土法向应力的平均值。设张拉时为7天，达到80%的设计强度；理论厚度，查表得：；跨中截面：n 截面：nmpa取跨中与截面的平均值计算：cm 将各截面钢束应力损失平均值及有效预应力分别汇于表6-3、表6-4表6-3 各截面钢束预应力损失平均值tab.6-3 the section average loss sectional of the steel beams 工作阶段预加应力阶段mpa使用阶段mpa应力损失项目103.9064.2168.132.7128.316164.959.764.2188.832.7128.316132.2111.664.220832.7128.3161支点截面0.4163.664.2228.232.7128.3161表6-4 有效应力汇总表tab.6-4 the effective stress placed summary计算截面支点截面预加应力阶段/mpa1319.91299.212801259.8使用阶段/mpa1158.91138.211191098.87 正截面应力验算7.1 施工阶段正截面应力验算因为1号梁控制设计，故仅需验算1号梁即可。验算截面为，几个截面。由于中间设有多片横隔板，梁的畸变变形很小，所以此处可以将因扭转引起的畸变正应力忽略不记。1施工阶段构件在预加力和自重作用下的应力极限值对于c50号混凝土，张拉时为设计强度的80%，即相当于c40号混凝土，查“公桥规”表2.1.2可得：mpa；mpampampa2截面上、下缘混凝土正应力上缘：下缘：（1）跨中截面应力验算：nknm代入得：mpa(压)（2）截面应力验算：nknm代入得：mpa(压)（3）截面应力验算：nknm代