罗汉山双向八车道连拱隧道结构设计研究（论文） .pdf

现代隧道技术 m o d e r nt u n n e l g 罗汉山双6jate奉遭连拱隧道结构设计研究c h n o l o g y 7 # 。- h叮已3 = l 7 、l 。q 3 已，口。，巩l 7 7 u 变攀编号：1 0 0 9 - 6 5 8 2 ( 2 0 0 9 ) 0 1 - - 0 0 2 2 彤 罗汉山双向八车道连拱隧道结构设计研究 苏江嬲 ( 福建省交通规划设计院，福州3 5 0 0 0 4 ) 摘要罗汉山隧遒设计为双向八车道连拱隧道，为目前国内最大跨度公路连擞隧道。+ 文章对超大断面连拱隧 道设计的技术标准、净窀断黼选取、结构支护参数拟定、中墙设计、施工工法选择、施工辅助措施以及监控量测等进 行总结套绍，劳应用有限死数值模拟方法对支护结构鹣焱泼及围岩的稳定性进行了模拟分析，力今后相关类似超火 凝秀公籍隧道鹃工程设计砖藏王积累经验。 关键词连揆骧遂越大断嚣隧遵设诗 中图分类号：u 4 s 2 2 咚文献标识码：a 1 引言 随着经济豹鑫益发展。在一些地区双囱四车懑 乃至六车遭公路已不熬遗疲交逶量增长酶需求，嚣 戴歼始陆续修建分离式双向八车道公路隧道，并积 累了一些设计与施工经验。例如沈大高速韩家岭隧 道、深圳南坪快速雅宝隧道、上海外环隧道、广州农 二环龙头山隧道等。福州长乐国际机场高速二期t 程罗汉山隧道考虑到与福州市i 环路共线及规划缀 线的铡约。设计为双向八奄邀连拱隧道，在国内您撼 嚣例。对设计与施工都是一个较大戆考验。 2 工程概况 2 1 隧道概况 罗汉山隧道单洞净跨度为1 8 1 5m 。毛洞总跨 度达4 1 3 6m ，最大覆盖层厚度约3 2m 。隧道位于 r = 1 1 0 0i t i 平馥线上，左右澜进出口桩号为z k 2 4 + 4 5 2 一z k 2 4 + 7 0 0 秘y k 2 4 锤5 2 一￥k 2 4 + 7 ，隧道长瘦 2 4 8l l l ，缴玻采耀0 。5 强；暨麓线半径为r = 2 00 0 01 1 1 。 2 2 工程地质与水文概况 罗汉山隧道位于低l i j 丘陵区地表覆盖薄层残 坡积土，进出口基崭风化层较厚。隧道进出e l 自然 斜坡稳定。隧道场区表层为第四系薄层残坡积土 ( 茁) ，- f 伏基岩为燕内晚麓侵入花岗岩( ) 及其风 化淫，禽部霹觅商阌长玢岩侵入。隧遂蘸囊生要秀 噩、v 级圈岩。 隧道区域性构造较稳定未发现有大的断裂带 通过。隧道区范围内未发现有滑坡、崩塌、泥猫流等 不良地质现象。隧邋进出口现有边坡稳定。 隧道区域地下水主要为风化层孔隙裂隙水和基 岩裂隙水，主要接受大气降水及建下水锲| j 商衿给，地 下零对混凝结构不其有瘸蚀往。 3 隧道结构设计 3 1 隧道设计主要技术标准 隧道近期按双向六车道高速公路设计；远期按 城市双向八车道、单洞四车道设计。 设计行车速度：1 0 0k m h ； 缝遭建筑限界：净髭1 7 ，2 5m ，净高5 0 掰； 行车道宽度：2 3 7 5m + 2 x3 5 0m 。 3 2 隧道净空断面拟定 在设计大跨度连拱隧道内轮廓净空断面时主 修改稿返回日期：2 0 0 8 1 0 一2 9 僚奢简介：苏江j | ( 1 9 8 0 - ) ，男，王穗搏，工学硕士+ 从事桥梁与珑懑专娥，e - m a l l ：j e j u 1 6 3 c o m 蔓塑鲞蔓! 塑! 璺茎黧塑! 垫塑兰兰墨鎏錾 v o i 4 6 ，n o 1 ，翻t a l 。n o 3 2 4f e b 。2 0 0 9 2 2 万方数据 罗汉山双向八车道连拱隧道结构设计研究 现代隧道技术 m o d e r nt u n n e l l i n g t e c h n o l o g y 要考虑满足建筑限界要求以及通风、照明等其它设 施需要的空间要求，同时以衬砌结构受力均匀、合 理、安全、经济的原则进行选取。内轮廓净空断面选 取时，采用不同的边墙半径r l ( 6 0 0c m 、6 3 5c m 、6 4 0 c m 、7 0 0c m ) 与拱顶半径r 2 ( 10 6 0c m 、10 2 0c m 、9 8 0 c m 、9 5 0c m 、9 2 0c m ) 进行组合，总共设计了4 组共 2 0 种不同的隧道内轮廓。 在对不同内轮廓组合进行计算分析时，采用“荷 载一结构”法。计算假定洞身处于v 级围岩深埋，二次 衬砌为c 3 0 钢筋混凝土，二次衬砌承担7 0 围岩压 力。在计算二次衬砌厚度时，先假定二次衬砌上下缘 为对称配筋5 q b 2 5 ( 每延米) ，进而计算满足受力要求 所需二次衬砌厚度。图1 是不同净空断面组合下工 程经济性比较，图2 是不同净空断面组合下二次衬 砌结构受力比较。 图1不同净空断面组合下工程经济性比较 f i g 1c o m p a r i s o no f p r o j e c tc o s t su n d e rd i f f e r e n t c o m b i n a t i o n so fi n t e r n a lc r o s s s e c t i o n s 图2 不同净空断面组合下二次衬砌厚度比较 f i g 2 c o m p a r i s o no f s e c o n d a r yl i n i n gt h i c k n e s s e su n d e r d i f f e r e n te o m b i n a t i e n so fi n t e r n a lc r o s s s e c t i o n 为了比较分析不同仰拱矢跨比对结构受力的影 响规律设计中选取r 1 = 6 4 0c m 、r 2 = 9 5 0c m 组合进 行比较表1 是计算比较的结果。从计算结果可以看 出，随着仰拱矢跨比的增大，也就是内轮廓越接近 2 3 表1 不同仰拱矢跨比计算结果比较 t a b l e1c o m p a r i s o no fc a l c u l a t e dr e s u l t su n d e rd i f f e r e n t 7 研g 刁愁： l 据1 1 1l ，1 4 1 1 7 ；项目 仰拱二次衬砌厚度e m5 7 6 0 6 36 77 0 仰拱回填面积，m 2 2 9 4 8 2 3 0 3 1 9 4 71 7 1 31 5 5 0 “真圆”时，结构受力较为有利，但同时仰拱回填面积 也相应加大。 根据e 述分析结果，最终推荐采用r 1 = 6 4 0c m 和r z = 9 5 0c m 的三心圆形式，仰拱矢跨比采用1 1 1 。 单洞标准断面内轮廓面积( 路面以上) 为1 3 9 8 3m 2 ， 含仰拱面积为1 7 1 0 6m 2 。图3 是最终采用的隧道净 空断面图。 图3 隧道内轮廓净空断面( 单位：c m ) f i g 3 i n t e m a lp e r i p h e r yo f t u n n e lc r o s s s e c t i o n 3 3 复合式衬砌支护参数确定 罗汉山隧道为目前国内最大跨度连拱隧道设 计中选取较为合理的初期支护参数、二次衬砌厚度 以及中墙厚度等显得尤为重要。 支护参数选取主要参考2 3 车道连拱隧道、三 车道小净距隧道以及分离式2x4 车道隧道设计支 护参数，初步拟定支护参数，然后采用a n s y s 、同济 曙光以及我院开发的“结构一荷载”法二次衬砌计算 程序等有限元软件，进行相关数值计算模拟分析，针 对隧道的地质情况对设计支护参数进行进一步优 化最终确定支护参数如表2 所示。 3 4 有限元模拟说明 在中墙厚度设计、中墙基底承载力分析以及施 工工法模拟等有限元分析中，计算软件采用a n 第4 6 卷第1 期( 总第3 2 4 期) 2 0 0 9 年2 月出版 v 0 1 4 6 ，n o 1 ，t o t a l n o 3 2 4f e b 2 0 0 9 til划斟_li乱赠趾 tiii引引lil 万方数据 琨代隧道搜拳 鬻蹦烈t u 硪n g 罗汉玉双向八车蓬遵拱隧道结构设诗研究c h n o l o g yr e7 一”、“4 7 4 ”￥”l 7 7 。 袭2 隧道复合式衬硼藏护参数 目鲈“”+ 17 ”一 初期支护 一= 次衬砌 鼍 支护类型c 2 5 囔德凝 4 , 2 2 组合锚抒 钢支撼 c 3 0 钢筋混凝太 浮度c m位嚣长度氖l弱疆赫 往嚣 囊号翳踅舷揆壤c m镑摸是黼， 鞋 鹱漏段7 07 0 2 5拱墒、仰拱 5 oo 7 拱墙 工2 5 bo 6 v 级浅埋段+5 55 5 2 0拱墙、仰拱钢格栅o 6 级浅埋段2 6拱墙、仰拱4 51 o 拱墙 工1 8o 75 5 5 5 疆级深理羧1 5拱墙3 。5王。2 拱部 4 54 5 - a v 缀整襄浅埋段蘩糟双淫褪鬻支护。 s y s ，计算采用“地层一结构”模式。围岩采用弹塑性 本构关系；围岩屈服准则采用d r u c k e p r a g e r 准则， 计算中不考虑空间效应，按平面应变问题模拟。计算 边界条件为晷岩左右边界取水平约束、下部边界取 暨蠢约束、顼部隽囊瘫l 约束。 围岩采用圆节点等参单元模拟初期支护采用 梁单元模拟系统锚杆通过提高所处围岩物理力学 指标来等效处理。钢支撑通过等效作用方法进行考 虑，根据抗压刚度相等的原则，将钢支撑的弹性模量 折算绘喷混凝土。 计算孛只考虑初期支护的作用。：次零重砌作舞 安全储备，模拟时不予考虑。对于v 级颥岩地应力 释放系数采用开挖瞬间释放率为5 0 ，其余5 0 地 应力在初期支护施作后释放。 3 s 中墙设计 罗汉垂隧道采臻复合式蘸中壤，缝结构赫簿水 更为可靠，隧道受力更力合理。扶相关资料以及以 往连拱隧道设计与施工工程实践来看。连拱隧道中 墙设计主要受中墙厚度、中墙基底地撼承载力以及 巾墙稳定性等几方丽因素影响比较大。设计中采用 数值计算方法。对不阔中墙厚度下结构受力透行了 计算分柝。 ( 1 ) 中墙厚度确定 设计中为了分析中墙厚度是否合理可靠拟定 中墙最薄处厚度分别为1 2m 、1 3m 、1 4m 三种条 件下，考察中墙受力变化规律以及中墙稳定性，进而 镶定中墙设计厚度。 为了进一步考察审墙应力变纯规鬻：选取中墙 簸薄处有代表性断谣进行结构受力分析。图4 是有 限元计算模型。表3 是三种不同厚度条件下中墙应 力比较。 第4 6 卷第l 期( 慧第3 2 4 期) 2 1 1 1 1 9 年2 弼嬲鞭 v o l 。4 6 ，n o 。1 。t o t a l 。n o 3 2 4f e b 。2 0 0 9 2 4 图4 有限元计算模型 f i g 4 f em o d e lo f t h et u n n e l 衰3 牵燎最薄处截覆应力 t a b l e3s t r e s s e si nt h et h i n n e s ts e c t i o no f 日 黔巾墙最大艇应力 c 3 0 混凝土设计 厚度她层结构法将载结构法弯曲抗蕊 m菇p a溅p 鱼强度擐l 鹣i 尊 1 21 4 2 l 1 3 1 3 。4 19 9 51 6 5 1 41 2 4 0 从计算分析结果来蓊，采用c 3 0 混凝土厚度为 l 。3m 的孛墙是可行的。在技术设诗专家咨询会上。 专家认为数值计算结聚霹信，僵考虑蓟在翻肉尚羼 首次设计如此大跨度连拱隧道，施工过程中难免会 遇到新的问题，建议适当加大中墙厚度，降低施工风 险。因此，最终施工图设计中，中墙厚度采用2 0m 的对称型中墙，如图5 所示。 ( 2 ) 孛琏基底处理 在v 级围岩洞墨段中墙基地围岩主要为砂土 状强风化花岗斑岩( 容许承载力0 5m p a ) 。计算选 取最大埋深2 3 7m 建模进行计算分析，表4 是兰种 万方数据 罗汉山双向八丰道连拱隧道结构设计研究 现代隧道技术 m o d e r nt u nn e l i i n g t e c h n o l o g y 图5 设计采用中墙型式( 单位：c m ) f i g 5 s k e t c ho f d e s i g n e dc e n t e rp i l l a r 表4 中墙基底围岩应力变化规律 t a b l e 4s t r e s s e si ns u r r o u n d i n gr o c k su n d e r t h ef o u n d a f i o no fc e n t e rp i l l a r 镫 中墙厚度第三主应力砚第一主应力矾 仉 2 ：m，m p a，m p am p a ， 1 22 4 11 2 02 3 9 1 32 3 71 12 3 6 1 42 3 01 1 52 2 9 注：0 3 、毋方向为单元主应力方向。以为垂直方向 不同中墙厚度基底应力变化规律，表5 是中墙基底 角隅处围岩应力( 1 3m ) 。从中可以看出，中墙基底 围岩主要承受压应力并且应力值大于基底围岩的 容许承载能力。 表5 中墙基底角隅处围岩应力( 1 3m ) t a b l e5s t r e s s e si ns u r r o u n d i n gr o c k sa tt h ec o r n e r o ft h ef o u n d a t i o no fc e n t e rp i l l a r 盱。 第互主应力第一主应力 1 o 硼 应力位置围岩状态 毋f m p af y l m p a 基底左角 2 0 20 5 8屈服 基底右角 2 3 3o 7 6 屈服 针对中墙底部围岩承受压力较大的情况。设计 中根据以往经验，拟在洞口软岩段采用加固基底围 岩，以提高基底围岩承载能力。初步拟定在中墙基底 采用栖0m m 、长度4 0m 、间距5 0c m 5 0c m 的注 浆小导管对围岩进行加固，以提高基底围岩的c 、西 值( 拟提高2 0 ) ，改善基底围岩的状况。从图6 可 以看到，在c 、西值提高后，中墙底两侧最大应力处 的围岩未进入屈服状态。 2 5 在实际施工工程中，对于v 级围岩洞口段，首先 对基底围岩承载力进行现场试验尔后根据现场试 验结果，再决定加固措施以及加固措施相关参数，以 保证结构安全。 图6 中墙基底加固后角隅围岩莫尔圆 f i g 6m o l a rc i r c l eo f s 订e s s e si nt h er e i n f o r c e ds u r r o u n d i n g r o c k sa tt h ec o m e ro f t h ef o u n d a t i o no f c e n m r p i l l a r ( 3 ) 中墙顶部缝隙处理 从以往工程实践经验来看，连拱隧道中墙顶部 往往不密实，导致在该部位中墙与围岩脱空，结构受 力不利。 从数值模拟分析计算结果来看。中墙顶与围岩 间的空隙导致初期支护各部分的轴力增大。以及靠 近中墙位置的初期支护弯矩的增大。将使初期支护 安全系数出现不同程度的降低。且与中墙顶连接位 置较为危险。 因此，为了确保中墙顶部与围岩的紧密贴合，设 计中中墙采用膨胀混凝土以克服混凝土f 缩引起的 空隙，同时在中墙顶部预埋筇0m m 纵向注浆管，每 隔5m 引出注浆管。对中墙和墙顶围岩间的缝隙进 行注浆填充。 3 6 施工方案 罗汉山隧道长度较短，在不同围岩级别中若采 用不同的施工工法施工，工序转换麻烦；另一方面， 该隧道为特大跨度隧道，本身施工风险较大。在综合 考虑了上述因素后，建议整座隧道采用“单一工序”， 即双侧壁导洞法进行施工。 同时，本着设计安全稳妥考虑，在v 级围岩浅埋 段采用双层初期支护，以确保隧道施工安全。 3 6 1 施工工法 施工工法采用双侧壁导洞法，具体施工工序为： 中导洞开挖支护、施作中墙_ + 左( 右) 洞外侧壁导洞 上台阶开挖、支护一左( 右) 洞外侧壁导洞下台阶开 第4 6 卷第1 期( 总第3 2 4 期) 2 0 眇年2 月出版 v 0 1 4 6 ，n o 1 ，t o t a l n o 3 2 4f e b 2 0 0 9 万方数据 现代隧道技术 器鼎麓驴l 啪 罗汉山双向八车道连拱隧道结构设计研究 挖、支护_ 左洞内侧綮导洞上台阶开挖、支护一左洞 内侧壁导洞下台阶开挖、支护右洞内侧壁导洞上 台阶开挖、支护_ 右洞内侧壁导洞下台阶开挖、支 护一左洞中部上台阶开挖、支护_ + 左洞中部台阶开 挖_ + 左洞中部下台阶开挖、支护_ + 右洞中部上台阶 开挖、支护_ 右洞中部台阶开挖_ 右洞中部下台阶 开挖、支护_ + 拆除左右洞临时支护_ ( v 级围岩) 施 作第二层初期支护_ 施作防排水设施整体浇注二 次衬砌。图7 是施工工序示意图。 图7 施工工序示意 f i g 7c o n s t r u c t i o ns e q u e n c eo f t w i n s i d eh e a d i n g se x c a v a t i o n 施工中左、右洞及各导洞掌子面之间在纵向须 拉开不小于2 d ( d 为单洞开挖跨度) 距离，上下台阶 在纵向拉开距离应小于5m ，并需根据量测结果及 时调整各洞室纵向距离。确保隧道安全施工。 3 6 2 施工过程模拟 设计中在v 级围岩浅埋段。采用a n s y s 软件对 隧道施工过程进行了全程模拟计算分析。考察随施 工进程推进，隧道结构内力以及周边围岩塑性屈服 区等的变化规律，以使本设计更为完善合理。图8 是 有限元整体建模情况。 图8 有限元计算模型 f i g 8 f em o d e lo f t h et u n n e l 从图9 翅性区变化规律来看，在左、右洞外侧壁 导洞施工完成后最大屈服深度为3 9 2m ，在施工模 拟完毕后最大屈服深度为4 3 6m 。设计中系统锚杆 篁竺堂苎! 塑! 璺苎兰丝塑! 兰竺圭兰旦堂璺 v 0 1 4 6 ，n 0 1 。t o t a l n o 3 2 4f e b 2 0 0 9 2 6 图9 洞周围岩塑性屈服区变化规律 f i g 9 v a r i a t i o nr e g u l a t i o no f p l a s t i cz o n e si n m o u n d i n gr o c k s 长度为5m 。这也充分说明。在特大跨度隧道中，初 期支护中采用长锚杆对于抑制周边围岩塑性屈服是 一种非常有效的方法。 同时，中墙上方围岩在施工过程中受到多次扰 动。中墙上方围岩翅性屈服区范围较大。设计中在中 墙顶部加密锚杆间距至6 0c m 。以提高围岩的承载 能力。 从图1 0 计算结果来看，随施工进程推进结构 安全度持续下降。在施工模拟结束后，左洞结构最小 安全系数为2 0 ，发生在右拱腰( 临时侧壁与主洞交 图l o 随施工进程隧道关键部位安全系数变化规律 f i g 1 0v a r i a t i o no f s a f e t yf a c t o r sa tk e yp o s i t i o n sw i t h c o n s t r u c t i o na d v a n c e 万方数据 罗汉山双向八车道连拱隧道结构设计研究 现代隧道技术 m o d e r n1 u n n e l l i n g t e c h n o l o g y 接部位) ；右润结梅最小安全系数为2 0 ，发生在左按 腰( 临时侧壁与主洞交接部位) 。其它部位结构安全 度较高能够满足受力要求。 综合上述，本次设计中所采焉的支护参数，以及 旋工工法楚可行酶。 3 6 3 双层初期支护 ( 1 ) 双层初期支护组合厚度选取 在v 级围岩浅埋段为了结构安全，设计采用了 双层初霜支护。由于是嚣次在设计中采用了双层初 期支护，故选取了四组不同厚度组合进行计算比较 分析。计算软件采用“网济曙光”，计算模式采用“地 层一结构”模式，计算考虑以承受鸯熏瘟力场为主， 双层初期支护采裙组合粱单元进行模拟。表6 是选 取的四组不同双层初期支护厚度组合。图1 1 是不同 双层初期支护厚度组合结构安全度比较。 袭6 不同双滕初期支护厚魔缱台 t a b l e 6d i f f e r e n tc o m p o s i t et h i c k n e s s e so f d o u b l e - l a y e rp r i m a r ys u p p o r t 爹耪鬟支秘 缀台一 缀会二缝会兰缀合溪焉 第一层c m2 02 53 03 5 第二层c m2 52 01 51 0 图l l 幂同双层初期变护厚度组合结构安全度比较 f i g 1 1c o m p a r i s o no f s t r u c t u r es a f e t yf a c t o r su n d e rd i f f e r e n t c o m p o s i t et h i c k n e s s e so f d o u b l e - l a y e rp r h m r ys u p p o r t s 2 7 跌豳l l 及辊关计算结果吃较可敬发凌： ( d 对于第一层初期支护，随着支护厚度增加， 在结构受力关键部位结构安全度加大：相应的第二 层初期支护结构受力减小，在结构受力关键部位结 构安全度加大。 第二层初期支护主要承受各侧壁临时支护 拆除后的突变荷载，此时初期支护融经形成闭合环， 对结构受力寿曩j 。因越。第二层初期支护受力较小， 结构安全度较高。 在四组不同厚度组合条件t ，对于组合三， 第一屡初期支护厚度相对过大从柔性支护的角度 来讲，避大喷混凝土厚度会失去初期支护的意义：蠢 在缀合一时。第一层初期支护在拱腰部位结构安全 系数为1 5 9 ，偏于不安全。 综合上述考虑。选取组合二作为双层初期支护 静厚度缝合。鄣第一瑟潭度隽2 5c m 、第二层零度为 2 0c m o ( 2 ) 双层初期支护施工步骤 在各导洞开挖时，先施作第一层初期支护； 在第一层襁囊支护楚俸完成大予4 0m 时，搿始 拆除l 一2m 长度的侧壁临时支撑：施作第二层初 期支护；施作完成第二层初期支护6m 时，立即 整体施佟浇注二次衬砌；进入下一循环。 眩时支护拆除及双层支护的施作是旌工巾髀关 键工序，为确保施工和工程安全，施工过程中需编制 详细的施工组织计划和安全保障措施，结合监控量 测结果，适酵拆除临融支护，保证拆除临时支护过程 中匿卷及隧道结构的稳定安全。 3 6 4 施工辅助措施 隧道进出口围岩为v 级围岩段，工程地质条件 较差。开挖跨度又大。为1 l 琏：采臻超翦大管掇以及超前 小导管施工，以麓形成护拱圈，提离丽岩酶岛稳能 力。级围岩段采用超前锚杆超前支护。 ( 1 ) 超前大管棚设计 长管撅采耀西1 0 8m m 无缝镪管，壁厚6m m ，节 长4 。6m ：环向间距4 0c m 布置予拱墙范丽内；进口 管棚长3 2m 出i = 1 管棚长3 7m ，外插角l o 3 0 。管内 采用单液注浆，水泥浆水灰比0 5 ：l l ：l ，往浆压 力初援为0 。5 一1 0m p a 。慈王孛梗糕实际情况，掰糯 大至2 0m p a 。注浆采用跳孔注浆，注浆结束后及时 清除管内浆液，并用水泥砂浆紧密充填。 ( 2 ) 超前小导管设计 第4 6 卷第1 期( 总第3 2 4 期) 2 0 0 9 年2 月出版 v o l 。4 6 ，n o 1 。t o t a l n o 3 2 4f e b 2 0 0 9 万方数据 现代隧逡技术 m r n 弼n n t e c h n o l o g y 姒粥 罗汉山双向八车道连拱隧道结构设计研究7f 。w7 n l 。i7 、下吧耳霄、l 晖曝孑口i a ，l 吖f7 0 小导管采用4 , 5 0m m 无缝钢管，长度5 01 1 1 ，纵 向搭接2 4m ；小导管外插角1 5 。，环向间距5 0 c m ，布置于隧道拱墙部位。采用水泥一水玻璃双浆 滚，承获毙0 5 ：l l ：1 ，注浆压力o 5 一l 麓p a ；采 用簪持风枪施作小导管。气压或液压双液没浆泵 注浆。 ( 3 ) 超前锚杆设计 超前锚杆采用4 , 2 2m m 水泥药包锚杆，长度 5 0m ，缴向搭接2 0m ；超前锚杼外插角1 5 。，环向 阕躐6 0e m ，布量予隧道摸壤部位。 4 监控量测 监控量测是新奥法施工的关键环节。也是动态 反馈设计与信息化施工方法的精髓所在。由于罗汉 由隧道震特大跨度连拱隧道。现行的耀关设计、施工 裁藏等已不适霜。因此，毖须结合科爱课题，邋避现 场监控量测，建立起完善的监控量测体系以及监控 量测基准，以实现结构支护参数和施工方案的动态 优化。 针对罗汉山隧道跨度大、施工工法复杂，监控量 测主要羧定为两个方繇： 2 1 1 0 9 年2 胄毒装 2 8 万方数据 现代隧道技术 篙粼要n e l l 晰 对青岛胶州湾隧道超前地质预报工作的思考及建议 - _ _ _ _ _ - _ _ _ _ _ _ iii i i i _ _ _ - - - _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ - _ _ _ _ - - _ - - - _ _ - _ - - _ - _ _ _ _ - - - - _ - 一 参考文献 r e f e r e n c e s 1 】魏江川，翟学东。对青岛胶州湾隧道一嫂下程地质问题的看法及建议【j 】现代隧道技术，2 0 0 8 ，( 6 ) ：2 2 2 7 磺k ij i a n g c h u a n z h a ix u e d o n g 。s o m ec o m m e n t sa n dp r o p o s a l sa b o u tt h ee n g i n e e r i n gg e o l o g yo fj i a o z h o u w a ns u b s e at u n n e la t q i n d a oc i t y t j l m o d e mt u n n e l l i n gt e e h n o l o g y a 5 ( 6 ) ：2 2 2 7 c o m m e n t so nt h ea d v a n c eg e o l o g i cp r e d i c t o nf o r q i n g d a oj i a o z h o u w a nt u n n e l w e ij i a n g c h u a n y a n gm a o l i n ( c h i n ar a i l w a y s o u t h w e s tr e s e a r c hi n s t i t u t ec o ，l t d ，c h e n g d u6 1 0 0 3 0 ) a b s t r a c tt h ep a p e rd e s c r i b e st h eo b j e c t i v e sa n df e a t u r e so fa d v a n c eg e o l o g i cp r e d i c t i o na n dt h eg u i d i n gt h o u g h t f o rc o m p i l i n ga d v a n c eg e o l o g i cp r e d i c t i o ns c h e m e t h ei m p o r t a n c eo fg e o l o g i co b s e r v a t i o na n di n v e s t i g a t i o ni n a d v a n c eg e o l o g i cp r e d i c t i o ni ss t r e s s e d t h ef u n c t i o n sa n df e a t u r e so fp r e d i c t i n gm e a n ss t i p u l a t e di nc o n t r a c t d o c u m e n t so fa d v a n c ep r e d i c t i o na r ee x p l a i n e da n dt h ed i f f e r e n tr e c o g n i t i o no fb a c k g r o u n dg e o l o g i cc o n d i t i o n sb y e x p e r t sa r ec o n s i d e r e d 。o nt h i sb a s i st h ea u t h o r sp r e s e n ta nu n i q u eo p t i o nf o rt h ea d v a n c eg e o l o g i cp r e d i c t i o no f q i n g d a oj i a o z h o u w a nt u n n e lw i t hp r o p o s a l sf o rg e o l o g i cp r e d i c t i o nw o r kp u tf o r w a r d k e yw o r d sg e o l o g i cp r e d i c t i o n ；g e o l o g i co b s e r v a t i o na n di n v e s t i g a t i o n ；p r e d i c t i o nm e a n s ；o p t i o n s ；p r o p o s a l s 上接繁2 8 茭； s t u d yo ns t r u c t u r a ld e s i g no ft w i n - b o r e8 - l a n ed o u b l e - a r c h l u o h a n s h a nt u n n e l s uj i a n g c h u t m ( f u j i a nc o m m u n i c a t i o np l a n n i n g d e s i g ni n s t i t u t e ，f u z h o u3 5 0 0 0 4 ) a b s t r a c tl u o h a n s h a nt u n n e lh a sb e e nd e s i g n e da sa8 - l a n ed o u b l e a r c ht u n e i e l t h ee x c a v a t i o nw i d t ho fw h i c hi s t h el a r g e s ta m o n gh i g h w a yt u n n e l si nc h i n a i nt h i sp a p e r , t h ec o m p r e h e n s i v ei n t r o d u c t i o n sa r eg i v e ni n c l u d i n gt h e t e c h n i c a ls t a n d a r do f d e s i g n ，t h es e l e c t i o no f i n t e r n a lc r o s s - s e c t i o n , t h ed e c i s i o no f t h ec o m p o s i t el i n i n gp a r a m e t e r s ， t h ed e s i g no fc e n t e rp i l l a r ，t h ec h o i c eo fc o n s t r u c t i o nm e t h o d s ，t h e