（岩土工程专业论文）无覆盖土层嵌岩桩的竖向承载性状的研究.pdf

浙汀人学碘i j 学位论义占宏2 0 0 4 年3 月 无覆盖土层嵌岩桩的竖向承载性状的研究 摘要 随着城市建设的发展，城市用地越来越紧张，高层、超高层建筑逐渐增多， 要求桩基的承载力也越来越高。嵌岩桩由于承载力高、变形小、施工简单，使 用越来越普遍。但由于嵌岩桩的承载力很高，现场试验比较困难，完整的试桩 资料和实测资料不多，制约了人们对其承载特性的全面认识。因此，研究嵌岩 桩在竖向荷载作用下的桩侧阻力和桩端阻力的变化，以进一步指导设计、施工， 具有重要的意义。 首先，本文总结了目前国内外对嵌岩桩承载特性研究的现状，介绍了几种 常用的理论分析方法和设计方法，分析了影响嵌岩桩承载力的各种因素，并简 单介绍了岩石( 体) 的变形特性与土体本构模型。 在对嵌岩桩的侧阻和端阻性状分析的基础上，用有限元分析软件a b a q u s 对嵌岩桩的竖向承载性状进行了计算分析，研究了嵌岩深度、沉渣、岩石强度 对桩侧阻力和桩端阻力发挥的影响，并将有限元计算结果与实测数据进行了比 较，得到一些结论，可为嵌岩桩的设计、施工提供参考。 关键词：嵌岩桩桩侧阻力桩端阻力有限元法 浙江大学硕士学位论文占宏2 0 0 4 年3 月 r e s e a r c ho nt h ev e r t i c a lb e a r i n gb e h a v i o ro f r o c k - s o c k e t e dp i l ew i t h o u t s u p e r s t r a t u l ns o i l s a b s t r a c t i nr e c e n ty e a r s ，h i g h r i s eb u i l d i n g sa n ds k y s c r a p e rh a v ei n c r e a s e dr a p i d l yi nm a n y l a r g ec i t i e sf o ru r b a nd e v e l o p m e n t r o c k s o c k e t e dp i l e sh a v eb e e ni ng e n e r a lu s ef o r h i g hb e a r i n gc a p a c i t y , s m a l ld e f o r m a t i o n ，c o n v e n i e n tc o n s t r u c t i o n o w i n g t o r o c k - s o c k e t e d p i l e s h i g hb e a r i n gc a p a c i t y , i t i sd i f f i c u l tt om a k ef i e l dt e s t s o ，t h e r e i sf e w i n t e g r a t e d t e s t r e p o r t ，w h i c h r e s t r a i n p e o p l e s f u l l u n d e r s t a n d i n g t o r o c k - s o c k e t e dp i l e s b e a r i n gb e h a v i o r o nt h i sg r o u n d ，i ti si m p o r t a n tt or e s e a r c ht h e v a r i a t i o no fs i d er e s i s t a n c ea n db a s er e s i s t a n c eu n d e rv e r t i c a ll o a dt od i r e c tt h e d e s i g na n d t h ec o n s t r u c t i o no fr o c k - s o c k e t e d p i l e f i r s t l y ，t h i st h e s i st a k e sar e v i e wo nt h e r e s e a r c ho nt h eb e a r i n gb e h a v i o ro f r o c k s o c k e t e dp i l e ，a n dab r i e fi n t r o d u c t i o ni sm a d ea b o u ta s s a yt h e o r i e sa n dd e s i g n m e t h o d s t h e nt h ef a c t o r si n f l u e n c i n gt h eb e a t i n gc a p a c i t yo fr o c k s o c k e t e dp i l ea r e a n a l y z e da n dt h er o c k s ( r o c km a s s s ) d e f o r m a t i o nb e h a v i o ra n dt h e c o n s t i t u t i v e m o d e l sa r ei n t r o d u c e d a tt h eb a s eo fs i d er e s i s t a n c ea n db a s er e s i s t a n c e sa n a l y s i s ，t h i st h e s i su s e st h e f i n i t ee l e m e n ta n a l y s i ss o f t w a r e a b a q u st oa n a l y z et h ev e r t i c a lb e a r i n gb e h a v i o r o fr o c k s o c k e t e dp i l e ，s t u d yt h ei n f l u e n c eo ft h r e ef a c t o r s - s o c k e t e dd e p t h ，s e d i m e n t ， b e d r o c ks t r e n g t h t h e nt h ep a p e rc o m p a r e st h er e s u l t sw i t ht h ea c t u a lm e a s u r e m e n t d a t u m sa n dg e ts o m ec o n c l u s i o n sw h i c hc a l lb eu s e da sar e f e r e n c ei nd e s i g na n d c o n s t r u c t i o no fr o c k s o c k e t e dp i l e k e yw o r d s ：r o c k - s o c k e t e dp i l e ，s i d e r e s i s t a n c e ，b a s er e s i s t a n c e ，f i n i t e e l e m e n t m e t h o d 浙江大学颂：i 。学位论文 第一章绪论 1 1 引言 桩基础的应用已有一百多年的历史，桩的材料、类型、施工方法、施工机 械随着科学技术的进步不断地得到发展。灌注桩包括人工挖孔桩和机械钻孔桩 两大类。人工挖孔桩于1 8 9 3 年在美国问世。大直径钻孔灌注桩是在2 0 世纪4 0 年代初随着大功率钻孔机具的研制成功而得以应用于基础工程中。 随着城市发展的需要，城市用地越来越紧张，高层、超高层建筑逐渐增多， 要求桩基的承载力也越来越高。嵌岩灌注桩作为灌注桩的一种类型，由于承载 力高、变形小、施工简单、适应性强、造价经济，使用越来越普遍。 我国自8 0 年代末以来，随着国民经济的快速发展，城市建设规模不断扩大， 高层建筑、大型桥梁不断兴建，大型地下室越来越多，嵌岩桩被广泛应用于各 地区的基础建设中，成为高层建筑、大跨度结构的主要基础形式。 嵌岩桩之所以得到广泛应用是因为它具有以下特点： 1 嵌岩桩的单桩承载力高，沉降量小，可以更好的发挥桩端岩石地基的抗 压强度，提高基础的稳定性。 2 嵌岩灌注桩的施工机械简单，受场地限制少，便于机械化施工，施工简 便、迅速，工期短。 3 嵌岩灌注桩属于非挤土桩，施工时噪音小，无振动，无地面隆起或侧移， 对环境造成的影响小。对周围建筑物、路面及地下设施的危害很小，在市区施 工也不会影响周围环境。 4 嵌岩灌注桩能充分发挥高强度混凝土的高抗压强度，并可根据荷载条件 和地质情况灵活调整桩长、八岩深度，降低了造价。 5 嵌岩桩所穿越土层的性质可从桩孔排出的土进行鉴别，验证地质资料的 正确性，排除因特殊地质情况引起的隐患。 人工挖孔桩的桩身质量容易得到保证，但人工挖孔桩只使用于桩长不太长 的情况，且需大量工人人工操作。而嵌岩钻孔灌注桩是在地下开孔灌注成桩， 曲i 江人学坝卜学位论文占塞 桩身质量不稳定，混凝上强度较难保证，容易出现断桩、缩颈、露筋和央泥的 现象。桩侧阻力与桩端阻力的发挥受施工工艺影响，桩身直径变化较大，孔底 沉渣不易清除干净。 另一方面，嵌岩桩由于其承载力大，现场试验比较困难，试验耗费大，且 很难进行破坏试验，因而完整的试桩资料和实测资料不多，制约了人们对其承 载特性的全面认识。 1 2 国内外的研究现状 在很长一段时间里，学术界和工程界把嵌岩桩作为端承桩处理。许多国家 的地基基础规范( 包括我国的g b j 7 8 9 ) 都将嵌岩桩按端承桩设计，完全不考虑 桩侧阻力。有的规范虽考虑嵌岩段的侧阻力，却忽略覆盖土层的侧阻力。 随着对嵌岩桩承载机理研究的开展，三十多年来国内外大量的理论分析和 实测资料都表明，即使是无覆盖层土层的嵌岩桩也不是端承桩，较长的嵌岩桩 大多属于摩擦桩，把嵌岩桩当作端承桩是不符合实际的。 美国的r e e s e l 5 5 1 等于1 9 6 9 年在第七届国际土力学及基础工程会议发表了世 界较早的一根埋设量测元件的嵌岩桩的桩顶荷载随深度传递的量测资料，资料 显示桩端阻力仅占桩顶荷载的1 5 2 5 。 p e l l s l 5 2 1 ( 1 9 7 9 ) 视岩石破坏为塑性破坏，利用类似士力学的承载力理论进 行分析，并根据破坏包线峰值弯曲形状进行修正，指出充分发挥桩的端承力所 需的沉降量是很大的。 p e l l s 较早地认识到在嵌岩桩中不同孔壁耜糙度对桩侧阻力的影响，并提出 了一整套划分孔壁岩石粗糙度的分类标准。以此为基础，r o w e 和a r m i t a g e 建 立了不同岩石中粗糙程度时桩侧阻力的数据库。但是p e l l s 的分类只是粗略和局 部的，在实际应用中还存在很大的困难【2 8 1 。 1 9 8 2 年，加拿大的h o r v a m 【4 8 】提出了用凹凸度因子来描述孔壁粗糙度的定 量方法，通过模型试验的对比，又进一步提出桩侧阻力与凹凸度因子的关系。 w i l l i a m s 和p e l l s t 6 埘( 1 9 8 1 ) 等人都曾进行过在孔壁施工凹凸槽来提高嵌岩桩承 载力的试验，尽管在定量评价上存在一定的差异，但他们对孔壁的凹凸对桩侧 阻力和q s 曲线有很大影响这一结论的认识则是完全一致的。 浙江大学硕上学位论文 占宏2 0 0 4 年3 月 a m i r l 4 2 】( 1 9 8 5 ) 提出采用线弹性和弹塑性弹簧模型来研究嵌岩桩，认为桩 身与周围介质之间由一系列的弹簧组成。 r a d h a k r i s h n a n 和l e u n g 垆j 】( 1 9 8 9 ) 认为：工作荷载下嵌岩桩表现为弹性状 态，当嵌岩深度超过2 倍直径时，大多数荷载通过桩侧摩阻力传递，而桩端阻 力只分担很小的荷载。由于土的蠕变效应，工作荷载下的桩侧摩阻力的分布与 静载荷试桩条件下有很大的不同。但文中计算结果反映的是桩底无沉渣的嵌岩 桩的荷载传递及位移特征。 f e d a t 4 6 1 ( 1 9 9 3 ) 用双曲线函数描述了工作荷载下桩侧摩阻力及桩端阻力与 长细比的关系，将桩侧摩阻力占全部荷载的比例用桩的长细比表示。 d o n a l d l 4 4 1 ( 1 9 8 0 ) 、r o w e l 5 7 1 ( 1 9 8 0 ) 、l e o n g 5 0 ( 1 9 9 4 ) 等人用有限元法对 嵌岩桩的承载性状进行了大量研究。 国内对嵌岩桩的试验研究最早是重庆建筑工程学院土木系桩基试验组于7 0 年代进行的，试验表明嵌岩桩的承载力主要取决于嵌入岩石部分桩身的桩侧嵌 固力和桩端阻力，通常桩侧嵌固力承受桩顶荷载的部分占较大的比重1 8 1 。 四川省公路勘察设计院试验室【1 1 ( 1 9 8 4 ) 在南充嘉陵江大桥附近对四根嵌 入无覆盖土层软岩中的桩进行了静载试验，试验结果表明：嵌岩桩在桩底有足 够刚度的条件下，荷载主要由互相嵌合的桩岩界面传入地基中，桩对荷载的抵 抗是通过位移产生的，用端承力加摩阻力再取安全系数的计算方法是需要考虑 的。 雍景荣【3 ( 1 9 8 9 ) 对1 0 根无覆盖土层嵌岩小直径桩进行了试验研究，其中 9 根试验至压坏，他认为：桩底软垫对桩顶沉降和承载力有较大影响，消除软 挚或提高软挚强度是减小桩顶沉降、提高承载力的关键，建议用桩顶沉降与嵌 岩深度的比值来控制嵌岩小直径桩的承载力。 史佩栋和梁晋渝凹( 1 9 9 4 ) 通过对1 5 0 例现场实测资料和两例原位长期观 测资料的分析，即使是无覆盖层土层的嵌岩桩或长径比l d 0 - 2 0 - 3 ，称为三向不等压试验；另一种则是o - l 以= ，这就是目前常用 的岩石三向压力试验。 根据三轴压缩试验的实测变形数据就可绘出应力与应变的关系曲线，并可 分析岩石的变形特性。图3 - 6 就是大理岩在三向压缩条件下的应力一应变曲线。 纵坐标是主应力差( 盯- 一0 - 3 ) ，横坐标是纵向应变，侧压力的数据标在每条曲 线旁。由图可见： 一 荔爹p 够 篇。 i 【 8 酏- - - 6 8 5 髟 5 0 0 劳： 除 、- 2 3 5 r 图3 - 6 大理岩的应力差( 印以) 与纵向应变s 的关系曲线 ( 1 ) 在单向应力状态下( 盯3 = o ) ，大理岩试件在变形不大的情况下就产生 破坏，这种破坏称为脆性破坏，表现了通常所见到的岩石脆性特征。 ( 2 ) 随着0 3 的增大，岩石在破坏以前的总变形量也随之增大，而且主要 是塑性变形的变形量增大。当0 3 增大到一定范围以后，岩石变形就成为典型的 塑性破坏。这说明了岩石的变形和破坏的性质会随着应力状态的变化而变化。 ( 3 ) 不论a 3 ：0 或是 0 ，在岩石的应力一应变曲线的初始阶段都表现为 近似直线关系，说明了当o - i - 0 3 的数值在一定范围内，岩石的变形特征还是符合 弹性阶段特征，而当0 - i - o 3 超出了某一范围时，岩石变形才合乎塑性变形的特征。 3 1 2 岩石的强度 3 1 2 1 岩石的单向抗压强度 将岩石试件置于压力机上进行轴向加荷，当试件破坏时的应力值，称为该 岩石的单向抗压强度r c 。一般认为，岩石试件在临破坏前的平均应力状态为 浙江人学顿l 一学位论文占宏2 0 0 4 年3 月 r c ：墨( 3 1 2 ) 彳 式中尸试件破坏时的荷载，k n ； a 试件的横截面积，m 2 。 通常采用的试件为正方柱状或圆柱状，横断面尺寸分别为5 e r a 5 c m ( 或 7 c m x 7 c m ) 以及直径d = 5 c m ( 或7 c m ) 。试件高度为： 正方柱状：h = ( 2 2 5 ) 一 圆柱状：h = ( 2 3 ) d 式中a j 下方柱状试件的横断面积： d 圆柱状试件横断面直径。 岩石的单向抗压强度试验最简单，同时它又能反映岩石的基本力学特性， 因而在工程上的应用最广。 完整岩石的单向抗压强度( 又称单轴抗压强度) 除了取决于岩石特性( 矿 物成分、结构与构造、微裂隙分布) 以外，还和试件形状与尺寸、加荷速度、 含水量以及试件的端部条件有关。 实验研究表明，岩石的湿度对其抗压强度有影响，特别是当岩石具有较大 的孔隙裂隙、有较多亲水矿物或较多可溶矿物时，影响更为明显。水分对岩石 强度的影响，用岩石饱水状态的单向抗压强度凡与干燥状态的单向抗压强度 肋的比值来表示，叫做软化系数蜘，则 午鲁引 n ， 表3 1 列出了某些岩石的试验结果。 浙江大学硕士学位论文 占宏 表3 1某些岩石的干湿单向压力强度及软化系数 抗压强度( m p a ) 岩石名称 干抗压强度饱和抗压强度软化系敷 r d凡k r 花岗石4 0 2 2 03 5 2 0 50 7 5 0 9 7 阿长岩 9 7 7 2 3 26 8 8 1 5 9 70 6 0 0 7 4 一晕岩1 1 81 2 7 2 55 8 2 4 5 8 04 4 0 9 0 玄武岩 1 0 2 7 2 9 0 51 0 2 1 9 厶40 7 1 0 9 2 石灰岩 1 3 4 2 0 6 77 8 1 8 9 2o 5 8 0 9 4 砂岩 1 7s 2 5 0 8s 7 2 4 5 50 4 4 0 9 7 页岩 s 7 1 3 61 3 7 7 5 i0 2 4 0 s 5 枯土岩 z 0 7 5 92 4 3 工80 0 8 o 8 7 蠢灰岩 6 1 7 1 7 8 53 2 5 1 5 3 70 5 2 0 8 6 石荛岩h 5 1 2 0 0 5 0 1 7 6 8o 9 6 片岩 5 9 6 2 1 8 92 9 5 1 7 4 10 4 9 0 8 0 千技岩 3 0 1 4 9 42 8 1 3 3 30 6 9 0 9 6 板岩 1 2 3 9 1 9 9 67 3 1 4 960 5 2 0 8 2 此外，不少岩石的单向压力强度因其受力方向不同而有差异，具有层理的 沉积岩表现更为明显( 表3 - 2 ) 。 表3 2 岩石层理对单向压力强度的影响 孔隙事 咀d 岩石名称 ( m p a ) ( m p a ) ( ) 室化范围平均变化范围 平均 粘土质页岩 o 4 4 4 72 6 4 4 i 43 4 11 4 2 3 2 72 2 6 擞晶质石灰岩0 8 5 21 3 0 2 0 2 51 8 01 1 4 1 7 11 5 l 3 1 2 2 岩石的三轴抗压强度 巷道围岩通常都是处于双轴或三轴应力状态下，单轴应力状态比较少见。 因此，单轴抗压强度不便于应用。本世纪初研制出卡曼( k i n m a n ) 型三轴等围 压试验机，围压通过高压油加荷，垂直方向与普通单轴压力机相同。三轴应力 试验标准的岩石试件为圆柱体，直径9c l n ，高2 0c i n 。 岩石三轴抗压强度比单轴及双轴强度更高，岩石三轴与单轴抗压强度可用 下述关系式表示： s 。= s 。十辈吒 ( 3 1 4 ) i s l i t 口 式中。一岩石三轴抗压强度； 浙江人学硕 一学位论文 占宏 s 一岩石单轴抗压强度 p 一岩石内摩擦角； 一试验施加的围压。 3 1 2 3 岩石的剪切强度 岩石的剪切强度是指岩石在一定应力条件下( 主要指压应力) 所能抵抗的最 大剪应力，通常以r 表示。 岩石的剪切强度有三种：抗剪断强度、抗切强度及弱面抗剪强度( 包括摩擦 试验) 。这三种试验的受力条件不同。室内的岩石剪切强度测定，最常用的是测 定岩石的抗剪断强度。 将作用于剪切平面上的法向压力与切向力g 除以剪切面积即可得到受剪面 上的法向应力一和剪应力r ，根据不同剪切破坏面的数据就可以在一一r 坐标纸 上作出它们的关系曲线，如图3 7 ( ) 所示。 f 肜 q i 一 口v ( 4 )( 占) 图3 7 岩石的抗剪断口一r 曲线 岩石的抗剪断强度关系曲线是一条弧形曲线，一般把它简化为直线形式 图 37 ( 6 ) 。岩石的抗剪断强度r 与压应力口之间建立如下关系 f = 盯t a n 凹+ c ( 3 1 5 ) 式中t a n 岩石抗剪断内摩擦系数； c 岩石的粘聚力。 3 1 2 4 岩石强度特征 试验资料表明，同一种岩石，由于受力状态不同，强度值相差悬殊。各种强 一 匕 羔壁三苎兰塑兰型兰 苎查! ! 坐兰! 旦 度间的统计关系如下 e = s ，= 。 ( 3 1 6 ) 式中s 岩石单轴抗拉强度： s 岩石抗剪强度； f 塑性系数。 岩石在荷载长期作用下的抗破坏能力，要比短时间加载下的抗破坏能力小。 对于坚固岩石，前者约为后者的7 0 8 0 ；对于软质与中等坚固岩石，长时强 度约为短时强度的4 0 6 0 。 表3 - 3 几种岩石的强度 抗压强度抗拉强度弹性模量内摩擦角粘聚力 岩石种类泊松比 ( m p a )( m p a )( g p 丑)( 。)( m p a ) 花岗岩 1 0 0 2 5 07 2 55 0 1 0 00 2 0 34 5 6 01 4 5 0 藏纹岩 1 8 0 3 0 01 5 3 05 0 1 0 0o 1 0 2 54 5 6 01 0 5 0 安山岩 1 0 0 2 5 01 0 2 05 0 1 2 00 2 0 34 5 5 0l o 4 0 挥长岩 1 8 0 3 0 01 5 3 57 0 1 5 00 1 0 ，25 0 5 51 0 5 0 玄武岩 1 s 0 3 0 01 0 3 06 0 1 2 0o 1 0 3 54 8 5 52 0 6 0 砂岩 2 0 2 0 04 2 51 0 1 0 00 2 o 33 5 5 08 4 0 页岩 i o 1 0 02 1 02 0 8 00 2 o 41 5 3 03 2 0 石灰岩 5 0 2 0 05 2 05 0 1 0 00 2 0 3 53 5 5 01 0 5 0 白云岩 8 0 2 5 01 5 2 54 0 8 00 z o 3 53 0 5 02 0 5 0 片麻岩5 0 2 0 05 2 01 0 1 0 00 2 0 3 53 0 5 0 3 5 大理岩 1 0 0 2 5 07 z ol o 9 00 2 n3 53 5 s 0i 5 3 0 板岩 6 0 2 0 07 1 52 0 8 00 2 0 34 5 - - 6 02 2 0 石英岩 1 5 0 3 5 01 0 3 06 0 2 0 00 1 o 2 55 0 6 02 0 6 0 s s o 、，lll叮 封渤咿 52 s ，。，lr= 浙江人学硕 学位论文 3 2 岩体的变形特性、强度 3 2 i 岩体的变形特性 岩体的全应力一应变曲线，原则上与岩块是相似的。但弹性模量、峰值强 度和残余强度有所降低，泊松比则有所提高。岩体对于岩块的另一最大不同点， 是由于弱面存在而引起岩体变形和强度上的各向异性。个别种类的岩块，各向 异性还比较显著。 o 图3 - 8 裂隙岩体的全应力一应变曲线 岩体不是一个理想的弹性体，它同时具有弹性、塑性和粘性特征，是一种多 裂隙的非连续介质。因此岩体受力后的变形特征主要取决于岩体中的结构面和结 构体的性质。岩体典型的全应力一应变曲线，即破坏全过程曲线如图3 8 所示， 这条曲线大致可分为以下四个阶段。 1 裂隙压密阶段( o a 段) 岩体中裂隙受压闭合后，充填物被压密实，出现不可恢复的残余变形。形成 非线性上凹状压缩变形曲线，压缩变形的大小，决定于裂隙( 结构面) 的性态。在 这一阶段岩体表现出弹性、塑性并存的特点。 2 弹性变形阶段( a b 段) 经过压密阶段后，岩体由不连续状态进入连续状态，呈现弹性变形。 3 塑性变形阶段( b c 段) 当应力超过屈服极限时，岩体即进入塑性变形阶段，这个阶段内，即使荷载 增加不大，也会产生较大的变形。于是，应力一应变曲线形成向下弯曲的下凹型 4 破坏阶段( c d 段) 当应力达到岩体的强度极限时，岩体进入破坏阶段，出现岩体应力释放过程。 岩体在破裂时应力并不是突然下降，在破裂面上尚存有一定摩擦力，使岩体仍具 1 s 撕江入学烦j 学位论文2 0 0 4 年3 月 有承载能力，直至最终达到岩体的残余强度。 以上分析的是岩体变形的一般规律，对于不同结构类型的岩体，其变形特征 则有所不同。根据变形曲线的形状，可将岩体变形曲线划分为：直线型、上弯型、 下弯型、s 型等形式，其中最常见的是上弯型、下弯型和直线型，其他形式可看 成这三种形式的组合。 ( 1 ) 直线型。岩体的变形曲线在一定压力范围内呈直线关系。这主要是坚硬 完整无裂隙岩体的变形曲线。此外，当岩体裂隙分布较均匀时，其变形曲线也常 呈这种形状，如图3 9 ( a ) 。 ( 2 ) 上弯型。这种变形曲线多为岩性较坚硬，但裂隙较发育，且裂隙多为呈 张开而无充填物的岩体。随着压力的增加，曲线斜率逐渐增大，这反映了逐渐 闭合或岩体因镶嵌作用挤紧的过程，如图3 9 ( 6 ) ，。 ( 3 ) 下弯型。这种变形曲线常出现在节理裂隙很发育两有泥质充填、岩石性质 软弱( 如泥岩、风化岩等) 、岩体埋藏较深有软弱夹层的情况，如图3 9 ( c ) 。 图3 - 9 岩体三种基本应力应变曲线 p 一单位面积上受的压力； 卜变形量 由于岩体裂隙发育很不均匀，受压时条件复杂，因此岩体的变形曲线可能出 现更为复杂的情况，必须根据具体条件作具体分析。 3 2 2 岩体的强度 岩体的强度取决于结构面和岩石的强度。岩体的抗剪强度包络线是介于结 构面强度包络线和岩石强度包络线之间的