义乌行政中心大楼超高支架专项方案.doc

浙 江 稠 城 建 筑 工 程 有 限 公 司 义乌市行政服务中心大楼工程目 录一、编制依据3二、工程概况3（一）建筑概况3（二）、结构简况41、产权交易大厅分布图42、开标室分布图43、评标室分布图54、钢瓶间分布图55、空调机房分布图66、办公室平面分布图6三、施工部署7四、模板工程搭设方案9一）、1/L轴1/P轴、A轴1/C轴分别交712轴91、楼板承重架搭设92、梁承重架搭设10二) 、5轴7轴、12轴14轴分别交1/M轴1/P轴，5轴7轴、12轴14轴分别交A轴1/B轴121、板承重架搭设122、梁承重架搭设13五、模板工程施工方案131、主体模板工程的施工流程132、质量控制措施及验收标准143、拆模制度154、模板支拆安全措施155、砼结构的模板质量通病及预防措施16六、砼浇筑工程19七、地基承载力计算20八、应急预案22八、模板工程验算书25一）、5001500梁承重架验算25二）、300700梁承重架验算32三）、120厚楼板模板承重架验算39一、编制依据 义乌市行政服务中心大楼工程图纸 现行建筑施工规范大全等国家有关规范、规程。 浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程 部、省、市级单位发布的有关模板施工、质量、安全文件。 浙江模板支架技术规程主编单位与中国建筑科学研究院软件研究所联合开发的建筑施工扣件式钢管模板支架PKPM应用软件二、工程概况 （一）建筑概况工程名称：义乌市行政服务中心大楼工程地点：义乌市北苑行政服务中心西北侧建设单位：义乌市行政服务中心建设工程指挥部施工单位：浙江稠城建筑工程有限公司监理单位：武汉工程建设监理咨询有限公司设计单位：浙江宸泰建筑设计研究院有限公司质监单位：义乌市建筑工程质量监督站安监单位：义乌市建筑工程安全监督站义乌市行政服务中心大楼工程由义乌市政府投资兴建，浙江宸泰建筑设计研究院有限公司设计。本工程超高部分主要分布在四层部分的产权交易中心、开标室、评标室、钢瓶间、办公室、空调机房，本工程总建筑面积64587.6平米，地下二层，建筑面积28153平米，地上六层，建筑面积364346平米，本工程0.000相当于黄海绝对标高73.400米，基础采用承台基础和局部桩墩基础，持力层选用3-2层中风化钙泥质粉砂岩，结构采用框剪结构。本工程设计使用年限50年，耐火等级为一级，地下防水等级二级，结构安全等级二级；由于本工程位于非抗震设防区，因此不考虑抗震设防。（二）、结构简况1、四层结构1/L轴1/P轴交712轴产权交易大厅，A轴1/C轴交712轴开标室，5轴7轴、12轴14轴交1/M1/P轴评标室、钢瓶间，5轴7轴、12轴14轴交A轴1/B轴的空调机房、办公室均为三层架空，即：(-1.100m、0.000)15.6m，搭设高度为15.6m6.7m。最大梁截面尺寸为5001500且为后张有粘结预应力梁，最大跨度为21米，最小梁截面尺寸为250400，板厚为110和120。（详见梁板柱简况表）（三）超高部分平面位置图：1、产权交易大厅分布图2、开标室分布图3、评标室分布图4、钢瓶间分布图5、空调机房分布图6、办公室平面分布图（四）四层超高部分梁、板、柱布置简况表：表1： 序号分布位置梁截面尺寸（）板厚（）层高m11/L轴1/P轴、A轴1/C轴交712轴5001500、3001500、3001200、3001000、3501100、250700、250500、25040012015.6、16.7、172（-1.615.60）柱截面尺寸框架柱随层浇捣，在本方案中不予考虑25轴7轴、12轴14轴交A轴1/B轴；5轴7轴、12轴14轴交1/M轴1/P轴300700、250700、250600、250500、25040011015.6、16.50（-0.9015.60）柱截面尺寸框架柱随层浇捣，在本方案中不予考虑三、施工部署 本工程四层结构根据后浇带和设置的伸缩缝可分为六个施工段，且超高部分正好分布在后浇带范围内。超高支模体系层高大部分为15.60m，局部搭设高度为16.50m、16.70m、17.2 m。施工中，为减少超高部分柱侧向压力，保证安全顺利的施工，超高部分框架柱随楼层结构进行一体性浇筑。下面仅以开标室、产权交易为例加以说明，其它超高部位支模体系同下例：1、开标室超高架支模体系开标室部分即：A轴1/C轴交712轴四层结构层浇筑时，因考虑承重架的整体稳定，一三层框架柱应随层进行浇捣。超高部位架体搭设时，其立杆、水平牵杆应与四层模板承重架、已浇捣柱进行可靠连接。剖面示意见上图：2、产权交易厅超高支模体系 产权交易厅部分即：L轴1/P轴。四层结构面浇筑时，因考虑承重架的整体稳定，一三层框架柱应随层进行浇捣。且超高部位架体搭设时，其立杆、水平牵杆应与二层模板承重架、已浇捣柱连接。剖面示意图见右图：四、模板工程搭设方案本工程超高支模架采用钢管承重架，木模板体系。梁柱板模板为木制九夹板，木搁栅及对拉螺杆固定。梁板采用483.5钢管搭设承重架，采用扣件对接式，木搁栅绑扎在顶端横杆上，模板支承于木搁栅上。钢管、扣件在使用前必须进行抽样检测，不合格的一律不得使用。柱模板采用10#槽钢作柱箍、内衫钢管的形式，因柱模板施工已经在专项方案中考虑，在此不再另述，详见模板承重架专项施工方案。鉴于本工程超高承重架部分分布在四层结构1/L轴1/P轴、A轴1/C轴分别交712轴，5轴7轴、12轴14轴分别交1/M轴1/P轴，5轴7轴、12轴14轴交A轴1/B轴，搭设高度为15.6m7.2m。一）、1/L轴1/P轴、A轴1/C轴分别交712轴1、楼板承重架搭设本工程开标室、产权交易大厅设置在四层结构，起止标高为(-1.6015.55)，四层以下均为漏空，考虑此部分承重架整体稳定，承重架应与周边剪力墙连接成一体（在剪力墙两端及跨中位置按两步三跨设置埋件与钢管进行连接），楼板承重架立杆计算间距取0.9m0.9m，具体搭设尺寸应根据现场情况以不超过0.9m0.9m进行布置。主梁尺寸分布为5001500、3001200、3501100、3001000，次梁分布为250500、250700，板厚为120。层高为15.65、16.5、16.7、17.2，我们取最大搭设高度为17.2m进行计算。楼板承重架搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.8米，立杆的横距 l=0.8米，立杆的步距 h=1.50米，板底铺设6080方木，铺设间距为0.300m，采用的钢管类型为483.5，出于安全考虑，计算时钢管壁厚取3.2。同时，为满足钢管扣件的抗滑移要求，板底钢管需采用两个扣件，且模板承重架其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（以开标室为例，见下图）2、梁承重架搭设在1/L轴1/P轴、A轴1/C轴分别交712轴范围内主要分布主梁截面尺寸为5001500、3001200、3501100、3001000，板厚120，层高为15.65、16.5、16.7、17.2，最大层高17.2m，钢管采用483.5，方木采用6080，出于安全考虑，计算时钢管壁厚取3.2。我们取5001500做为计算对象，脚手架搭设高度取17.2m。其搭设尺寸为：梁两侧立杆的间距 b=0.8米，梁跨度方向立杆的间距 l=0.4米，立杆的步距 h=1.50米，为满足小横杆抗弯，梁底横杆0.20米一道，横杆上6080方木间距0.15米，共放四道。对于梁高大于0.6m小等于1.2m的，梁中设置一道M12的对拉螺栓，对于梁高为1.5m的，梁中设置两道对拉螺杆，梁两侧立杆需采用两个扣件。同时，为保证架体稳定性，梁底立杆沿跨度方向每隔四排立杆设置一道剪刀撑。次梁主要分布为250700、250500，其搭设尺寸同其范围内楼板模板搭设布置，梁底钢管需采用两个扣件。（详见右图）二) 、5轴7轴、12轴14轴分别交1/M轴1/P轴，5轴7轴、12轴14轴分别交A轴1/B轴1、板承重架搭设本工程评标室、钢瓶间分别位于5轴7轴、12轴14轴交1/M轴1/P轴；空调机房、办公室分别位于5轴7轴、12轴14轴交A轴1/B轴。因本工程评标室、钢瓶间、空调机房、办公室区域内梁、板结构形式雷同，在此不再一一例证，仅取代表的加以说明，加之，地下室顶板板面标高度变化较多，我们取最大值，即起止标高为(-1.6015.55)，搭设高度取17.2m。考虑此部分承重架整体稳定，承重架应与周边框架柱和连接成一体，楼板承重架立杆计算间距取0.9m0.9m，具体搭设尺寸应根据现场情况以不超过0.9m0.9m进行布置。主梁尺寸分布为300700，次梁分布为250700、250600，板厚为110。楼板承重架搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.8米，立杆的横距 l=0.8米，立杆的步距 h=1.50米，板底铺设6080方木，铺设间距为0.300m，采用的钢管类型为483.5，出于安全考虑，计算时钢管壁厚取3.2。为满足钢管扣件的抗滑移要求，板底钢管需采用两个扣件，且模板承重架其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（以空调机房为例，见左图）2、梁承重架搭设因考虑到在5轴7轴、12轴14轴分别交1/M轴1/P轴，5轴7轴、12轴14轴分别交A轴1/B轴范围内主梁主要为300700，次梁为250700、250600，其搭设尺寸同其范围内楼板模板搭设布置，方木采用6080。板厚110，模板支架搭设高度取17.2m，钢管采用483.5，出于安全考虑，计算时钢管壁厚取3.2。梁两侧立杆的间距 b=0.8米，梁跨度方向立杆的间距 l=0.8米，立杆的步距 h=1.50米，梁底横杆0.40米一道，横杆上6080方木间距0.2m，共放三道，梁中设置一道对拉螺栓。梁底钢管需采用两个扣件，同时，为保证架体稳定，梁底立杆沿跨度方向每隔四排立杆设置一道纵向剪刀撑。五、模板工程施工方案1、主体模板工程的施工流程定位放线搭设楼板承重架支楼板模板绑扎梁、楼板钢筋 水电预埋 浇筑砼 养护 拆模1.1承重架1）采用6米钢管、5米钢管、4米钢管进行对接，立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相接头在高度方向错开的距离不宜小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。承重架除应设置扫地杆外，还应在每隔1.5米处设置一道纵横水平牵杠，牵杆接头要相互错开。2）模板支架两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m。3）立杆的纵距最大不超过0.9米，横向间距最大不超过0.9米，沿梁底纵向水平钢管不得在两立杆中间对接，以防浇筑砼，造成梁下沉。4）螺栓拧紧力矩应不小于40N/m，且不应大于65N/m。5）模板承重架与已浇捣柱做可靠连接，且应做好柱子的成品保护工作，钢管抱柱垫设方木。1.2梁板模板根据本区块特点，考虑承重架整体稳定，本区块柱混凝土先行随层浇捣，承重架与浇捣完成的柱连接，因此模板的施工顺序应为：柱模板加固柱混凝土浇捣铺放梁底梁侧板梁柱节点平台板承重架加固与柱连接。这样不但可以保证梁柱的轴线位置准确，还可以保证梁柱节点的拼装质量，绝不可先铺梁板模板，再封柱模，最后拼装梁柱节点，梁板模板施工主要注意以下几个方面：a、严格控制梁板标高、截面尺寸、轴线尺寸以及梁墙板的垂直度。b、不得将铜板锯直接放在操作面，以免锯末泛滥。c、绑扎钢筋前，应将模板上的锯沫、垃圾清扫干净，再涂刷脱模油。d、模板拼缝要作到密缝，螺杆孔洞采用塑料扣钉封。e、当梁板跨度大于4米时，应按1/10003/1000起拱。f、本工程梁高超过500，应采用单面封模，待钢筋绑扎完毕后，再封闭另一侧模板。g、浇筑砼前，应对承重架及模板加固做仔细检查，发现不对地方应及时整改加固，浇筑砼时，应有专人负责看模。2、质量控制措施及验收标准项目部配备专职质量员，负责模板质量检查，并严格执行模板质量控制程序。质量验收标准见下项 目允许偏差轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸基 础10柱、墙、梁+4 -5层高垂直全高5米6全高5米8相邻两板表面高低差2表面平整（2米长度上）53、拆模制度此区块柱砼浇筑12小时后可在不损坏砼棱角的前提下，即可拆除。每次浇筑梁板砼时，均应留置12组拆模试块，当试块试压结果符合规范时，应填报拆模申请报告，并与试块报告一同报至监理，经监理签字同意后，方可拆除梁板模板。4、模板支拆安全措施本工程需要大量的木模及钢管。因此，我们将在施工前编制详细的模板技术专项方案，对施工阶段模板支撑的受力性能进行计算分析，设计合理的支承系统及局部的加固措施，并对施工人员进行技术交底。在施工过程中施工员和安全员应经常检查支撑和模板的安全状况，并用测力器检查夹具的夹紧程度。以保证模板支撑在砼浇捣时的安全。模板工程安全注意事项如下：进入施工现场人员必须戴好安全帽，并应系好帽带。工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。二人抬运模板时要互相配合，协同工作。不得在脚手架上堆入大批模板等材料。支撑、牵杠等不得搭脚手架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.50m高以上。支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上。拆除模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板，拆下的模板要及时清理，堆放整齐。5、砼结构的模板质量通病及预防措施针对混凝土梁板的质量通病，根据本工程特点及以往施工经验，制定以下措施：5.1、梁模板易出现的问题及预防措施（1）现象梁身不平直；梁底不平，下挠；梁侧模炸模；拆模后发现梁身侧面有水平裂缝、掉角、表面毛糙；局部模板嵌入柱梁间，拆除困难。（2）原因分析1）、模板支设未校直撑牢；2）、梁底模未起拱；3）、侧模拆模过迟；4）、木模板周转次数过多，变形老化，混凝土浇筑后变形较大，易使混凝土产生裂缝、掉角和表面毛糙；5）、木模在混凝土浇筑后吸水膨胀，事先未留有空隙。（3）防治措施1）、梁侧模应根据梁的高度进行配制，若超过60cm，应加钢管围檩，上口则用圆钢插入模板上端小孔内；2）、支梁木模时应遵守边模包底模的原则；梁模与柱连接处，应考虑梁模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸一般应略为缩短，使混凝土浇筑后不致嵌入柱内；3）、木模板梁侧模下口必须有夹条木，钉紧在支柱上，以保证混凝土浇筑过程中，侧模下口不致炸模；4）、梁侧模上口模横档应用斜撑双面支撑在支柱顶部；如有楼板，则上口横档应放在板模搁栅下；5.2、柱模板易出现的问题及预防措施（1）、现象1）、炸模，造成断面尺寸鼓出、漏浆、混凝土不密实或蜂窝麻面；2）、偏斜，一排柱子不在同一设计轴上；3）、柱身扭曲（2）、原因分析1）、柱箍间距太大或不牢，或木模钉子被混凝土侧压力拔出；2）、板缝不严密；3）、成排柱子支模不跟线，不找方，钢筋偏移未扳正就套柱模；4）、柱模未保护好，支模前已歪扭，未整修好就使用；5）、模板两侧松紧不一；6）、模板上有混凝土残渣，未很好清理，或拆模时间过早。7）、支模脚支设不稳，造成模板整体变形。（3）、防治措施1）、柱子底部应做小方盘模板，或以钢筋角钢焊成柱断面外包框保证底部位置准确；2）、根据柱子断面的大小及高度，柱模外面每隔5080cm应加设牢固的柱箍，防止炸模； 3）、较高的柱子，应在模板中部一侧留临时浇灌孔，以便浇混凝土，插入振动棒，当混凝土浇筑到临时洞口时，即应封闭牢固。5.4、板模板易出现的问题及预防措施（1）现象板中部下挠；板底混凝土面不平；采用木模板时梁边模板嵌入梁内不易拆除。（2）原因分析1）、板搁栅用料较小，造成挠度过大；2）、板下支撑底部不牢，混凝土浇筑过程中荷载不断增加，支撑下沉，板模下挠；3）、板底模板不平，混凝土接触面平整度超过允许偏差；4）、将板模板铺钉在梁侧模上面，甚至略伸入梁模内，浇筑混凝土后，板模板吸水膨胀，梁模也略有外胀，造成边缘一块模板嵌牢在混凝土内。（3）防治措施1）、楼板模板下支承料或桁架支架应有足够强度和刚度，支承面要平整；2）、木模板板模与梁模连接处，板模应拼铺到梁侧模外口齐平，避免模权嵌入梁混凝土内，以便于拆除；3）、板模应按规定起拱，与木模板混用时，缝隙必须嵌实，并保持水平一致。六、砼浇筑工程（1）、砼浇筑坚持先浇柱、后浇梁板，梁板混凝土同时浇捣的原则。梁板混凝土浇捣方法采用一端开始用“赶浆法”即先浇筑梁，由于预应力梁高1.5m，拟根据梁高分层浇筑，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土连续向前进行。浇筑与振捣必须紧密结合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下第二层料，保持水泥浆包裹石子向前推进，每层均应振实厚再下料，梁底及梁帮部位要注意振实。（2）、无论预应力柱还是预应力梁，混凝土的浇筑要连续，避免出现冷缝，要保证“软结茬”。砼浇筑时，振动棒避免触碰波纹管和波纹管托架，以保证其位置的准确。振捣时，快插慢拨，据点布置要均匀。混凝土振捣必须密实，不能漏振、欠振、也不可过振。振捣时间宜为1030秒，以混凝土开始泛浆和不冒气泡为准。（4）、由于泵送混凝土的自由流淌，形成预应力梁混凝土的分层浇注。在振捣上一层时，应插入下一层中50100mm，以消除两层中间的接缝，上一层混凝土的自然形成厚度不能超过振动棒长的1.25倍。梁主筋（5）、浇捣混凝土时派钢筋工、木工和预应力作业班组观察钢筋、模板和波纹钢管等有无位移变形或堵塞情况，发现问题及时校正。（6）、板混凝土成型完，等表面收干后终凝前必须用木抹子或铁抹刀搓压表面，以防止混凝土表面出现裂缝(主要是塑性沉降裂缝和表面快速失水干缩缝)，抹压共23遍，最后一遍收光应在终凝前完成。板混凝土表面收光后，应尽早进行养护。七、地基承载力计算本工程超高部分承重架立杆基础为地下室顶板，为此，需要我们对其承载力进行验算。1）对于局部承重架所在板面标高为-0.05的室内板部位，根据设计回复的有关承载力限载为5.0KN/，因此，四层结构施工时，地下一层、地下二层相应位置模板不得拆除，以使荷载传至底板。2）承重架所在部位大部分坐落在地下室顶板厚度为160mm、 14150双层双向布置部位，根据设计文件给出的使用荷载标准值为: 20.0KN/。鉴于本工程产权交易中心、开标室四层结构层部分梁截面尺寸、楼板厚度，跨度和高度基本雷同，为此，验算中仅以轴轴/轴轴开标室为例进行计算。 一、各项参数(根据浙江省工程建设标准 建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程有关规定取值)1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架最大搭设高度(m):17.20；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数1)、模板与木板自重(kN/m2): 0.350，模板展开面积 S=443.41，模板总重量 N1=15.52 t；2)、混凝土与钢筋自重(kN/m3): 24.000，轴轴/轴轴混凝土方量V=69.24 m3，混凝土总重量 N2= 166.18t；3)、483.2 钢管(N/M) 0.035 kN/m 轴轴/轴轴 承重架搭设用量为20476m，总重量 N3=72.69t ；4)、扣件根据施工经验每吨钢管250只扣件取值，查五金手册得出:每只扣件按 2.2kg计取，总重量N4=72.69t2502.2=39.98t;5)、14#工字钢理论重量 16.89/m, 总长度420m，总重量N5=7.094t；6)、施工人员及设备荷载标准值，按N6=1. 0kN/m2取值； 7）、振捣混凝土时产生的荷载标准值，对水平模板按N7=2. 0kN/m2取值；8）、轴轴/轴轴面积A =210；根据地基承载力计算公式：P=N1+ N2+ + N3+/Afa 即：P=(15.52166.1872.6939.987.0940.10.2)/210 =301.764t/210 =1.436t/=14.36KN/fa(20.0KN/)四层结构层产权交易中心、开标室部分施工中，地下室顶板已浇筑近一个月之久，基本达到设计强度，但出于安全考虑，要求地下一层相应位置模板不得拆除，且超高支架部位立杆垫板采用14#工字钢并用14钢筋焊接成整体，因此地基承载力满足要求。对于超高支架立杆基础板厚为160承载力为5KN/的部位，要求地下室两层模板支架不得拆除，以满足立杆地基承载力要求。八、应急预案一、救援预案的目的事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。二、救援机构1、应急领导小组：鉴于本工程为超高大跨度预应力结构，安全工作至关重要，因此，特针对此部分施工内容成立安全领导小组，具体名单如下：组长：周天野（项目经理） 副组长：金晓毅 （常务项目经理） 组员：王顺兴 沈国勋 金红良 张万奎 葛友仁 张红尧 赵海峰2、职责和分工（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。三、物资准备：材料名称数量备注灭 火 器20碘 钨 灯20手 电 筒20卫生急救箱2担 架2 对 讲 机4手 机40建立内部虚拟网四、演练在施工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。五、应急响应1、本工程超高部分混凝土浇筑时，要指定专人进行看模且有专职安全员在场，时时观察支模架和混凝土浇筑的动态情况，用对讲机或手机与操作层人员保持密切联系，如发现险情，立即通知作业人员及时撤离。2、出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。3、组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向上汇报。4、卫生医疗急救电话：120；消防报警电话：119；公安报警电话：110。六、模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员被有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院。（4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。八、模板工程验算书一）、5001500梁承重架验算 计算依据浙江省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-2006)。 模板支架搭设高度为17.2米， 基本尺寸为：梁截面 BD=500mm1500mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.40米，步距 h=1.50米， 梁底增加0道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.1200.5000.200=0.367kN。 采用的钢管类型为483.2。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.200=7.650kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.200(21.500+0.500)/0.500=0.490kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.200=0.300kN 均布荷载 q = 1.27.650+1.20.490=9.768kN/m 集中荷载 P = 1.40.300=0.420kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.001.801.80/6 = 10.80cm3； I = 20.001.801.801.80/12 = 9.72cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.620kN N2=2.032kN N3=2.032kN N4=0.620kN 最大弯矩 M = 0.032kN.m 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03210001000/10800=2.963N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31024.0/(2200.00018.000)=0.427N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.072mm 面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.032/0.200=10.162kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.160.200.20=0.041kN.m 最大剪力 Q=0.60.20010.162=1.219kN 最大支座力 N=1.10.20010.162=2.236kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.041106/64000.0=0.64N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31219/(26080)=0.381N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6778.468200.04/(1009500.002560000.0)=0.004mm 木方的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.771kN.m 最大变形 vmax=2.148mm 最大支座力 Qmax=3.019kN 抗弯计算强度 f=0.771106/4729.0=163.12N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.211kN.m 最大变形 vmax=0.096mm 最大支座力 Qmax=6.491kN 抗弯计算强度 f=0.211106/4729.0=44.69N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.49kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力不考虑钢管自重为 V1=4.076kN V2=6.491kN V3=6.491kN V4=4.076kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为 V1=7.172kN V2=9.587kN V3=9.587kN V4=7.172kN 风荷载标准值 Wk=0.70.3501.2500.172=0.053kN/m2 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0530.8001.5001.500/10=0.013kN.m 风荷载计算示意图如下 按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为： 其中 AF 结构模板纵向挡风面积； Wk 风荷载标准值，取0.053kN/m2； La 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取1.500m； la 立杆纵距，取0.800m； 经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.850.0531.5000.800=0.054kN 按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为 其中 F 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.054kN； H 模板支架高度，取17.200m； m 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1； Lb 模板支架的横向长度，取1.200m； 经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=30.05417.200/(1+1)1.200=1.155kN 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 Nut 立杆的轴心压力最大值，取9.587kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径，取1.588cm； A 立杆净截面面积，取4.501cm2； W 立杆净截面抵抗矩，取4.729cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.013kN.m； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； l0 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.227m； l0 = h + 2a=1.500+20.100=1.700m； l0 = kuh =1.1671.2721.500=2.227m； k 规范5.3.4规定当模板支架高度超过4m时高度调整系数，k=1.167； u 考虑支架整体稳定因素的