高支模计算书.doc

计算书一 100mm厚板模板支撑计算书（按120mm厚板计算）1.计算参数结构板厚120mm，层高19.450m，结构表面考虑隐蔽；面板厚度18mm，剪切强度1.4n/mm2，抗弯强度15.0n/mm2，弹性模量6000.0n/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3n/mm2，抗弯强度13.0n/mm2，弹性模量9000.0n/mm4。支撑采用483.5mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积5.08cm2,回转半径i=1.58cm；钢材弹性模量e=206000n/mm2，抗弯强度f=205.00n/mm2,抗剪强度fv=125.00n/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算（自重时计算宽度为1m）荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kn/m2 1.0 1.2 = 0.36 kn/m砼自重 24.00 kn/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kn/m钢筋荷载 1.10 kn/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kn/m施工人员及施工设备荷载 3.00 kn/m2 1.0 1.4 = 4.20 kn/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 8.17 kn/m底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 3.31 kn/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距l=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=900mm；w=bh2 /6=900182/6=48600mm3，i=bh3/12=900183/12=437400mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数km=-0.105m1=kmq1l2 =-0.1058.173002=-77207n.mm剪力系数kv=0.606v1=kvq1l=0.6068.17300=1485nb.荷载支座弯矩系数km=-0.105m2=kmq2l2 =-0.1053.973002=-37517n.mm跨中弯矩系数km=0.077m3=kmq2l2 =0.0783.973002=27870n.mm剪力系数kv=0.606v2=kvq2l=0.6063.97300=722n挠度系数k=0.6442=kq2l4/(100ei)=0.644(3.97/1.2)3004/(1006000437400)=0.07mmc施工人员及施工设备荷载按3.00kn（按作用在边跨跨中计算）计算荷载p=1.43.00=4.20kn ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数km=0.200m4=kmpl=0.2004.20900300=226800n.mm支座弯矩系数km=-0.100m5=kmpl=-0.1004.20900300=-113400n.mm剪力系数kv=0.600v3=kvp=0.6004.20=2.52kn挠度系数k=1.4583=kpl3/(100ei)=1.458(4.20/1.4)10003003/(1006000437400)=0.45mm2）抗弯强度验算m1=-77207n.mmm2m5=-150917n.mmm3m4=254670n.mm比较m1、m2m5、m3m4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。mmax=254670n.mm=0.255kn.m=mmax/w=254670/48600=5.24n/mm2 楼板底模抗弯强度=5.24n/mm2fm=15.00n/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算v1=1485nv2+ v3=722+2520=3242n比较v1、v2v3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：vmax=3242n=3.24kn=3vmax/（2bh）=33242/(290018)=0.30n/mm2 楼板底模抗剪强度=0.30n/mm2fv=1.40n/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.07+0.45=0.52mm =300/250=1.20mm楼板底模挠度max=0.52mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3第一层龙骨验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数2跨；第一层龙骨采用木枋b=50mm,h=100mm；w=bh2/6=501002/6=83333mm3,i=bh3/12=501003/12=4166400mm4。1)抗弯强度验算q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=8.17300/1000=2.451kn/m弯矩系数km=-0.125mmax=kmql2=-0.1252.4519002=-248164n.mm=-0.25kn.m=mmax/w =248164/85333=3.0n/mm2 第一层龙骨抗弯强度=3.0n/mm2fm=13.00n/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数kv=0.625vmax=kvql=0.6252.451900=1379n=1.4kn=3vmax/（2bh）=31379/(250100)=0.42n/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.42n/mm2fv=1.30n/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=3.97/1.2300/1000=1.00kn/m=1.00n/mm,挠度系数k=0.521 max=kql4/(100ei)=0.5211.009004/(10090004166400)=0.09mm=900/250=3.60mm第一层龙骨挠度max=0.09mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。4第二层龙骨验算钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管a=978mm2；w=10160mm3, i=243600mm4,1)抗弯承载力验算（一层龙骨传递支座反力系数k=1.25）p=1.2502.451900=2760n=2.76kn弯矩系数km=0.171mmax=kmpl=0.1712760900=424764n.mm=0.42kn.m=mmax/w=637146/10160=41.8n/mm2第二层龙骨抗弯强度=41.8n/mm2f=205.00n/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数kv=0.658vmax=kvp=0.6582.761000=1816n=1.82kn=3vmax/(2bh)=31816/(22489)=2.8n/mm2第二层龙骨抗剪强度=2.8n/mm2fv=125.00n/mm2,满足要求。3)挠度验算p，=1.2501.00900=1125n=1.13kn挠度系数k=1.097max=kp，l3/(100ei)=1.09711259003/(100206000243600)=0.18mm=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=0.18mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。5支撑强度验算（考虑风载）1)荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数=2.198每根钢管承载nqk1 =2.1982.761000=6067n每根钢管承载活荷载（1.0kn/m2）:nqk2=0.900.9011000=810n每根钢管承载荷载nqk =nqk1nqk2 =6067+810=6877n 查jgj130-2011表a.0.3的每米结构自重标准值gk=0.1534kn/mngk=0.153419.25=2.95钢管轴向力n=1.2ngknqk =1.22950+6877=10417n2)立杆的稳定性计算公式: =n/(a)f其中 n - 立杆的轴心压力设计值(kn) ：n = 10.417kn； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； a - 立杆净截面面积(cm2)：a = 4.89 cm2； w - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (n/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； l0- 计算长度 (m)；满堂支撑架立杆的计算长度按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值:顶部立杆段： l0 = k1(h+2a)；非顶部立杆段：l0 = k2h； k- 满堂支撑架立杆计算长度附加系数，按扣件式规范表5.4.6采用：k=1.217； h- 步距：h=1.5m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m； 1、2 - 考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，普通型构造按扣件式规范附录c表c-2、c-4采用：1=1.540，2=1.951立杆的计算长度计算结果最不利值:顶部立杆段： l0 = 1.2171.540(1.5+20.2)=3.56m；非顶部立杆段：l0 = 1.2171.9511.5=3.56m；取l0 =3.813mlo/i=3560/15.8=225由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.144 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10417/(0.144489) = 148n/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 148n/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！考虑风载立杆稳定性验算考虑风荷载计算时活荷载乘以折减系数0.9，即立杆的轴心压力设计值 ：n =10417n 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 2.17立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 n/mm2；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 wo - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2012)的规定采用： wo = 0.400 kn/m2； uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： uz= 1.23 ； us - 风荷载体型系数：取值为0.8；经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.4001.230.8 = 0.4 kn/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为 mw = 0.9 1.4wklah2/10 =0.9 1.40.40.900 1.5002/10 = 0.102 kn.m； = 10417/(0.186489.000)+102000/5080.000 = 168.1n/mm2；立杆稳定性计算 = 168.1n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 n/mm2，满足要求！6可调托座验算可调托座承载力容许值n(kn)40 按上节计算可知，可调托座受力n6.877knn40kn 满足要求！7地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:c20混凝土fg = 10.0 n/mm2； 立杆基础底面的平均压力：p = n/a =10417/489=21.3 n/mm2 10.0 n/mm2故在钢管底部加10010050的木板，立杆基础底面的平均压力：p = n/a =10417/10000=1.04 n/mm2 10.0 n/mm2地基承载力满足要求！8计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm,间距300mm；第二层龙骨采用双钢管483.5，a=508mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m；立杆下垫10010050的木板。二 300900梁模板扣件钢管高支撑架计算书（240800梁按300900计算）计算依据钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程(dg/tj08-16-2011)。 1 计算参数: 模板支架搭设高度为18.65m， 梁截面 bd=300mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4n/mm2，抗弯强度15.0n/mm2，弹性模量6000.0n/mm4。 木方50100mm，剪切强度1.3n/mm2，抗弯强度13.0n/mm2，弹性模量9000.0n/mm4。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.30kn/m2，混凝土钢筋自重25.50kn/m3，施工活荷载3.00kn/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.40m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 f = 1.2025.1000.1200.4000.900=1.3kn。 采用的钢管类型为483.5。 2 底模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照单跨梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 （1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kn/m2 0.8(0.30 + 1.56 ) /0.31.2 = 1.8 kn/m砼自重 24.0 kn/m3 1.0 0.9 1.2 = 25.92 kn/m钢筋荷载 1.5 kn/m3 1.0 0.9 1.2 = 1.62 kn/m振捣砼荷载 2.0 kn/m2 1.0 1.4 = 2.8 kn/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 32.14 kn/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 24.45 kn/m活荷载f=2.8kn 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； i = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； 第一层龙骨间距l=300mm，（由于实际宽度240mm，在计算挠度是宽度用240mm）计算跨数1跨。底模厚度18mm,板模宽度=900mm； 最大为跨中弯矩计算m=q1l2/ /8+fl/432.140.30.3/8+2.80.3/40.57knm=mmax/w=570000/48600=11.7n/mm2 楼板底模抗弯强度=11.7n/mm2fm=15.00n/mm2,满足要求。最大剪力计算v=q1l+f/2=32.140.3+2.82=6.221kn=3vmax/（2bh）=36221/(290018)=0.58n/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.58n/mm2fv=1.40n/mm2,满足要求。最大挠度计算=5q2l4/(384ei)+fl3/48ei=524.452404/(3846000437400)+2.810002403/486000437400 =0.71mm =240/250=0.96mm楼板底模挠度max=0.71mm=0.960mm,满足要求。 3 梁底支撑木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.221/0.900=6.910kn/m 最大弯矩 m = 0.1ql2=0.16.910.900.90=0.56kn.m 最大剪力 q=0.60.9006.910=3.73kn 最大支座力 n=1.10.9006.910=6.84kn 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； i = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.56106/83333.3=6.72n/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 截面抗剪强度计算值 t=33730/(250100)=1.119n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.30n/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到24.450.320.9=4.075kn/m 最大变形 v =0.6774.075900.04/(1009000.004166666.8)=0.48mm 木方的最大挠度小于900.0/250=3.6mm,满足要求! 4 梁底支撑钢管计算 一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载p取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图（kn） 钢管(双钢管）横向间距900mm,第一层龙骨间距300mm,计算跨数2跨；1) 抗弯强度验算f=第一层龙骨支座反力=6.84kn；板面传递荷载1.3kn。（计算时为简化计算将按均布集中荷载f=6.84计算）mmax=kmfl=-0.3336.84500=-1140000n.mm=-1.14kn.m=mmax/w =1140000/50802=112.1n/mm2 第二层龙骨抗弯强度=112.1n/mm2fm=205n/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数kv=1.333vmax=kvf=1.3336.84500=9120n=9.12kn=3vmax/（2bh）=39.12/(22489)=14n/mm2第一层龙骨抗剪强度=14n/mm2fv=125n/mm2,满足要求。 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图3)挠度验算p=1.1ql=1.14.0750.94.034kn挠度系数k=1.466 max=kpl3/(100ei)=1.4664.0345003/(100206000243600)=0.15mm=500/250=2mm第一层龙骨挠度max=0.15mm=2mm,满足要求。 支座反力计算fa=fb=0.6676.84=4.6kn中间支座反力f=2.6666.84=18.2kn 二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 5 中间支座支托和边支座扣件抗滑移的计算 中间支座支托计算可调托座承载力容许值n(kn)40 按上节计算可知，可调托座受力n18.2knn40kn 满足要求！ 边支座纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中r取最大支座反力，r=4.6kn 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 6 立杆的稳定性计算（位于外侧3跨以内可不考虑风载） 立杆的稳定性计算公式 其中 n 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 n1=18.2kn (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 n2 = 1.200.153418.65=3.433kn n = 18.2+3.433=21.633kn - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； a - 立杆净截面面积(cm2)：a = 4.89 cm2； w - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (n/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； l0- 计算长度 (m)；满堂支撑架立杆的计算长度按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值:顶部立杆段： l0 = k1(h+2a)；非顶部立杆段：l0 = k2h； k- 满堂支撑架立杆计算长度附加系数，按扣件式规范表5.4.6采用：k=1.217； h- 步距：h=1.5m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m； 1、2 - 考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，普通型构造按扣件式规范附录c表c-2、c-4采用：1=1.540，2=1.951立杆的计算长度计算结果最不利值:顶部立杆段： l0 = 1.2171.540(1.5+20.2)=3.56m；非顶部立杆段：l0 = 1.2171.9511.5=3.56m；取l0 =3.813mlo/i=3560/15.8=225由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.144 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=21633/(0.1444892) = 153.6n/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 153.6n/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！7 地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:c20混凝土fg = 10.0 n/mm2； 立杆基础底面的平均压力：p = n/a =21633/978=22.1 n/mm2 10.0 n/mm2故在钢管底部加20010050的木板，立杆基础底面的平均压力：p = n/a =21633/20000=1.08 n/mm2 10.0 n/mm2满足要求8 侧模板验算（梁高取900mm）(1）荷载计算1）新浇砼的侧压力f1 =0.22200/（t+15）1 2v1/2 =0.2224.005.001.201.152.000.5=51.52kn/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 v=2.0 t=25.0)f2=h=24梁高=240.9=21.6kn/m2 c混凝土的密度，取24kn/m3；t新浇筑砼的初凝时间（h）： t=200/(t+15)；t混凝土的入模温度，取25.01外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2；2砼坍落度影响系数，2取为1.15；v浇筑速度（m/h），v=2.0m/h；h砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取0.9；f1、f2两者取小值f=21.6kn/m2，有效压头高度=f/=0.9m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力f 21.6 kn/m2 g=1.2 25.92 kn/m2振捣混凝土产生的荷载q2k 4.00 kn/m2q=1.4 5.60 kn/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 31.52 kn/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.221.6 kn/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距l=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；w=bh2/6=780182/6=42120mm3， i=bh3/12=780183/12=379080mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数km=-0.105q=31.52(900-120)/1000=24.6kn/m=24.6n/mmmmax=kmql2=-0.10524.63002=-232470n.mm=-0.23kn.m=mmax/w=232470/42120=5.52n/mm2 侧模抗弯强度=5.52n/mm2fm=15.00n/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数kv=0.606vmax=kvql=0.60624.6300/1000=4.5kn =3vmax/（2bh）=34.51000/(218780)=0.48n/mm2 侧模抗剪强度=0.48n/mm2fv=1.40n/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=21.6(900-120)/1000=16.85kn/m=16.85n/mm，挠度系数k=0.644挠度max=kq，l4/100ei=0.64416.853004/(1006000379080)=0.4mm=l/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.4mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（3）对拉螺栓计算fs=0.95(gf+qq2k）=0.9531.54=30kn/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(900-120)/3=260mm=0.26m，n=abfs=0.600.2630=4.68kn；对拉螺栓14,容许拉力ntb=17.80kn（查jgj162-2008）对拉螺栓受力4.68kn容许拉力17.80kn,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度260mm；跨数3跨。木枋尺寸 b=50mm，h=100mm；w=bh2 /6=501002/6=83333mm3，i=bh3/12=501003/12=4166400mm4 。1）抗弯强度验算q=31.54300/1000=9.462n/mm；弯矩系数km=-0.100mmax=kmql2=-0.1009.4622602=-63963n.mm=-0.064kn.m=mmax/w=63963/83333=0.77n/mm2 侧肋抗弯强度=0.77n/mm2fm=13.00n/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数kv=0.600vmax=kv ql =0.6009.462260/1000=1.5kn =3vmax/（2bh）=31.51000/(250100)=0.44n/mm2 侧肋抗剪强度=0.44n/mm2fv=1.30n/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=21.6300/1000=6.48n/mm；挠度系数k=0.677挠度max=kq，l4/100ei=0.6776.482604/(10090004166400)=0.006mm=l/250=260/250=1.04mm 侧肋挠度max=0.006mm=1.04mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图： 9 计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm,间距300mm；第二层龙骨采用双钢管483.5，a=508mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m；立杆下垫10010050的木板.竖肋50100mm木枋300mm，对拉螺栓2排14,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。（在梁下一排钢管采用双钢管，立杆下垫20010050的木板）。三 1200400mm柱高支模计算（按圈梁与雨棚梁标高，柱分六次浇筑，最大计算高度4m）柱截面宽度b(mm):400.00；柱截面高度h(mm):1200.00；柱模板的总计算高度:h = 19.15m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kn/m2；1 参数信息1.基本参数柱截面宽度b方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度b方向竖楞数目:3；木楞间距200mm；对拉螺杆间距350mm；抱箍间距400mm；柱截面高度h方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度h方向竖楞数目:7；对拉螺栓直径(mm):m14；木楞间距200mm；对拉螺杆间距350mm；抱箍间距400mm；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩i(cm4):12.18；钢楞截面抵抗矩w(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(n/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(n/mm2):15.00；面板抗剪强度设计值(n/mm2):1.40；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(n/mm2):13.00；方木弹性模量e(n/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(n/mm2):1.30；钢楞弹性模量e(n/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(n/mm2):205.00；2 柱模板荷载标准值计算其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(t+15)计算，得4.444h； t - 混凝土的入模温度，取25.000； v - 混凝土的浇筑速度，取2.00m/h； h - 模板计算高度，取4.0m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力f；分别计算得 51.52 kn/m2、96.00 kn/m2，取较小值51.52 kn/m2作为本工程计算荷载。有效压头高度=f/=51.52/24=2.15m。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 f1=51.52kn/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 f2= 2 kn/m2。3柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度b方向和h方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面h方向竖楞间距最大，为l= 200 mm，且竖楞数为 7，面板为大于 3 跨，因此对柱截面h方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度b方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， m-面板计算最大弯距(nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.251.520.40=24.73kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.40=1.120kn/m； q = q1 + q2 =24.73+1.120=25.85 kn/m；面板的最大弯距：m =0.125.85200200= 103400n.mm；面板最大应力按下式计算：其中， -面板承受的应力(n/mm2)； m -面板计算最大弯距(nmm)； w -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； w= 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(n/mm2)； f=15.000n/mm2；面板的最大应力计算值： = m/w = 103400 / 2.16104 = 4.79n/mm2；面板的最大应力计算值 =4.79n/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =15n/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -面板计算最大剪力(n)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.251.520.40=24.73kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.40=1.120kn/m； q = q1 + q2 =24.73+1.120=25.85kn/m；面板的最大剪力： = 0.625.85200.0 = 3102n；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -面板承受的剪应力(n/mm2)； -面板计算最大剪力(n)： = 3102n； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(n/mm2)：fv = 1.4 n/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33102/(240018.0)=0.65n/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.400n/mm2；面板截面的受剪应力 =0.65n/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.4n/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kn/m)： q = 51.520.4020.608 kn/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm ； e-面板弹性模量（n/mm2）：e = 9000.00 n/mm2 ； i-面板截面的惯性矩(mm4)； i= 40018.018.018.0/12 = 1.94105 mm4；面板最大容许挠度: = 200 / 250 = 0.8 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.608200.04/(1009000.01.94105) = 0.13 mm；面板的最大挠度计算值 =0.13mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.8mm,满足要求！4 竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 50100100/6 = 83.33cm3；i = 50100100100/12 =416.64cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， m-竖楞计算最大弯距(nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.251.520.2=12.37kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.2=0.56kn/m； q = 12.37+0.56=12.93 kn/m；竖楞的最大弯距：m =0.112.93400.0400.0= 206880n.mm；其中， -竖楞承受的应力(n/mm2)； m -竖楞计算最大弯距(nmm)； w -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，w=83333； f -竖楞的抗弯强度设计值(n/mm2)； f=13.000n/mm2；竖楞的最大应力计算值: = m/w = 206880/83333 = 2.5n/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.5n/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13n/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞计算最大剪力(n)； l-计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.251.520.2=12.37kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.2=0.56kn/m； q = 12.37+0.56=12.93 kn/m；竖楞的最大剪力： = 0.612.93400.0 = 3103.2n；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -竖楞截面最大受剪应力(n/mm2)； -竖楞计算最大剪力(n)： =3103.2n； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(n/mm2)：fv = 1.300 n/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33103.2/(250.0100.0)=0.931n/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.300n/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.93