10层框架结构旅馆毕业论文.doc

10层框架结构旅馆毕业论文目录摘要iAbstractii第1章 绪论11.1项目名称11.2项目地点11.3项目简介11.4设计基本要求11.5设计条件11.5.1设备条件11.5.2建筑层数与层高11.5.3房间组成和面积要求21.6设计内容21.6.1建筑部分21.6.2结构部分2第2章 建筑设计32.1平面设计32.2剖面设计32.2.1层数32.2.2层高32.3交通部分设计42.4立面设计42.5构造设计42.5.1墙体构造42.5.2楼板构造42.5.3屋顶构造42.6楼梯设计42.7工程做法52.7.1散水52.7.2地面52.7.3楼面52.7.4屋面5第3章 结构部分63.1工程概况63.2主要承重构件截面设计63.2.1梁板截面尺寸估算63.2.2柱截面尺寸估算73.3基本假定及计算简图83.3.1竖向荷载83.3.2计算模型的简化83.4 水平风荷载计算93.4.1计算各层风荷载标准值93.4.2计算在风荷载作用下各楼层节点上集中力及各层剪力103.4.3计算各梁柱的线刚度ib和ic113.4.4计算各柱抗侧移刚度D113.4.5各柱剪力计算123.4.6确定柱的反弯点高度比y123.4.7计算柱端弯矩123.4.8计算梁端弯矩123.4.9计算梁支座剪力及柱轴力133.4.10梁柱弯曲产生的侧移133.5水平地震荷载计算203.5.1重力荷载代表值203.5.2结构基本自振周期203.5.3水平地震作用计算203.6在竖向荷载作用下结构内力计算233.6.1恒荷计算233.6.2内力计算263.7梁配筋计算453.7.1框架梁正截面承载力计算453.7.2斜截面承载力计算463.8框架柱配筋设计463.8.1柱的正截面承载力配筋计算463.8.2柱的斜截面承载力计算523.9楼板配筋设计543.9.1设计资料543.9.2荷载计算543.9.3内力计算（按弹性理论）543.10楼梯配筋计算563.10.1梯段板计算563.10.2平台板计算573.10.3平台梁计算583.11 次梁计算593.11.1.荷载计算593.11.2内力计算603.11.3正截面承载力计算603.11.4.支座处正截面计算613.11.5.支座处斜截面计算61结论62参考文献64附录一65致谢8183济南市开发区恺尔旅馆设计第1章 绪论1.1项目名称济南市开发区恺尔旅馆1.2项目地点济南市开发区1.3项目简介旅馆位于济南市经济技术开发区繁华地段，接邻澳门路与香港路两条主干道，是集会议、餐饮、住宿、休闲娱乐等综合设施于一体的高层旅馆，并且室外设有停车场地，周边景观、绿化用地等。旅馆的建成将对济南本市旅游业以及各地的往来提供良好的后备力量，并且对高层旅馆今后的建设与发展起到一定的促进作用。1.4设计基本要求依据该建筑物的使用特点，要求建筑方案设计应具有较好的通用性和灵活性，设计要求一个楼层作为一个使用单元，使之可单独形成一个完整的部门或单元，整个建筑物设置统一的房屋管理、设备维修、水电供应及后勤服务系统，包括交通设施均按整个建筑物统一设计。建筑设计要求结合地段条件，依据城市规划的要求，考虑建筑物的朝向、位置、体型、道路交通、停车场等确定建筑总平面设计，建筑方案的选择要做到充分考虑使用功能的特点，满足功能的要求，合理处理功能分区、交通联系、正常办公、外事交往等大楼管理和紧急疏散等各方面的问题，同时还要选择适当的技术方案，确定结构形式、各个部分的构造做法及其他设备的方案设想。1.5设计条件1.5.1设备条件(1)供水、供热、电力等与城市系统联网（设计时不必考虑）。(2)依据市政、设计和防火规范要求设置。1.5.2建筑层数与层高(1)层数：10层。(2)层高：首层二层层高4.5m，三层十层层高3.3m。 1.5.3房间组成和面积要求(1)面积10000（设计误差允许）。(2)建筑层数110层，每层建筑面积均为1041.25。1.6设计内容1.6.1建筑部分建筑设计说明:说明主要设计思想及建筑主要经济技术指标,包括建筑占地面积、停车场面积、总建筑面积、建筑层数、标准层建筑面积(主要使用面积在图内标注)。总平面图 1:500首层平面图 1:100标准层平面图 1:100立面图(正立面、侧立面) 1:100剖面图(要求剖且楼梯间) 1:100主要建筑详图 1:501.6.2结构部分要求完成以下任务：柱施工图 1:100梁施工图 1:100标准层板施工图 1:100楼梯施工图 1:100 施工图纸均用平法绘制。第2章 建筑设计2.1平面设计随着社会生产的发展和人类活动的需要，高层建筑逐步发展起来。高层宾馆已经在越来越多的国家和地区被应用，但是我国高层建筑发展还相对较晚。高层建筑不但给人们提供了良好的生活环境和工作条件，适应了现在社会高效率、快节奏的生活需要，而且还有利于节约建设投资和减少能源消耗等。现代高层建筑不仅满足了各种功能需求，还增加了城市的土地绿化面积，使得城市环境更加优美。建筑是供人使用的有功能作用的空间，同一功能要求和使用目的的建筑可以有多种空间形式，建筑体型一般综合反映内部空间，又在一定程度上反映建筑的性格、历史时期和民族地域特点。高层建筑体型还常常是街道、广场或城市某一个区域的构成中心。鉴于此，高层建筑体型设计应根据现有经济技术水平处理好功能、空间与形式的辨证统一关系，还要处理好与环境的关系，以便在满足功能要求的同时，生根于特定的环境，给人以良好的感觉。同样，对于建筑造型与平面布置的选择，必须考虑结构因素，以有利于结构的受力。平面形状应简单、对称、规则，以减少地震灾害的影响。此建筑为框架，选用陶粒混凝土作为填充墙的材料(300厚)，其中外包柱子100厚。商服横向、纵向柱距均与住宅部分一致，柱子定位轴线与与柱子中心线致。本设计为10层框架高层旅馆，走廊宽度为2.4m，房间进深为7.8m，开间3.9m，柱距7.8m，共7跨，整体房间宽敞。首层二层为商服部分。因为地处开发区，所以设有会议室方便文化交流，并且设有餐厅、咖啡厅及其他实用性功能区。2.2剖面设计剖面设计主要解决层数、层高和空间组合等问题，它直接表达了不同的建筑空间尺寸关系。2.2.1层数本设计根据任务书和安全、以人为本的观念来设计结构方案，本设计地上10层，地下有停车场。2.2.2层高本设计根据任务书规定以及查阅资料，本着节约空间以及保证安全性的原则设定标准层层高为3.3m。2.3交通部分设计按照规范要求，本建筑属于二类建筑，二类耐火等级，疏散楼梯为防烟楼梯，共2台电梯，其中一部楼梯与电梯公用前室。公共走道宽为2.4m。2.4立面设计从整体出发，考虑美学原则：主从重点、对比与呼应，节奏与韵律、均衡与稳定、比例与尺寸以及性格与联想等，同时考虑结构方面。立面设计中，采用横向分区，使立面生动活泼、清晰明快。2.5构造设计构造设计的内容很多，本设计仅选用主要部分进行说明。其余均按有关规定、规范和规程设计。2.5.1墙体构造本结构内墙为200mm厚陶粒混凝土空心砌块。外墙结构层采用300mm厚陶粒混凝土空心砌块外包100mm厚苯板保温。2.5.2楼板构造本设计由于跨度较大，结合结构形式框架结构，采用双向板布置。走廊上部楼板可按单向板布置。2.5.3屋顶构造屋顶采用现浇混凝土结构平屋顶，檐口采用900mm高的女儿墙。屋面排水采用结构找坡，坡度取3%，采用上人屋面。2.6楼梯设计楼梯采用双跑式楼梯结构选用现浇钢筋混凝土板式楼梯 踏步尺寸为，高150mm，宽300mm楼梯面装修采用20mm水泥砂浆抹面楼梯段和平台下表面装修采用20mm混合砂浆抹面2.7工程做法2.7.1散水采用混凝土散水30mm厚1:2.5水泥砂浆压实抹光30mm厚C20细石混凝土60mm厚C15素混凝土以下为素土夯实2.7.2地面20mm厚水泥砂浆100mm厚C20混凝土结构层100mm厚C10混凝土垫层素土夯实2.7.3楼面20mm厚水泥砂浆抹面100mm厚混凝土结构层20mm厚水泥砂浆抹面刮大白两遍2.7.4屋面SBS防水卷材 20mm厚水泥沙浆找平层 炉渣砼找坡3% 100mm厚苯板保温层 SBS防水卷材隔气层 20mm厚水泥砂浆找平层 100mm厚现浇钢筋混凝土楼板 20mm厚混合砂浆抹灰 刮大白两遍 第3章 结构部分3.1工程概况济南市开发区恺尔旅馆共10层，1、2层层高为4.5m，310层层高为3.3m，总高度35.4m。三进深分别为7.8m、2.4m、7.8m，总进深18m。共7个开间，总宽54.6m。建筑平面见图3-1。框架及楼板均采用现浇钢筋混凝土结构。本工程建于6度抗震设防地区，类场地土，抗震等级为三级。基础采用箱型基础。计算简图中的柱下固定端取箱基顶部，箱基的刚度远大于柱子的刚度，足以承受柱子传来的力。结构柱网布置图见图3-2 。本工程框架截面及材料选用如下：柱、梁均采用C40混凝土。图3-1 建筑平面图3.2主要承重构件截面设计3.2.1梁板截面尺寸估算框架主梁截面高度h，按主梁跨度的1/81/14确定，取主梁h=650mm，梁宽取梁高的一半，取b=300mm；次梁截面高度h，按次梁跨度的1/81/12确定，取次梁h=500mm,b=250mm；框架梁梁截面取二者中间值为h=550mm,b=250mm。板的最小厚度为短向计算跨度的1/50，即78mm，考虑到板的挠度及裂缝宽度的限制及在板中铺设管线等因素以及规范规定最小板厚为80mm，故取板厚为100mm。图3-2 结构布置图 3.2.2柱截面尺寸估算根据柱支撑的楼板面积计算由竖向荷载作用下产生的轴力，并按轴压比控制估算柱截面面积，估算柱截面时，楼层荷载边柱按14kN/m2计，中柱按13kN/m2计。负荷面为7.83.9的边柱轴力：负荷面为7.85.1的中柱轴力：为施工方便，将柱截面归并为一种，取轴力最大的柱估算截面面积。本工程框架为三级抗震，查规范得其柱的轴压比限制为0.9。 设柱为正方形，柱边长。故本工程14层柱截面取为600mm600mm，510层柱截面取为500mm500mm。5层底柱截面核算：柱轴压满足要求。3.3基本假定及计算简图3.3.1竖向荷载3.3.1.1.楼面荷载楼面活荷载 2.0 kN/m2混凝土楼板（板厚100mm） 250.10=2.5 kN/m2水泥砂浆抹灰（楼板上下各为20mm厚） 20（0.02+0.02）=0.8 kN/m2内隔墙为200厚陶粒空心砌块，砌块容重6 kN/m3，两侧各抹20厚混合砂浆60.2+200.022=2.0 kN/m2，外墙为300厚陶粒砼砌块，墙外侧贴墙面砖，墙里侧抹混合砂浆20mm厚，笨板100mm厚。0.1+0.5+60.3+200.022=3.2 kN/m2。3.3.1.2.屋面荷载SBS防水卷材 0.1 kN/m220mm厚水泥沙浆找平层 200.02=0.4 kN/m2炉渣砼找坡3% 140.15=2.1 kN/m2 苯板100mm厚 0.1 kN/m220mm厚砂浆找平层 200.02=0.4 kN/m2100mm厚C40钢筋混凝土楼板 250.10=2.5 kN/m220mm厚混合砂浆抹灰 170.02=0.34kN/m2合 计 5.94 kN/m2上人屋面活荷 2.0 kN/m2基本雪压 0.30 kN/m23.3.2计算模型的简化底层柱高取室内地坪以下1m为刚性地面。图3-3 框架计算简图3.4 水平风荷载计算3.4.1计算各层风荷载标准值查荷载规范中全国基本风压分布图可知济南市基本风压值为0.45 kN/m2。根据荷载规范规定，对于高层建筑结构，其基本风压可按基本风压分布图中数值乘以1.1后采用，即垂直作用于建筑物表面单位面积上的风荷载标准值k按下式计算：风荷载体型系数，查荷载规范可知，矩形平面建筑。风压高度变化系数 ，工程建在密集建筑群的城市市区，地面粗糙度类别为C类，查荷载规范得值。高度Z处的风振系数， ，为振型系数，可根据相对高度确定。式中 脉动影响系数，根据建筑高宽比以及地面粗糙度类别查表得。脉动增大系数，与基本风雅，结构自振周期T及地面粗糙度有关。框架结构基本自振周期， ，查表得脉动增大系数并乘以系数0.62得。各层风荷载标准值计算结果见表3-1。表3-1 各层风荷载标准值表距地面高度HiZZS0k=ZSZ036.31.3531.0821.3000.4950.94235.41.3471.0701.3000.4950.92832.11.3261.0271.3000.4950.87728.81.3090.9811.3000.4950.82625.51.2890.9281.3000.4950.77022.21.2710.8751.3000.4950.71618.91.2550.8181.3000.4950.66115.61.2370.7521.3000.4950.59912.31.1990.7401.3000.4950.57191.1560.7401.3000.4950.5504.51.0830.7401.3000.4950.5163.4.2计算在风荷载作用下各楼层节点上集中力及各层剪力计算在风荷载作用下各楼层节点上集中力时，假定风荷载在层间为均匀分布，并假定上下相邻各半层层高范围内的风荷载按集中力作用在本层楼面上。10层顶处风荷载作用下各楼层节点上集中力计算：9层顶处风荷载作用下各楼层节点上集中力计算： 其余各层风荷载引起的节点集中力及各层剪力计算结果见表3-2。表3-2 风荷载作用水平集中力及各层剪力层号i层高hi（m）风荷标准值ki各层集中力Fi（kN）各层剪力Vi= Fi（kN）女儿墙0.90.942103.30.92418.5618.5693.30.87723.2341.7983.30.82621.9263.7173.30.77020.5484.2563.30.71619.12103.3753.30.66117.72121.0943.30.59916.22137.3133.30.57115.06152.3724.50.55017.00169.3714.50.51618.71188.083.4.3计算各梁柱的线刚度ib和ic混凝土C40，在框架结构中，现浇层的楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取,对中框架梁取。为矩形截面计算的梁截面惯性矩。各梁柱线刚度计算结果见表3-3。表3-3 各杆件惯性矩及线刚度表bh（mm）L（mm）EC（N/mm2）I0=bh3/12（mm4）I=2I0i=EI/L（Nmm）梁25055078003.251043.471096.9410102.89101025055024003.251043.471096.9410109.401011柱60060055003.251041.0810106.38101060060045003.251041.0810107.8101060060033003.251041.0810101.06101150050033003.251045.211095.1310103.4.4计算各柱抗侧移刚度DD值为柱节点有转角时使柱端产生单位水平位移所需施加的水平推力，公式为。平面框架内力柱侧移相等，则各柱剪力按公式计算，式中，为该片平面框架i层总剪力；为i层第j根柱分配到的剪力；为i层第j跟柱的抗侧刚度；为i层s根柱的抗侧刚度之和。各柱抗侧移刚度D见表3-4。3.4.5各柱剪力计算设第i层第j个柱的D值为，该层柱总数为m，该层任意柱的剪力为：各柱剪力计算结果见表3-4。3.4.6确定柱的反弯点高度比y反弯点距柱下端距离为yh：y=y0+y1+y2+y3y0标准反弯点高度系数，y1考虑上下层梁刚度不同时反弯点高度比的修正值y2,y3考虑上下层层高变化时反弯点高度比的修正值y0根据结构总层数m及该柱所在层n及k值查表。例如，计算10层柱反弯点高度系数y：由m=10，n=10，k=0.563，查表得，y0=0.282；上下层梁相对刚度无变化，y1=0；最上层柱y2=0；下层层高与本层层高之比3= h9/ h10=1，查表得，y3=0；B轴反弯点高度系数为：y=y0+y1+y2+y3=0.282+0+0+0=0.282其余各柱反弯点高度系数见表3-5。3.4.7计算柱端弯矩根据各柱分配到的剪力及反弯点位置yh计算第i层第j个柱的柱端弯矩。上端弯矩：下端弯矩：计算结果见表3-5。3.4.8计算梁端弯矩由柱端弯矩，并根据节点平衡原理计算梁端弯矩。边跨外边缘处的梁端弯矩Mbi= Mtij+ Mbi+1，j中间支座处的梁端弯矩Mlbi= （Mtij+ Mbi+1，j）（ilb/ ilb+ irb）Mrbi= （Mtij+ Mbi+1，j）（irb/ ilb+ irb）框架在风荷载作用下的弯矩图见图3-4。3.4.9计算梁支座剪力及柱轴力根据力平衡原理，由梁端弯矩和作用在梁上的竖向荷载可求出梁支座剪力；柱轴力可由计算截面之上的梁端剪力之和求得。框架在风荷载作用下的梁端剪力及柱轴力见图3-5。3.4.10梁柱弯曲产生的侧移因为H50m，H/B4，所以只考虑梁柱弯曲变形产生的侧移。第i层结构的层间变形为ui，由公式un=Vn/D可得。u10=18.56/86400=2.110-4mu9=41.79/86400=4.810-4mu8=63.71/86400=7.410-4mu7=84.25/86400=9.7510-4mu6=103.37/86400=1.2010-3mu5=121.09/86400=1.410-3mu4=137.31/113800=1.2110-3mu3=152.37/113800=1.1310-3mu2=139.37/55200=3.0710-3mu1=188.08/50800=3.710-3m则顶点总侧移为：顶点相对位移为：u/H=14.11510-3/35.4=1/25081/550 ，满足要求。最大层间相对位移为：u/H=3.710-3/5.5=1/14861/550 ，满足要求。表3-4 水平荷载作用下抗侧移刚度D及柱剪力Vij计算表层/hi柱列轴号ic（105）（kN.m）ib（105）（kN.m）k=ib/ 2ic底层k=ib/ icC=k/（2+k）底层C=（0.5+k）/（2+k）Di=C（12 ic/hi2）（105）Di（105）Vij（kN）10/3.3A0.5130.5780.5630.2200.1240.8642.66B0.5132.4582.4000.5450.3080.8646.62C0.5132.4582.4000.5450.3080.8646.62D0.5130.5780.5630.2200.1240.8642.669/3.3A0.5130.5780.5630.2200.1240.8646.00B0.5132.4582.4000.5450.3080.86414.90C0.5132.4582.4000.5450.3080.86414.90D0.5130.5780.5630.2200.1240.8646.008/3.3A0.5130.5780.5630.2200.1240.8649.14B0.5132.4582.4000.5450.3080.86422.72C0.5132.4582.4000.5450.3080.86422.72D0.5130.5780.5630.2200.1240.8649.147/3.3A0.5130.5780.5630.2200.1240.86412.10B0.5132.4582.4000.5450.3080.86430.03C0.5132.4582.4000.5450.3080.86430.03D0.5130.5780.5630.2200.1240.86412.106/3.3A0.5130.5780.5630.2200.1240.86414.84B0.5132.4582.4000.5450.3080.86436.85C0.5132.4582.4000.5450.3080.86436.58D0.5130.5780.5630.2200.1240.86414.845/3.3A0.5130.5780.5630.2200.1240.86417.38B0.5132.4582.4000.5450.3080.86443.17C0.5132.4582.4000.5450.3080.86443.17D0.5130.5780.5630.2200.1240.86417.384/3.3A1.060.5780.2730.1200.1401.13816.89B1.062.4581.1590.3670.4291.13851.77C1.062.4581.1590.3670.4291.13851.77D1.060.5780.2730.1200.1401.13816.89 续表3-43/3.3A1.060.5780.2730.1200.1401.13818.74B1.062.4581.1590.3670.4291.13857.45C1.062.4581.1590.3670.4291.13857.45D1.060.5780.2730.1200.1401.13818.742/4.5A0.780.5780.3710.1560.0720.55222.09B0.782.4581.5760.4410.2040.55262.60C0.782.4581.5760.4410.2040.55262.60D0.780.5780.3710.1560.0720.55222.091/5.5A0.6380.2890.4530.3890.0980.50836.09B0.6381.2291.9260.6180.1560.50857.76C0.6381.2291.9260.6180.1560.50857.76D0.6380.2890.4530.3890.0980.50836.28表3-5 风荷载作用下柱反弯点高度比及柱端弯矩层/hi柱列轴号k123y0y1y2y3yMtij（kN.m）Mbij（kN.m）10/3.3A0.5631010.2820000.2826.302.48B2.4001010.4200000.42012.679.18C2.4001010.4200000.42012.679.18D0.5631010.2820000.2826.302.489/3.3A0.5631110.3500000.35012.876.93B2.4001110.4500000.45027.0422.13C2.4001110.4500000.45027.0422.13D0.5631110.3500000.35012.876.938/3.3A0.5631110.4000000.40018.1012.06B2.4001110.4700000.47039.7435.24C2.4001110.4700000.47039.7435.24D0.5631110.4000000.40018.1012.067/3.3A0.5631110.4320000.43222.6817.25B2.4001110.5000000.50049.5549.55C2.4001110.5000000.50049.5549.55D0.5631110.4320000.43222.6817.256/3.3A0.5631110.4500000.45026.9322.04B2.4001110.5000000.50060.8060.80C2.4001110.5000000.50060.8060.80D0.5631110.4500000.45026.9322.045/3.3A0.5631110.4500000.45031.5425.81B2.4001110.5000000.50071.2371.23C2.4001110.5000000.50071.2371.23D0.5631110.4500000.45031.5425.814/3.3A0.2731110.4370000.43731.3824.36B1.1591110.5000000.50085.4285.42C1.1591110.5000000.50085.42 85.42D0.2731110.4370000.43731.3824.36续表3-53/3.3A0.273111.370.46400-0.050.45933.4628.39B1.159111.370.5000000.50094.7994.79C1.159111.370.5000000.50094.7994.79D0.273111.370.46400-0.050.45933.4628.392/4.5A0.37110.731.220.5500-0.027-0.0040.51947.8151.59B1.57610.731.220.5000000.500140.85140.85C1.57610.731.220.5000000.500140.85140.85D0.37110.731.220.5500-0.027-0.0040.51947.8151.591/5.5A0.45310.8200.7740000.77445.10154.44B1.92610.8200.6040000.604125.80191.88C1.92610.8200.6040000.604125.80191.88D0.45310.8200.7740000.77445.10154.44济南市开发区恺尔旅馆设计图3-4 风荷载作用下的梁端及柱弯矩图（电算）图3-5 风荷载作用下梁剪力及柱轴力（手算）3.5水平地震荷载计算3.5.1重力荷载代表值表3-6各层重力荷载代表值计算层号 重力荷载代表值（kN）101297.01+50%42.12=1318.07591040.14+50%280.8=1180.54341076.44+50%280.8=1216.8421178.54+50%280.8=1318.9411280.63+50%280.8=1421.03建筑物的重力荷载代表值按下列原则取值：恒荷载取100%；活荷载雪荷载取50%。 各层重力代表值计算见表结构总重力荷载代表值：3.5.2结构基本自振周期根据经验公式计算： 3.5.3水平地震作用计算按底部剪力法，结构总水平地震作用标准值由下式计算：类场地土，第一组。，6度，。当时，因所以，应不考虑顶部附加水平地震作用。第i层楼面处的水平地震作用计算：侧移计算结果见表3-7，位移验算见表3-8。表3-7 各质点水平地震作用计算及楼层间剪力层次1035.41318.06746659.570.18768.9568.95932.11180.54137895.370.15256.05125828.81180.54133999.580.13650.15175.15725.51180.54130103.800.12144.62219.77622.21180.54126208.010.10539.72258.49518.91180.54122312.220.08932.82291.31415.61216.84118982.720.07628.02319.33312.31216.84114967.140.06022.12341.4529.1318.93711870.430.04817.70359.1514.51421.0336394.650.0269.59368.74表3-8水平地震作用下位移验算层次10330068.958640000.0802.971/41259330056.058640000.1452.891/22758330050.158640000.2032.7451/16267330044.628640000.2542.5421/12996330039.728640000.2992.2881/11035330032.828640000.3371.9891/9794330028.0211380000.2811.6521/11743330022.1211380000.3001.3711/11002450017.705520000.6511.0711/691145009.598780000.4200.4201/1071最大层间位移发生在第二层，其值为1/69121/550，满足要求。图 3-6地震荷载作用下的弯矩图（电算）3.6在竖向荷载作用下结构内力计算由平面图可以看出，本工程结构及荷载分布比较均匀，可以选取典型平面框架进行计算，这里仅给出3轴框架的内力计算过程，纵向框架的计算方法与横向框架的计算方法相同，不再计算。选取3轴框架进行计算，内力计算过程如下：3.6.1恒荷计算图3-7板传给梁荷载计算简图图3-8换算的等效均布荷载屋面板传的荷载计算：屋面梁边跨均布荷载：0.250.5525+0.90.0220=3.80kN/m屋面梁边跨传来梯形荷载：则屋面梁边跨均布荷载为：3.80+17.74=21.54kN/m屋面梁中间跨均布荷载：0.250.5525+0.90.0220=3.80kN/m屋面梁中间跨板不传递荷载则屋面梁中间跨均布荷载为3.80kN/m二九层顶框架梁上荷载梁自重（带抹灰）：0.250.5525+0.90.0220=3.80kN/m200mm厚陶粒空心砌块墙：0.2（3.3-0.55）=5.5kN/m边跨梁上均布荷载：3.8+5.5=9.3kN/m边跨梁板传来梯形荷载：则边跨梁均布荷载为：9.85+9.3=19.15kN/m中间跨梁上均布荷载：3.80kN/m中间跨梁不传递荷载则中间跨梁均布荷载为：3.80kN/m一层顶框架梁上荷载梁自重（带抹灰）：0.250.5525+0.90.0220=3.80kN/m200mm厚陶粒空心砌块墙：0.2（4.5-0.55）=7.9kN/m边跨梁上均布荷载：3.8+7.9=11.7kN/m边跨梁板传来梯形荷载：则边跨梁均布荷载为：9.85+11.7=21.55kN/m中间跨梁上均布荷载：3.80kN/m中间跨梁不传递荷载则中间跨梁均布荷载为：3.80kN/m竖向荷载作用下框架计算简图如下：图3-9竖向荷载作用下框架计算简图3.6.2内力计算多层多跨框架在竖向荷载作用下的内力近似按分层法计算。除底层以外，上层各柱线刚度均乘以0.9进行修正，这些柱的传递系数均取1/3，底层柱的传递系数均取1/2。竖向荷载引起的各层框架梁固端弯矩见（表3-9）。弯矩分配系数计算公式为j=ij/ij。各节点弯矩分配系数计算结果见（表3-10）。表3-9竖向荷载作用下框架梁固端弯矩值层数AB跨BC跨CD跨左支座右支座左支座右支座左支座右支座10-109.21109.21-1.821.82-109.21109.219-97.0997.09-1.821.82-97.0997.098-97.0997.09-1.821.82-97.0997.097-97.0997.09-1.821.82-97.0997.096-97.0997.09-1.821.82-97.0997.095-97.0997.09-1.821.82-97.0997.094-97.0997.09-1.821.82-97.0997.093-97.0997.09-1.821.82-97.0997.092-97.0997.09-1.821