2.5米悬挑梁板支模施工组织设计.doc

2.5米悬挑梁板支模施工组织设计1、编制依据及说明悬挑梁板的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑施工模板安全技术规范(JGJ 162-2008)等规范编制。2、工程概况郴州中源国际城工程，由郴州加利申房地产开发有限公司投资开发建设，广东省建筑设计研究院设计，郴州市质量监督站质量监督，郴州市安全监督站安全监督，深圳市龙佳建工程项目管理有限公司监理，中建四局第六建筑工程有限公司施工的工程。本工程位于郴州市白露塘镇内，紧靠郴资桂、相山大道高等级公路,两侧是西河东路及林坪北路，交通十分便利。本工程采用筏板基础，基础持力层为均为卵石土 ，天然地基基础其地基承载力特征值为350kpa，部分地下室为独立基础。现浇剪力墙结构。一期建筑面积约184687.33平方米，二期建筑面积约162755.45平方米。7#栋 E轴交34轴、510轴、1112轴及B轴交34轴、510轴、1112轴屋面构架造型高度最高为6.8m，悬挑最长为1.5m，支模架用悬挑18工字钢支模架，所以编制本方案。3、施工计划 3.1、材料要求及使用计划方案中选用的各种建筑材料必须有出厂合格证明,应符合国家及主管部门颁发的产品标准, 并符合方案要求。3.1.1钢管立杆、斜杆、横杆均采用483.0普通焊接钢管，钢管必须有出厂合格证，两端切口需平直，不得有斜口、毛口、卷口等现象，更不得使用锈蚀、弯曲、压扁、裂缝的钢管。扣件在使用前必须进行检查、保养，不得有变形、滑丝裂缝以及其它不允许的缺陷，扣件要有出厂合格证。3.1.2模板采用优质18mm厚胶合板，50100木枋，要求大面尺寸一致，小面不变形、无死节、无断裂。安全网必须有出厂合格证和深圳市安监站颁发的准用证，不得使用已经腐烂或破损严重的安全网，当对其质量有怀疑时，要做冲切破坏试验。脚手板采用新竹笆片。3.1.3型钢本工程采用普通18号标准工字钢进行悬挑，48x3双钢管进行支撑，材质为Q235钢，f =215N/mm2。电焊条采用E43型焊条，焊条必须具有出厂质量证明书。如须改动焊条型号，必须征得编制人的同意。严禁使用过期、药皮脱落、焊芯生锈的焊条。焊接前将焊条进行烘焙处理。所有焊缝均为二级焊缝。标准钢扣件，12对拉螺杆。将胶合板与方木料按施工图设计的构件尺寸制作成型。3.2、主要机具设备使用计划 塔吊、电焊机、锤子、活动扳手、撬棍、电钻、水平尺、线坠、电锯等。3.3、施工进度计划 7号楼屋面悬挑，屋面层及屋面下层楼面施工时放置预埋件（压环及定位钢筋）；4、计算书4.1、 7#屋面造型梁模板（扣件式）计算书取屋面造型截面1200x400作梁截面计算一、工程属性新浇混凝土梁名称KLa新浇混凝土梁计算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001200新浇混凝土结构层高(m)6.8梁侧楼板厚度(mm)200二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.21风压高度变化系数z1.32风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、800混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支撑小梁根数6梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)100 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=4001515/615000mm3，Ibh3/12=400151515/12112500mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.720.415.63kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.20.414.92kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.40.71kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.20.412.28kN/m 1、抗弯验算 Mmax/Wmax0.07714.920.122+0.10.710.122，-0.10714.920.122+0.1210.710.122，-0.07114.920.122-0.1070.710.122106/150001.45N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.63212.281204/(10010000112500)0.01mml/400120/4000.3mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.14314.920.12+1.2230.710.122.15kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.14312.280.121.68kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q12.15/0.45.38kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.120.03kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.91.350.51.20.12=0.09kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.2)+1.40.72)(0.8-0.4-0.4/2)/20.12+0.91.350.5(1.2-0.2)0.120.17kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q11.68/0.44.21kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.120.02kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.51.20.12=0.07kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.2)(0.8-0.4-0.4/2)/20.12+0.5(1.2-0.2)0.120.12kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.35106/640005.48N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.236kN max3Vmax/(2bh0)=31.2361000/(26080)0.39N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.73mml/400800/4002mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R11.2kN，R21.24kN 正常使用极限状态 R10.93kN，R20.96kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图 由上节可知RR11.2kN，R0.93kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.37106/449082.47N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.02kN max2Vmax/A=23.021000/42414.23N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.28mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 图一 立柱1：R16.82kN 图二 立柱1：R10kN 正常使用极限状态 图一 立柱1：R15.29kN 图二 立柱1：R10kN七、纵向水平钢管验算钢管类型483.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)215 由小梁验算一节可知RR21.24kN，RR20.96kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.38106/449085.22N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax3.118kN max2Vmax/A=23.1181000/42414.71N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.29mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax27.05kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.210.61.52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.2)+0.91.420.414.17kN/m 2)小梁验算 F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.2)+0.91.41 (0.8-0.4-0.4/2)/20.120.08kN q14.88kN/m q20.03kN/m 同上四七计算过程，可得： 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2200)=2936.241mm 1l01/i2936.241/15.9184.669，查表得，10.211 立柱最大受力NmaxRmax1，Rmax2+N边+Mw/lbmax5.63，5.63+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.2)+0.91.41(0.8+0.8-0.4-0.4/2)/21.2+0.03/0.89.93kN fN/(A)+Mw/W9.93103/(0.21424)+0.03106/4490118.11N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1151.7551500=2935.237mm 2l02/i2935.237/15.9184.606，查表得，20.211 立柱最大受力NmaxRmax1，Rmax2+N边+Mw/lbmax5.63，5.63+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.41(0.8+0.8-0.4-0.4/2)/21.2+0.03/0.810.09kN fN/(A)+Mw/W10.09103/(0.21424)+0.03106/4490119.93N/mm2f205N/mm2 满足要求！九、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax6.82kNN30kN 满足要求！4.2、7#屋面造型板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称造型板新浇混凝土楼板板厚(mm)200新浇混凝土楼板边长L(m)8新浇混凝土楼板边宽B(m)1.1二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)6.8立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)400立柱距混凝土板长边的距离(mm)150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)150，150 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.2)+1.40.72.5 1=8.68kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.680.22/8，0.110.22/8+3.150.2/4= 0.16kNm Mmax/W0.16106/375004.21N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.2)1=5.12kN/m 5ql4/(384EI)55.122004/(38410000281250)0.04mml/400200/4000.5mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 因B/lb取整1100/800取整1，按简支梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.2)+1.40.72.50.21.78kN/m M1q1l2/81.780.82/80.14kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.06kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M2q2L2/8+pL/40.060.82/8+3.150.8/40.64kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.780.152/2，0.060.152/2+3.150.150.47kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.14，0.64，0.470.64kNm Mmax/W0.64106/640009.92N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.5q1L0.51.780.80.71kN V20.5q2L+0.5p0.50.060.8+0.53.151.6kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.780.15，0.060.15+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.71，1.6，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(28060)0.99N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.2)0.21.06kN/m 跨中max5qL4/(384EI)=51.068004/(38493502560000)0.24mml/400800/4002mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.061504/(893502560000)0mml1/400150/4000.38mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.2)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.2)+1.40.71.50.21.61kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.2)0.2=1.1kN/m 承载能力极限状态 按简支梁，Rmax0.5q1L0.51.610.80.64kN 按悬臂梁，R1q1l=1.610.150.24kN RmaxRmax，R10.64kN; 同理，R0.48kN，R0.48kN 正常使用极限状态 按简支梁，Rmax0.5q2L0.51.10.80.44kN 按悬臂梁，R1q2l=1.10.150.17kN RmaxRmax，R10.44kN; 同理，R0.33kN，R0.33kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.44kNm Mmax/W0.44106/449097.14N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.11kN max2Vmax/A=22.111000/4249.96N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.91mm 跨中max=0.91mm=1200/400=3mm 悬挑段max0.42mm=300/400=0.75mm 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2200)=2936.241mm 1l01/i2936.241/15.9184.669，查表得，10.211 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.141.21.52/100.04kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.2)+0.91.411.20.8+0.921.40.04/0.86.87kN f Nw/(A)+ Mw/W6874.27/(0.21424)+0.04106/449086.66N/mm2f205N/mm2 满足要求！ Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.141.21.52/100.04kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.411.20.8+0.921.40.04/0.87.13kN f Nw/(A)+ Mw/W7133.47/(0.21424)+0.04106/449089.56N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.87kNN30kN 满足要求！5、支撑系统承载力验算取悬挑长度最长的7号楼悬挑系统承载力进行验算5.1 外脚手架立杆传给工字钢的竖向压力一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为8.3m，实际按 9 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 0.7m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.5m；内排架距离墙长度为0.20m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:1.000 kN/m2；脚手架用途:其它用途；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处郴州，脚手架按基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1190；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:1； 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=10.8/(2+1)=0.267 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.08=0.136 kN/m； 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.3 = 0.043 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.3/(2+1)=0.104 kN；活荷载标准值：Q=10.81.3/(2+1) =0.347 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.043+0.104)+1.4 0.347 = 0.662 kN；四、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.119kN/m NG1 = 0.1190+(1.302/2)0.033/1.809.00 = 1.287kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.311.3(0.8+0.3)/2 = 0.215 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1511.3/2 = 0.098 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.39 = 0.058 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.658 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 10.81.31/2 = 0.52 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4511.13 = 0.356 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.21.658+ 1.40.52= 2.718 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.21.658+ 0.851.40.52= 2.608 kN；所以，脚手架立杆传递给工字钢的力F1取值为：脚手架上有活载时：F1=2.718kN脚手架上无活载时：F1=1.21.658=1.99kN5.2 工字钢整体稳定性验算7#造型架悬挑架主梁验算计算书因构架梁立管最大受力为9.93KN，构架板立管最大受力为7.13KN，所以每根立杆取最大值10kN验算。一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1900主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)4000梁/楼板混凝土强度等级C20二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑170050001700是 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)1102001500210900150031017001500附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 q=1.2gk=1.20.241=0.29kN/m 第1排：F1=F1/nz=10/1=10kN 第2排：F2=F2/nz=10/1=10kN 第3排：F3=F3/nz=10/1=10kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=4.42106/185000=23.87N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=14.841000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=14.52N/mm2 max=14.52N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.31mm=2lx/400=21900/400=9.5mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.11kN,R2=15.89kN,R3=15.71kN四、下撑杆件验算 下撑杆材料类型钢管下撑杆截面类型483下撑杆截面积A(cm2)4.24下撑杆截面惯性矩I(cm4)10.78下撑杆截面抵抗矩W(cm3)4.49下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)1.59对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)185 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(5000/1700)=71.22 下撑杆件支座力： RX1=nzR3=115.71=15.71kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=15.71/tan71.22=5.34kN 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1=15.71/sin71.22=16.59kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=16.59kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(50002+17002)0.5=5281.1mm 下撑杆长细比： 1=L01/i=5281.1/15.9=332.14 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.066 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A)=16591.71/(0.066424)=592.9N/mm2f=205N/mm2不符合要求，调整材料类型！当采用双钢管斜撑时符合要求1双=NX1/(1A)=16591.71/(0.0664242)=1.398N/mm2f=205N/mm2 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=16.59103/A=16.59103/424=39.13N/mm2fcw=185N/mm2 符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NXZ1)/nz=(5.34)/1=5.34kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=4.42106/(1.05185103)+5.34103/3060=24.48N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.07 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.81。 = Mmax/(bWx)=4.42106/(0.81185103)=29.6N/mm2f=215N/mm2 符合要求！六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)4000梁/楼板混凝土强度等级C20压环钢筋1压环钢筋2 压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。 6、 施工工艺6.1.焊接6.1.1.型钢加工时应根据工艺要求预放焊接余量以及切割、刨边和铣平的加工余量。腹杆端部冼平，焊缝区表面的毛刺、锈、油污清除干净,使钢材表面露出银灰色。施焊前，要复查焊缝区的处理情况，如不符合要求，修整合格后方可施焊。构件上螺栓孔必须预先冲或钻好,不允许现场烧孔.焊条使用前必须按照质量证明书的规定进行烘焙。6.1.2焊缝出现裂纹时，焊工不得擅自处理，须申报技术负责人查清原因，订出修补措施后才可处理。6.1.3严禁在焊缝区以外的母材上打火引弧，在坡口内起弧的局部面积应熔焊依次，不得留下弧坑。焊件两端应配置引弧板，其材质和坡口形式应与构件相同。焊接完毕用气焊割除并修磨平整，不得用锤击落。6.1.4为了减少焊接变形与应力，采取如下措施：焊接时尽量使焊缝能自由变形，焊接要从中间向四周对称焊接。收缩量大的焊缝应先焊接。6.1.5为减少下料误差及确保桁架的顺利安装就位，在下料前至现场实际测量预埋件之间的距离。6.1.6预埋件施工在屋面层及三层地面绑扎钢筋时，按方案要求预先在结构的相应位置预埋预埋件。预埋件的制作必须严格按照方案的要求进行，在预埋时要仔细定位并用水准仪进行抄平，在混凝土浇筑过程中由专人负责检查，避免移位。6.1.7安装就位待楼地面结构混凝土强度满足一定强度要求，进行工字钢的安装就位。然后将钢管与工字钢进行连接，以增强悬挑工字钢的整体稳定性。6.1.8模板及支撑系统施工采用18厚胶合板模板及钢管排架支撑系统。排架立杆套在工字钢的焊接钢筋上，在工字钢上的立杆位置焊接50mm高25钢筋内胆,下设水平扫地杆。7、模板支撑系统的拆除7.1模板拆除(1) 梁临空面侧模在混凝土浇筑完成，一般24小时后即可拆除，同时确保混凝土表面及棱角不受损坏.(2) 混凝土达到强度时，应先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板，楼板模先拆水平杆，然后模板支撑，每根搁栅留1-2根支撑暂不拆。操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支撑使其搁栅自由落下。(3) 用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中运出，集中堆放。 (4)梁板底模必须待同条件养护试块强度达到100%，接到项目部技术负责人发出的书面通知后才能拆除。 (5) 拆下的模板及时清理，拆下的扣件及时集中收集管理。7.2施工平台的拆除拆除之前，应由项目部技术负责人发出书面拆除通知，并召开拆前技术安全交底会。拆除时