万科松山湖四期模板专项方案.doc

目 录第一节 工程概况11.1、总述11.2、设计概况11.3、概述1第二节、 施工准备12.1、施工力量组织12.2、技术准备1第三节、 施工部署23.1、工程总体目标23.2、工程总体施工方案33.3、施工程序及施工区段的划分3第四节、模板工程主要施工方法及技术措施34.1、模板及支撑材料要求34.2、模板的设计和验算44.3、 模板安装1214.4、 模板支撑的搭设、使用要求1244.5、 模板的拆除1254.6、模板工程质量标准127第五节、 模板工程的质量保证措施128第六节、安全文明施工保证措施1296.1、安全生产保证措施1296.2、文明施工保证措施130第一节 工程概况 1.1、总述工程名称：万科松山湖1号花园四期建设单位：东莞市松山湖居置业有限公司监理单位：东莞市恒信建设工程咨询有限公司设计单位：深圳市筑博工程设计有限公司施工总承包单位：深圳市广胜达建筑工程有限公司 1.2、工程概况本工程包括4栋20层高层，地下室一层，工程为商住楼。本工程用地面积28799.32M2，总建筑面积49626.03M2，其中1、2栋为筏板基础， 34栋为桩基础。本方案为万科松山湖1号花园四期模板专项方案。 1.3、概述本工程4栋高层均为20层，地上高度为63.0米，地下室层高3.8米，塔楼负一层层高为4.4米、4.7米，一层层高6.25米，标准层层高3.0米，20层层高为3.05米，建筑最高63.0米。第二节、 施工准备2.1、施工力量组织针对本工程模板量大、施工工艺要求高、主体结构施工工期紧、施工场地狭小等因素，配备经验丰富的技术骨干和精干的劳动力，优化组合，合理安排，科学管理，以确保工程质量和工程施工的顺利进行。模板分项分两个班组进行施工。2.2、技术准备 2.2.1、根据本工程结构类型和具体情况。结合以往大型建筑工程施工经验，编制切实可行的专项施工方案，重点阐明主要项目或部位的施工方法、施工工艺、劳动力组织、进度安排、质量、安全和工期保证措施，有效指导现场施工。 2.2.2 、搞好图纸会审工作。组织工程技术人员和木工班组技术骨干，认真熟悉图纸、领会设计意图，全面掌握施工图纸的内容，对照各专业的预留、预埋件的位置和尺寸等，提出方便施工合理化建议。 2.2.3、 做好技术交底工作。根据实际施工情况、具体施工部位，有针对性的做好技术交底工作，对设计要求、技术措施、工艺标准、安全措施，特别是针对施工难度大的、关键的具体部位，必须重点突出，对其操作要点、施工程序、质量要求、安全注意事项等作详细的书面和口头交底。 2.2.4、 模板设计：根据工程的特点、工期及现场环境，对各部分混凝土模板进行细化设计，确定木模板数量、制作的几何形状、尺寸要求，根据模板固定方式、龙骨的规格、间距、施工组合荷载等，选用支架系统。2.2.5、模板配备：根据施工进度、施工部位实际需要，事先提供材料计划，并及时组织材料进场，确保工程施工顺利进行。模板数量应按模板设计方案结合施工流水段的划分，进行综合考虑，合理确定模板的配置数量。根据本工程特点及劳务队部署情况，本工程配制三套模板。 2.2.6、 建立施工管理和奖罚制度，分工负责，优化组合，加强管理。制定奖罚条例，奖优罚劣，调动工人的积极性，搞好工程质量，加快施工速度，提高经济效益。第三节、 施工部署3.1、工程总体目标 3.1.1、工程质量目标：确保东莞市优质样板工程，争省、市双优工程。模板工程：确保合格，在施工过程中，按合格标准进行施工和验收检查。 3.1.2、职业健康安全管理：1）、为员工提供安全、健康、适宜的工作环境；2）、无重大伤亡事故；3）、无重大管线、设备事故；4）、无火灾事故；5）、无坍塌事故；6）、无食物、化学危险品中毒事故；3.1.3、工程进度：按施工组织设计中总进度计划进行编排。确保按计划工期完成。3.1.4、环境管理：1）、造文明、环保、健康的施工现场和工程产品；2）、施工现场场界噪声满足法律、法规要求；3）、废水、废气排放满足法律、法规要求；4）、减少固体垃圾、避免有毒有害物质的泄漏；5）、减少能源及材料消耗；3.2、工程总体施工方案 主体梁、板、墙、柱采用木模板及钢管桁架支撑施工。 3.3、施工程序及施工区段的划分 3.3.1、施工顺序：结构按先竖向后平面，实行平面分段立体分层，同步流水的施工方法。 3.3.2、工程施工时按栋号划分施工段，根据每个施工段的模板工程量及施工工期来安排劳动力，在保证工期的同时，力求劳动力的均衡安排，各区段内实行流水作业。3.3.3、首层以上主体结构施工程序：各单体配置三套模板，施工先后程序为：随楼层竖向流水施工，柱墙和梁板采用一次性浇筑工艺。第四节、模板工程主要施工方法及技术措施4.1、模板及支撑材料要求本工程模板采用18mm厚的胶合夹板木模，立杆支撑采用483.0脚手架钢管支撑体系，竖向钢管采用对接接头形式。梁板下采用50100的木方，为保证工程质量和施工安全，施工中应满足如下要求：4.1.1、保证工程结构和构件各部位形状尺寸和相互位置的正确。4.1.2、具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠的承受新浇筑混凝土的自重和侧压力，以及施工荷载。4.1.3、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护等要求。4.1.4、模板的接缝应严密，不应漏浆。4.1.5、模板与混凝土的接触面应涂隔离剂。对油质类等影响结构或妨碍装饰工程施工的隔离剂不宜采用。严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。4.1.6、模板的主要组成材料及要求：1）木托方：选用50100进口木方，木方要求不弯曲变形、无死节、无蛀孔、无腐朽、无断裂，应经挑选后刨平、刨直加工，确保大面尺寸一致。2）模板：用18厚胶合板制作，表面平整、光滑，拼缝应严密。3）钢管：支撑用立杆、大小横杆及包箍围柃均采用48钢管，壁厚3.0mm，材质应符合普通碳素结构钢(GB/T700)中的Q235-A钢的技术要求，弯曲、变形、锈蚀钢管或已被打过孔眼的钢管不得使用。4）扣件：采用锻铸铁制作的扣件，其材质应符合钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，扣件抗滑移能力7.2KN。5）钢支顶：采用78型钢顶托，并经检验合格。6）对拉螺栓：采用直径12普通螺栓。7）螺栓套管：采用硬质16PVC套管。8）垫脚板：竖向结构模板下先垫20厚海棉条，然后再立模板，立模外加压脚板，有防止漏浆和固定位置作用。 4.2、模板的设计和验算4.2.1、墙柱模板 地下室挡土墙和人防墙（钢筋混凝土墙）均采用M12的对拉螺杆，间距横纵向均为500MM，第一道距地面高度为200MM，最顶一道距梁或板底不得大于300MM。 4.2.1.1、墙柱模板高度计算：墙柱模板高度是从底板（楼板）至上层楼板（顶板）标高，其模板高度根据柱砼浇筑施工缝留置高度定；该部位施工缝留置在框架梁下0.02m处。墙柱模板计算高度为：地下室层高为3.80M；塔楼负一层层高为4.40M和4.70M；一层层高为6.25M，14栋标准层层高为3.00M，20层层高为3.05M。 4.2.1.2、截面统计：墙柱bh有：地下室一层墙柱有600500；塔楼负一层和一层墙柱有1400400、1200500、1150500、1200200、1150500、950800、800800、600600；塔楼二屋面层墙柱有800300、800400、1000300、400200、800250、9001200、2001200、550200、（700+300）200（600+300）200、（800+300）200墙多数为1100400200等，根据施工手册计算墙柱模板施工时的荷载组合只取新浇筑砼对模板的侧向压力标准值和振捣砼时产生的水平荷载标准值。在此分别取地下室一层柱截面为600500，塔楼负一层最大柱截面为800950、5001200，塔楼一层柱最大截面为800400进行验算，墙按一层最大的截面1200200进行验算。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。一、地下室一层柱（600500MM） 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.80m； 计算简图1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、91.200 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 275 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.500.90=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 12.079275275= 9.14104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 9.14104 / 2.70104 = 3.383N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.383N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.500.90=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62512.079275.0 = 2076.154N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2076.154N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32076.154/(250018.0)=0.346N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.346N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.5010.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容许挠度: = 275 / 250 = 1.1 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.02275.04/(1006000.02.43105) = 0.205 mm；面板的最大挠度计算值 =0.205mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.1mm,满足要求！竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.800m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 416.67cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2750.900=5.951kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2750.900=0.693kN/m； q = 5.951+0.693=6.644 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.644500.0500.0= 1.66105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.66105/8.33104 = 1.993N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.993N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2750.900=5.951kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2750.900=0.693kN/m； q = 5.951+0.693=6.644 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.66.644500.0 = 1993.108N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.644500=1993.108N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31993.108/(250.0100.01)=0.598N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.598N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.28 = 6.64 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.64500.04/(1009000.04.17106) = 0.075 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.075mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.275 0.5 = 3.32 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.040 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.124 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.028 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 124333.03 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 13.18 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.24108/(1.058.99106)=13.18N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.028 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.028mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.04 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.04kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.225 0.5 = 2.72 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.289 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.089 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.016 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 88962.54 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 9.429 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =8.90107/(1.058.99106)=9.429N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.016 mm；柱箍最大容许挠度: = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大挠度 =0.016mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1mm，满足要求!H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.289 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=4.289kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!二、塔楼首层柱（800950） 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):950.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 6.25m； 计算简图1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6.250m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、150.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 375 mm，且竖楞数为 3，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =375.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.500.90=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 12.079375375= 1.70105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.70105 / 2.70104 = 6.291N/mm2；面板的最大应力计算值 =6.291N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =375.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.500.90=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62512.079375.0 = 2831.119N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2831.119N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32831.119/(250018.0)=0.472N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.472N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.5010.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =375.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容许挠度: = 375 / 250 = 1.5 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.02375.04/(1006000.02.43105) = 0.708 mm；面板的最大挠度计算值 =0.708mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.5mm,满足要求！竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为6.250m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 416.67cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.3750.900=8.115kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3750.900=0.945kN/m； q = 8.115+0.945=9.060 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.19.060500.0500.0= 2.26105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.26105/8.33104 = 2.718N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.718N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.3750.900=8.115kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3750.900=0.945kN/m； q = 8.115+0.945=9.060 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.69.060500.0 = 2717.874N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.69.06500=2717.874N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32717.874/(250.0100.01)=0.815N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.815N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.30 = 9.06 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6779.06500.04/(1009000.04.17106) = 0.102 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.102mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.3 0.5 = 3.62 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 7.997 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.489 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.138 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 489332.41 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 51.86 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =4.89108/(1.058.99106)=51.86N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.138 mm；柱箍最大容许挠度: = 475 / 250 = 1.9 mm；柱箍的最大挠度 =0.138mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.9mm，满足要求!B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.997 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=7.997kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.375 0.5 = 4.53 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.460 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.202 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.065 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 201513.34 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 21.357 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =2.02108/(1.058.9