某高速公路花岗岩边坡稳定性评价及防护措施研究.docx

某高速公路花岗岩边坡稳定性评价及防护措施研究刘云鹏, 黄润秋, 霍俊杰(成都理工大学地质灾害防治与地质环境保护国家重点实验室, 成都 610059)摘要: 花岗岩在我国分布广泛, 完整新鲜的花岗岩具有良好的工程地质特性, 但受到侵蚀、剥蚀、风化等作用的花岗岩体物理力学性质急剧降低, 又会成为工程建设中较难处理的岩石之一。公路建设过程中, 风化花岗岩边坡较为普 遍。由于这类边坡的特殊岩体性质, 在一定条件下容易发生失稳, 对公路施工和运营都会造成严重危害。因此, 研究这类边坡的变形破坏机制和失稳模式, 对边坡的开挖和防治具有重要意义。 文章通过对某高速公路一风化花岗岩边 坡的现场工程地质勘察, 在边坡岩体结构特征、变形破坏机制及失稳模式分析的基础上对边坡的整体稳定性做出了评价, 进而对边坡开挖和防护提出有效建议, 同时也可为同类风化花岗岩边坡的设计、施工提供理论上的参考。关键词: 风化花岗岩;中图分类号: tu 457岩体结构; 变形破坏机制; 稳定性分析文献标识码: a文章编号:167222132 (2008) 0120019207坡度 30 40。 研究边坡位于拟建公路左侧, 桩号zl k 26+ 000 066, 开挖面方位n 21e nw , 边坡设 计 开挖三级, 第一、二级坡比为 1015, 第三级坡比为10175, 坡高23 m 。开挖以后出露的地层主要为 上 元 古 界 天 景 山 超 单 元 青 山 单 元 钾 长 花 岗 岩( p t3q ) , 岩体风化严重, 结构松散破碎, 节理裂隙发 育。 由上至下分别为: 全风化钾长花岗岩: 土黄色, 潮湿, 呈砂状, 局部可见少量原岩强风化碎石, 原 岩结构构造明显, 岩质软弱。 强风化钾长花岗岩:浅肉红色、灰白色, 斑状结构, 块状构造, 节理裂隙发 育, 局部有石英脉充填, 节理面铁锰质浸染呈黑褐色。 弱风化钾长花岗岩: 浅肉红色, 斑状结构, 块 状构造, 节理裂隙发育, 石英脉充填, 有铁质浸染现象。 工程地质剖面参见图 1。研究区在地质构造上位于扬子板块下扬子台块 南缘与江南陆缘隆起带的过渡部位的东端。 区内断层发育, 边坡附近有北东向区域性断层 f 126 通过, 该 断层与线路近于平行, 在l k 25+ 500 zl k 27+ 300 段 出露, 断层产状为 n 30 45e se 60, 在该边坡区附近与公路左线近平行展布, 在l k 25+ 840 剖面公路右侧边坡出露, 断层破碎带宽约 5 8 m , 为 非活动性断层, 对边坡稳定性影响不大。坡区范围岩体半裸露, 局部岩体较破碎, 受构造影响岩体中节理引言0某高速公路位于安徽省南部山区, 公路沿线需要穿越高丘陵2低山地区, 切坡后形成了数量众多的 风化花岗岩边坡。根据以往工程经验推知, 由于组成这类边坡的风化花岗岩岩体松散破碎、水稳性差、抗冲刷能力弱, 在公路施工过程中容易引起变形破坏, 有的甚至在防护好并且公路已经运行多年的情况下 仍 发 生 失 稳, 给 公 路 安 全 和 生 态 环 境 造 成 严 重 危害1 。因此, 对这类风化花岗岩边坡变形破坏机理以 及稳定性进行分析评价, 对于保证高速公路的安全建设和今后运行都具有重要意义。 本文通过对其中一处边坡的岩体结构特征的调查, 在变形破坏机制 及失稳模式分析的基础上, 定性地评价了边坡的稳定性2 24 , 再结合基于刚体极限平衡理论的m o rgen2ste rn 2p r ice 法进行定量评价, 获得了边坡开挖后的 边坡稳定性状况, 从而提出相应合理的稳定防护建议。1 工程地质条件该边坡地处构造剥蚀中低山区, 山坡较陡, 自然 收稿日期: 2007205223; 修回日期: 2007208220基金项目: 国家自然科学基金雅砻江水电开发联合基金重点项目 (50539050) 资助作者简介: 刘云鹏 (19822) , 男, 硕士研究生。 主要从事岩土体稳定性及工程环境效应研究。em a il: liuyunp eng- 2005 163. com20防 灾 减 灾 工 程 学 报第 28 卷图 1 zl k 26+ 030 处工程地质剖面f ig. 1 zl k 26+ 030 eng inee r ing geo lo g ica l p ro f ile波测试分析 (表1) , 第一级边坡主要为弱风化钾长花岗岩, 岩质坚硬, 节理发育, 岩体较完整, 呈次块状结 构2块状结构; 强风化花岗岩主要位于第二级, 整个 第三级和第二级上部基本为全风化花岗岩, 全、强风化花岗岩在第二级边坡的表层分界面较为清晰, 全 风化花岗岩主要表现为岩体呈挤压紧密的砂质结 构, 粒间粘结力较高, 坡面呈黄色、红褐色, 其中发育 数条灰白、灰红色强风化花岗岩条带, 见图3。强风化 花岗岩主要呈碎裂或散体结构, 表层多已风化成砂状和碎石状, 岩体结构面密集发育, 见图4。根据现场 调查, 在边坡中主要发育 4 组优势结构面, 如表 2、图5 所示。据现场调查分析得知, 该边坡的全风化钾长花 岗岩厚度约为 4 6 m , 岩质软弱, 遇水易软化; 强风化钾长花岗岩厚度一般在6 8 m , 局部可达10 m 以 上, 风化程度较深, 节理裂隙较发育, 节理面多呈黑褐色锈染状态, 弱风化花岗岩岩质坚硬, 节理裂隙发裂隙发育, 主要发育有三组结构面, 分别为: 产状为sn e 52陡倾坡内的结构面 ( 局部表现为长大的 挤压带) , 产状为 sn w 47倾坡外的节理, 产状为 ew s66的节理。 结构面大多为硬性节理。由于本区地形起伏大, 山势陡峻, 地表水排泄畅通。 地下水主要为第四系松散堆积物孔隙水和基岩 裂隙水。 大气降水为地下水提供主要的补给。 根据中国地震动参数区划图( gb 183062001) , 该地 区地震强度小, 绝大多数地震震级为 1 3 级, 地震频率不高, 无破坏性地震, 属轻震区。2边坡岩体结构特征及变形破坏模式分析211岩体结构特征边坡按三级开挖, 见图 2。根据现场调查和地震图 2 边坡开挖揭露岩体f ig. 2 d isc lo sed ro ck m a ss af te r excava t io n图 3 边坡全风化花岗岩f ig. 3 com p le te ly w ea th e red g ran ite 1994-2014 china academic journal electronic publishing house. all rights reserved. 21第 1 期刘云鹏等: 某高速公路花岗岩边坡稳定性评价及防护措施研究圆弧型滑动, 特别是在强降雨条件下, 岩土体饱水以后, 更易发生这种破坏模式。呈散体结构的强风化花 岗岩也具备发生类似变形破坏的条件。 这种破坏模 式最有可能发生在全风化花岗岩的第三级边坡中。(2) 楔形体滑移失稳。根据对边坡中主要发育的 四组优势结构面的调查, 边坡优势结构面和坡面如 表 2 所示。由图 6 可见, 由第二、三两组及第三、四两 组结构面所切割的块体组合交线都倾向坡外, 且倾 角小于坡面倾角, 在不利因素的影响下 ( 施工扰动、 爆破、降雨等) 极有可能沿第二组和第四组结构面发生滑移; 第一组结构面反倾坡内, 不易于形成以该组 结构面为滑面的下滑楔形体, 但它可以作为后缘边 界切割以上两种组合所形成的块体。因此, 由上述三 组不利切割结构面与开挖坡面形成的不稳定楔形组 合体, 可能发生块体滑脱失稳。图 4 边坡强风化花岗岩f ig. 4 in ten se ly w ea th e red g ran ite图 5 边坡岩体结构面平面组合关系f ig. 5 d isco n t inu it ie s com po und ing o f ro ck m a ss育, 但间距相对强风化岩体较大, 在岩体结构及岩体强度上与强风化岗岩也有明显区别。边坡发育 2 3条黑褐色挤压带, 宽度 10 30 cm , 主要由强风化泥 质岩石组成, 该挤压带在强风化区表现为黑褐色结构面间充填黄绿色岩质, 在全风化区则表现为红褐 色条带。 其主要位于第二级边坡, 贯通性较好, 走向 与开挖面小角度相交, 倾向坡内。表 1 岩石分类与地震波速对应表图 6优势结构面及坡面赤平投影图 (上半球投影)s te reo g rap h ic po la r p ro jec t io n o f dom ina te d is2co n t inu it ie s and slop e su rfacef ig.6table 1c la ss if ica t ionwave ve loc ityof rock accord in gtoear thquake表 2 边坡优势结构面和坡面d om inan t d iscon t in u it ie s an d slope surface stable 2面波波速v m (m s- 1 )纵波波速v p (m s- 1 )编号产状描 述序号岩土名称倾向坡内的长大裂隙 ( 挤压带) ,最大延伸长度可达 10 余米, 间距1 2 m , 结构面呈黑褐色, 夹 13 cm 厚的黄色岩粉、泥挤压面, 倾向坡外, 呈黑褐色, 面上附着黑色泥、碎石延伸长度 20 50 cm , 多闭合, 间 距 20 cm , 长度 015 1. 0 m123全风化花岗岩强风化花岗岩 弱风化花岗岩250 400500 9001 000 1 200800 1 0001 600 2 6002 700 3 1001sn e 52 4 微风化花岗岩1 250 1 600 3 200 4 000 2sn w 47212变形破坏模式分析3ew s66在对开挖以后边坡调查研究的基础上, 总结出4n 39e nw 45 倾向坡外的节理面) 5, 6以下几种变形破坏模式 (文献2: 5 n 21e nw 63坡面(1) 圆弧型滑动。该边坡的全风化钾长花岗岩已风化成砂状, 岩质软, 岩体质量差, 可看作是类均质 体, 其失稳方式为沿岩土体中最大剪应力面发生的(3) 垮塌模式。 由于全、强风化花岗岩的风化程度不同, 加之物理力学性质相差较大, 有可能会发生 1994-2014 china academic journal electronic publishing house. all rights reserved. 22防 灾 减 灾 工 程 学 报第 28 卷沿全、强风化花岗岩界面的垮塌失稳, 此边坡的第三级边坡底部、二级边坡的上部存在这样的风化界面, 具备失稳的条件。一般的情况是受公路施工的影响, 坡脚岩体首先被扰动, 产生变形, 当遇到降雨时, 便 会破坏失稳, 发生垮塌, 若不及时封闭, 在外界不利条件的影响下, 还会继续变形, 以至产生新的垮塌。 (4) 浅表层局部失稳掉块。 由于边坡的强、弱风 化花岗岩节理裂隙发育且多数夹泥, 故在外界扰动(开挖振动、爆破、地震等) 以及受到降雨影响的情况 下, 边坡岩块之间的原相互支撑平衡体系受到破坏,局部发生失稳掉块。 这种情况在第一级边坡和第二 级边坡中下部可能发生。开挖施工过程中部分边坡产生了失稳, 而大部分是在连续降雨或暴雨条件下发生失稳的。312定性评价边坡底部第一级为弱风化花岗岩呈次块状结构, 第二级下部为强风化花岗岩, 第三级主要出露全 风化花岗岩。根据边坡变形破坏模式分析, 在前期未 支护的情况下, 如果第二、三级边坡开挖以后没有遇 到降雨, 全、强风化花岗岩具有保持自身稳定的物理 力学性能且表层会产生类似岩土板结后的硬化壳,所以仅可能产生局部小块体的掉块, 影响边坡开挖 和威胁施工人员的安全。 然而在降雨和施工爆破条 件下, 第一级边坡顶部弱风化岩体可能会产生以表 层局部块体呈楔形体滑脱掉块为主的破坏失稳方 式。由于全风化花岗岩抗冲刷能力弱, 在坡面长期暴露的情况下, 当有水在坡面汇聚产生径流时, 边坡表 面将产生冲蚀沟槽, 进而水入渗坡体会弱化全风化 花岗岩的物理力学性能。 此时, 第二、三级边坡可能 产生规模较大的以岩体的圆弧型滑动为主的失稳方 式, 影响边坡整体稳定性。边坡稳定性分析3本段边坡由风化花岗岩组成, 全风化岩体已成砂状, 强风化岩体呈散体结构, 局部碎裂结构; 强、弱 风化花岗岩的节理裂隙发育, 边坡相对较高, 从边坡 长期稳定性考虑, 存在潜在不稳定性。311边坡稳定性影响因素分析313定量评价在影响边坡稳定性的内因中, 主要是不良的岩性风化条件和岩体结构特征。 对于全、强风化花岗 岩, 由于受到风化程度的深度影响, 岩体的性状决定 了其自稳能力, 当开挖坡度较陡时, 坡体内产生应力集中, 岩土体内部就会形成沿最大剪应力面发展的 剪应力蠕变带, 在风化花岗岩的自重条件下潜在的 剪切滑动面逐渐贯通, 产生圆弧形的整体破坏。在弱 风化花岗岩岩体中, 岩土体的稳定性受到结构面组 合控制。 长大的节理裂隙和软弱结构面对岩体变形及边坡失稳破坏起控制作用, 当这些结构面和坡面 组合成倾向坡外的相对独立单元体时, 就有产生块 体失稳或者掉块的可能。影响边坡稳定性的外因主要是降雨、施工扰动 及爆破等。需强调的是, 雨水是影响边坡稳定性的主要因素, 这是因为降水增加了全、强风化花岗岩的容 重, 降低了内聚力和内摩擦角, 同时产生动水压力和 静水压力, 使边坡稳定性急剧降低; 其次, 雨水变为 地下水浸湿边坡, 当范围和程度都加大时, 就会降低 岩土体的抗剪强度, 直接影响到边坡的稳定。当降雨 沿节理裂隙密集部位渗入后, 软化了结构面中的填充物质或者直接起到润滑剂的作用, 降低了结构面 的抗剪强度, 更有利于块体失稳。 另外, 当坡面的风 化颗粒遇到薄层水流和地表径流时会产生不同程度 的坡面冲蚀, 进一步发展还会形成边坡坍塌。本标段为更准确的评价边坡开挖后的稳定性状况, 以便选取更为合理的边坡支护措施, 有必要从定量的 角度计算和分析边坡开挖后的稳定性状况, 包括整体 稳 定 性 和 边 坡 顶 部 覆 盖 层 及 浅 表 层 局 部 稳 定性7 211 。(1) 计算剖面选取。计算剖面选取坡高相对较高 的 zl k 26+ 030 剖面, 见图 1。 第二、三级边坡为强2全风化花岗岩, 第一级边坡为弱风化花岗岩。(2) 计算方法。稳定性计算采用基于刚体极限平 衡理论的m o rgen ste rn2p r ice 法。 第二、三级边坡出露全风化、强风化花岗岩, 风化强烈呈砂土状或散体结构, 岩质较软, 因此可以将其看成似均质结构。 工 程实例表明, 这类边坡产生失稳破坏时滑动面大多 呈圆弧状, 因此计算过程中确定边坡潜在最危险滑动面时, 假定其呈圆弧状或似圆弧状, 由计算程序自 动搜索。( 3) 边坡岩土体计算参数反演。采用 g 2slop e 岩 土体稳定性分析软件进行计算, 为了确定岩土体的物理力学性质参数, 首先对临近一岩性相似且在降 雨条件下坡面发生了圆弧形滑动的自然边坡进行反演计算, 计算选择l k 25+ 865 剖面。 然后将反演参 数与已成功进行过稳定性计算的边坡对比, 确定反演参数是否合理, 综合取值12 。 根据对自然边坡的 1994-2014 china academic journal electronic publishing house. all rights reserved. 23第 1 期刘云鹏等: 某高速公路花岗岩边坡稳定性评价及防护措施研究岩体结构特征及变形破坏模式的分析, 认为边坡开挖前, 在天然状态下整体稳定性较好, 浅表层岩土体 处于极限平衡状态; 在持续暴雨状态下, 整体稳定性 较低, 强风化及全风化花岗岩产生了变形破坏。由于 强、全风化岩体中节理裂隙发育, 持续降雨条件下地下水易沿节理裂隙入渗坡体, 使岩土体处于饱和状 态, 因此持续暴雨条件下, 按照岩土体饱水的情况进 行计算, 见图 7。通过反演得出不同岩土体物理力学 参数取值, 如表 3 所示。稳的可能。综合上述基于定性和定量两个角度对边坡稳定 性的评价和分析计算, 边坡开挖后天然状态下整体 稳定性良好。但值得注意的是, 边坡开挖后破坏了边 坡二、三级坡面的原有植被, 使得坡顶全风化花岗岩直接出露地表, 在暴雨工况下, 降雨易于在坡表形成 径流乃至入渗, 从而导致坡面表层出现局部垮塌, 发 展下去可能影响边坡整体稳定性。另外, 边坡中弱风 化花岗岩在几组结构面的切割下可能导致局部的块 体失稳, 所以, 为了保证安全须应采取一定的措施进行支护。图 8f ig. 8开挖后天然状态下边坡稳定性计算结果s tab ility ca lcu la t io n o f na tu ra l slop e af te r excava t io n图 7 未开挖边坡天然状态下和饱水状态下参数反演剖面f ig. 7 p ro f ile s o f inve r ted p a ram e te r s o f unexcava ted slop e unde r na tu ra l sta te and sa tu ra ted sta te(4) 边坡开挖后稳定性计算结果及分析。按设计坡比方案对边坡开挖后, 天然状态下边坡稳定性较 好, 稳定性系数在 11717 11848 之间 (见图 8) , 远超过规范所要求的天然状态安全系数 1125。持续降雨 条件下, 特别是岩土体饱水以后, 边坡稳定性系数在11033 11092 之间 (见图 9) , 稳定性储备较低, 低于 规范所要求的饱水状态安全系数 1115, 潜在剪出口 在全强风化分界处, 第二级以上边坡有产生整体失图 9开挖后饱水状态下边坡稳定性计算结果f ig. 9 s tab ility ca lcu la t io n o f sa tu ra ted slop e af te rexcava t io n4边坡的防护建议根据边坡岩体结构特征、变形破坏模式以及稳表 3table 3岩石物理力学参数取值表param e ter s of rock m echan ic s天然状态饱水状态岩土体类型容重(kn m - 3 )容重(kn m - 3 )内聚力k p a内摩擦角()内聚力k p a内摩擦角()23132416251224152511251518153570全风化花岗岩强风化花岗岩 弱风化花岗岩304080202833162430 1994-2014 china academic journal electronic publishing house. all rights reserved.24防 灾 减 灾 工 程 学 报第 28 卷定性状况的定量和定性分析评价, 应采取必要的措施对边坡进行防护13 215 。(1) 如果边坡被开挖后岩石裸露时间过长, 则在 外界的空气、水分的作用下岩石的风化、破碎程度加 剧, 进而增加边坡的不稳定性。 所以应抓紧时间防护, 减少边坡暴露面和暴露时间。(2) 由开挖后边坡现场调查及稳定性评价可知, 第一级边坡主要为弱风化和强风化的花岗岩, 可能 产生局部块体失稳且有不同程度的掉块, 因此建议 第一级边坡采用锚杆框架+ 绿化护坡支护形式, 锚固角25, 锚杆长度4 6 m , 为保持坡面的整齐美观,可将框架嵌入坡面岩体, 然后植草绿化; 第二级边坡 主要为强风化花岗岩, 存在小规模掉块的可能, 根据 数值计算边坡上部是产生圆弧型滑动失稳的潜在剪 出口, 同时要防止雨水对坡面岩土体的冲刷和渗透,建议首先采取普通全砂浆锚杆进行锚固处理, 锚固角25, 锚杆长度6 8 m , 然后采用gp s2 主动防护网+ 挂网喷混植草绿化; 第三级边坡主要出露全风化 花岗岩, 为防治降雨对坡面的冲刷, 建议挂网喷混植 草护坡。( 3) 暴雨和汇水是影响该边坡稳定性的最主要 因素, 因此一定要采取有效措施进行治理。在防护施 工过程中, 总的原则是排泄地表水、疏导地下水、保 持坡面干燥、稳固边坡。 除了在坡顶设置截水沟外, 需在边坡各级平台设置排水沟并在坡脚处设置边沟, 截水沟在坡顶部位应平顺封闭且与侧沟、排水沟 相通, 从而有效地控制地表水, 使之迅速离开坡体。建议在第二、三级边坡底部设一排 8 10 m 长 (间距5 6 m ) 的仰斜排水孔, 以便排出坡体内部水。(4) 边坡防护不仅要考虑防冲刷、防风化问题, 还要考虑到边坡的生态美观和对边坡周围环境的保 护。 在施工过程中, 应树立“尊重自然、恢复自然”的 理念, 采取一切措施尽快恢复边坡原来的自然植物, 使防护工程的植被与周围环境融为一体。 可以根据 当地的生态植物结构, 合理配置, 恢复其生态平衡,实现人工强制绿化向自然植被的自我繁衍。(2) 据岩体结 构 特 征 及 变 形 破 坏 模 式 分 析, 在全、强风化岩体中, 可能的变形破坏模式为沿最大剪 应力面发生的圆弧形滑动和以全、强风化面为界线 发生的垮塌; 由于强风化岩体中结构面发育且多夹泥, 有发生局部浅表层块体失稳掉块的条件; 弱风化花岗岩岩质坚硬, 其稳定性受结构面的强度控制, 岩 体可能会呈楔形体滑移失稳。(3) 由边坡稳 定 性 定 量 分 析 结 果, 在 天 然 状 态 下, 边坡有较大的自稳能力, 但在持续降雨条件下,全风化、强风化花岗岩的内聚力和内摩擦角急剧降 低, 对边坡稳定性不利。(4) 边坡的防护应根据边坡的岩体结构特征、稳 定性状况及潜在的变形失稳方式具体实施, 由这一 原则可知边坡的地质勘察和分析是边坡防护设计的 基础, 应充分重视。(5) 对同类边坡的设计中, 应在前期地质工作的 基础上, 做好岩体结构特征的调查, 准确判断潜在失稳模式, 研究其变形破坏机制, 进行基于变形破坏机 制分析的防护设计, 在保证边坡稳定和生态美观的基础上节省成本。参考文献:1胡 洲, 杜宇飞, 李锦华. 全风化花岗岩边坡破坏的判华东交通大学学报, 2006, 23 (5) : 12215.断 j .h u z, d u y f , l i j h. iden t if ica t io n o n th e fa ilu re o fcom p le te ly decom po sed g ran ite slop e j . jo u rna l o f e a st c h ina j iao to ng u n ive r sity, 2006, 23 (5) : 12215. 张倬元, 王士天, 王 兰 生. 工 程 地 质 分 析 原 理 m . 北京: 地质出版社, 1994.zh ang z y ,w ang s t ,w ang l s. a na ly sis t h eo ry o fe ng inee r ing geo lo gy m . b e ijing: geo lo gy p re ss,1994.23黄润秋. 高边坡整体稳定性评价探讨 j .程地质, 1995, (6) : 125.水文地质工h uang r q. d iscu ss o n stab ility a sse ssm en t o f h ighslop e j . h yd ro geo lo gy & e ng inee r ing geo lo gy,1995, (6) : 125.黄润秋. 岩石边坡的时效变形分析及其工程地质意义j . 工程地质学报, 2000, 8 (2) : 1482153.h uang r q. t im e2dep enden t defo rm a t io n o f a h igh ro ck slop e and it s eng inee r ing2geo lo g ica l sign if icance j . jo u rna l o f e ng inee r ing geo lo gy, 2000, 8 ( 2) : 1482153.邱 骋, 谢谟文, 江崎哲郎. 公路沿线花岗岩风化区滑4结论5( 1) 某高速公路研究段边坡由风化钾长花岗岩组成, 全风化花岗岩岩质性状较差, 岩体风化呈砂 状, 遇水软化严重; 强风化花岗岩风化程度较深, 为散体2碎裂结构, 节理裂隙密集发育; 弱风化花岗岩岩质坚硬, 节理裂隙发育但间距大, 呈完整的次块2块状结构。5坡危险度评价 j .(1) : 23228.中国地质灾害与防治学报, 2005, 16q iu c , x ie m w , e sa k i t. l and slide h aza rd a sse ss2 1994-2014 china academic journal electronic publishing house. all rights reserved. 25第 1 期刘云鹏等: 某高速公路花岗岩边坡稳定性评价及防护措施研究m en t o n h ighw ay slop e in w ea th e red g ran ite zo ne j .t h e c h ine se jo u rna l o f geo lo g ica l h aza rd and co n2t ro l, 2005, 16 (1) : 23228.沈军辉, 李天斌, 王兰生, 等. 108 国道泸沽段花岗岩高 边坡稳定性评价及整治措施 j . 公路交通科技, 2002,19 (5) : 14218.sh en j h , l i t b , w ang l s, e t a l. s lop e eva lua t io n and t rea tm en t m ea su re o f g ran ite h igh slop e in l ugu segm en t na t io na l h ighw ay 108 j . jo u rna l o f h ighw ay and t ran spo r ta t io n r e sea rch and d eve lopm en t, 2002,19 (5) : 14218.hw ang j , d ew oo lk a r m , ko h y. s tab ility ana ly sis o fw ang y m , h an d j , w ang b g. f uzzy eva lua t io n o fsco u r ing stab ility fo r cu t t ing slop e w ith g ran it ite w ea th e r ing rem a in ing so il in guangdo ng j . jo u rna l o f so u th c h ina u n ive r sity o f t ech no lo gy (n a tu ra l sc i2 ence e d it io n ) , 2005, 33 (1) : 27231.赖志生, 吴建英, 马建勋. 散体结构岩质高边坡的开挖参 数 研 究 j . 岩 石 力 学 与 工 程 学 报, 2005, 24 ( 12) :218322187.l a i z s,w u j y ,m a j x. s tudy o n excava t io n p a ram e2 te r s fo r h igh ro ck slop e o f sca t te red st ruc tu re j . c h i2 ne se jo u rna l o f r o ck m ech an ic s and e ng inee r ing,2005, 24 (12) : 218322187.杨 航 宇, 颜 志 平, 朱 赞 凌, 等. 公 路 边 坡 防 护 与 治 理m . 北京: 人民交通出版社, 2002.yang h y , yan z p , zh u z l , e t a l. p reven t io n and c u re o f h ighw ay s lop e m . b e ijing: c h ina comm un i2 ca t io n s p re ss, 2002.赵明 阶, 何 光 春, 王 多 垠. 边 坡 工 程 处 治 技 术 m . 北京: 人民交通出版社, 2003.zh ao m j , h e g c , w ang d y. d ispo sa l t ech no lo gy o f s lop e e ng inee r ing m . b e ijing: c h ina comm un ica2 t io n s p re ss, 2003.6127tw o 2d im en sio na lexcava tedslop e sco n side r ing13st reng th an iso t rop y j . c anad ian geo tech n ica l jo u r2na l, 2002, 39 (5) : 102621038.c ao j g, zam an m m . a na ly t ica l m e tho d fo r ana ly sis o f slop e stab ility j . in te rna t io na l jo u rna l fo r n um e r i2 ca l and a na ly t ica l m e tho d s in geom ech an ic s, 1999, (23) : 4392449.h uang s l , yam a sak i k. s lop e fa ilu re ana ly sis u sing lo ca l m in im um fac to r2o f2safe ty app ro ach j . jo u rna l o f geo tech n ica l e ng inee r ing, a sc e , 1993, 119 ( 12 ) :197421987.b ishop a w . t h e u se o f th e slip c irc le in stab ility ana ly sis o f slop e j . geo tech n ique, 1955, 5 (1) : 7217.汪益敏, 韩大建, 王秉纲. 广东地区花岗岩风化残积土814915李守巨, 王永毅, 等. 岩土工程师实务手册 m .机械工业出版社, 2006.北京:10l i s j , w ang y y , e t a l. a pp lied h andboo k o fgeo tech n ica l e ng inee r m . b e ijing: c h ina m ach inep re ss, 2006.11路堑边坡的冲刷稳定性模糊评价 j .报 (自然科学版) , 2005, 33 (1) : 27231.华南理工大学学study on sta b il ity eva lua t ion an d pro tec t ion m ea sure s of w ea theredgran ite slope in a cer ta in expre sswa yl iu y u n 2p en g, hu a n g r u n 2q iu , hu o j u n 2jie(n a t io na l l abo ra to ry o f geo 2h aza rd p reven t io n and geo 2env iro nm en t p ro tec t io n, c h engdu u n ive r sity o f t ech no lo gy, c h engdu 610059, c h ina)a bstra c t: g ran ite sp read s w ide ly a ro u n d o u r co u n t ry, w h ich h a s comm o n ly b e t te r en g in ee r in g geo lo gyqu a lity, b u t it s p h y sica l m ech an ic s p rop e r ty w ill b ecom e poo r d ram a t ica lly an d a k in d o f d ispo sa l2d iff icu lt ro ck m a ss af te r su ffe r in g