浮法玻璃退火窑培训教材.docx

第五篇 退火基本理论 玻璃退火窑是改善玻璃应力的设备，它直接影响玻璃成品率及玻璃的后续处理，在玻璃生产中处于重要位置。玻璃产品的性能、生产规模及质量决定退火窑的退火特点，因而不同产品退火窑的结构会存在着差异。现在的浮法玻璃退火窑为适应浮法玻璃退火特点，已能够处理大吨位锡槽生产的玻璃原片，具有现代化的自动控制技术，产品能够适应各种平板用户对浮法玻璃的要求。目前，浮法玻璃退火窑均为全钢全电退火窑，就其结构而言，它包括辊道和壳体两部分。世界上在制造该种退火窑方面较著名的公司有两家，一家是起步最早的比利时cund公司，另一家为法国stein公司，两家产品各有特点，cund公司以冷风工艺为基础，而stein公司则以热风工艺为基础，其他部分基本上趋于一致。退火窑壳体按照cund公司一般分为a0区、a区、b区、c区、d区、ret区、e区和f区，而stein公司则分为a0区、a区、b区、c区、e。区、d区、e区和f区。虽然在过渡区和重要退火区的叫法不一，各部分的功能是一致的。退火窑辊道由传动系统和辊子组成。辊子一般采用钢辊。退火窑前端的部分辊子的高度可调，以适应玻璃带出锡槽时的爬坡。 退火窑传动一般包括两个传动站，当退火窑运行时，直接带动退火窑辊道的为主传动,另一个为从传动，从传动以主传动95%的速度运行，一旦主传动故障，从传动迅速代替主传动。也有的退火窑除了两个主要传动外还带一个小电机传动。一、玻璃退火的基本原理高温下成型的玻璃制品冷却时会产生不同程度的应力。玻璃退火的目的是最大限度地消除或减弱制品中的残余应力和光学不均匀性，稳定玻璃内部结构。这种应力在玻璃中分布不均匀，会大大降低玻璃制品的机械强度和热稳定性，对玻璃的各种性质都有影响。玻璃没有固定的熔点，从高温冷却下来时由典型的液态转变成脆性的固态物质要经过一个温度区域，这个温度区域被称为转变温度区域。其上限温度称为软化温度tf（=109泊），下限温度称为转变温度tg（=1013泊）。在tg以下的适当温度范围内，玻璃的分子仍能进行位移，可以消除玻璃中热应力和结构状态的不均匀性，但此时玻璃的粘度值已经很大，其外形的改变几乎测不出来，我们称这一区域为玻璃的退火区域。其粘度范围值在10131017泊。一般规定玻璃制品在某一温度下能在15分钟内消除全部应力或3分钟能消除95%内应力，则称该温度为退火上限温度。在16小时内才能全部消除或在3分钟内仅消除5%的应力，该温度称为退火下限温度。在退火下限温度以下玻璃就完全处于弹性状态，该温度点也称应变点。一般以粘度1013泊对应的温度作为退火上限温度，以粘度1014.6泊对应的温度作为退火下限温度。1、玻璃内应力 这里讲的应力是指热应力。玻璃内部因在生产和使用过程中存在温度差而产生的应力称为热应力。由于玻璃在冷却过程中热历史不同，热应力可分为暂时应力和永久应力两种。1）暂时应力（也称温度应力）处于弹性状态下的玻璃，在冷却过程中，由于其导热性较差，它的外层和内层就产生了温度梯度。靠近表面的外层温度较内层低，外层力图收缩，但温度较高的内层要予以阻止。所以在冷却时玻璃外层受张应力，内层受压应力。如果玻璃中的温度梯度消失，上述应力也随之消除。这种取决于温度差的应力即为暂时应力。暂时应力只存在于弹性变形温度范围的玻璃中，即在玻璃应变温度以下存在温度梯度才能产生。暂时应力的大小取决于玻璃的温度梯度和玻璃的膨胀系数。2）永久应力（也称残余应力）：当玻璃的温度处于退火温度区域时，由于处在塑性状态下的玻璃内部质点的运动，消除了因温度梯度产生的应力，并使玻璃在通过这一区域冷却时能保持一定的温度梯度而没有内应力，即应力松弛。当玻璃从退火温度区域急剧冷却，外层已硬化，处于弹性状态，内层还处于塑性状态时，内层冷却要收缩，而硬化的外层却阻止其收缩，这样外层就受压应力，内层就受张应力。在玻璃继续降温到转变点温度以下后，由于内外温差的存在将产生暂时应力，暂时应力与退火温度区域产生的玻璃内应力方向相反，可以部分或全部相互抵消。但当玻璃内温度梯度消失后，暂时应力随之消失，高温时处于塑性状态下的玻璃内部应力松弛的结果便表现为不可消除的残余应力。这种应力叫做永久应力。永久应力取决于退火区域内玻璃的冷却速度、温度梯度、粘度及厚度等。除了热应力所造成的永久应力外，玻璃中的化学不均匀也能产生永久应力。当玻璃中存在条纹、结石等缺陷时，由于这些缺陷与玻璃基体之间存在物理性能上的差别，就会产生永久应力。这种永久应力在退火阶段是无法消除的，只能在熔制阶段解决。3）应力的作用永久应力的存在常常在生产和使用过程中带来以下问题：a、过大的永久应力会使玻璃在生产和使用过程中炸裂。b、由于永久应力的存在使光学精密仪器产生双折射而影响仪器的工作精度。c、永久应力存在的情况下，长期高温使用仪器时会使光学零件产生形变，影响成型质量。 各种不同工业玻璃的制品有其允许的永久应力值。对于浮法玻璃其允许最后产品的永久应力值如下（比利时cnud提供）厚度（mm）56891012.719允许值（nm/cm）3237456065使用值（nm/cm）21.525.834.444.9349.8暂时应力仅存在于玻璃生产的过程中。在生产中只要暂时应力和永久应力的综合作用不引起玻璃的破损和不对玻璃板的切裁造成困难，暂时应力就允许存在。玻璃抵抗压应力和张应力的能力是不同的，一般情况下玻璃的耐压强度是其抗张强度的10倍。所以一般玻璃表面存在较大的压应力是不会破坏玻璃的。钢化玻璃就是利用这个原理来提高玻璃的机械强度的。2、浮法玻璃的退火浮法玻璃的退火是在退火窑里进行的，玻璃带经过渡辊台进入退火窑（相应玻璃板温度约为600），在玻璃带离开退火窑末端进入冷端辊道后进行切裁（相应玻璃板温度约为70）。在整个退火区域内玻璃带从高温状态（高于转变点温度）冷却到切裁温度，在冷却过程中必然产生热应力，浮法玻璃退火的目的就是在玻璃带冷却过程的不同阶段控制相应不同的冷却速度，使退火后的玻璃板易于切裁，残余应力控制在要求范围内。一般将玻璃带温度高于退火上限温度的区域称为均热区，玻璃带温度处在退火上限温度和下限温度之间的区域称为退火区，玻璃带温度低于退火下限温度的区域称为快速冷却区。实际生产中玻璃板温度以大约540570作为退火上限温度，以大约450470作为退火下限温度。二、玻璃的炸裂与应力图的关系玻璃退火中的理想应力图如下： 在退火过程中，由于玻璃中存在不合理的永久应力与暂时应力而使玻璃在d区或f区产生炸裂，造成玻璃产量损失，或由于应力不佳，虽不致炸裂，但在切割过程中产生不按切刀痕断裂，如缺角、凸角等，同样造成玻璃的损失。1、纵向炸裂炸裂形式主要有：产生以上炸裂时，玻璃的应力图如下： ( 1 ) ( 2 ) 应力图(1)会产生a、b两种形式的纵炸裂。应力图(2)会产生b形式的纵裂。调节方式：应力图（1）：应调高退火区b区中央温度或降低c区中央温度，以提高玻璃中央的张应力，使应力图回到理想应力图形式。应力图（2）：应调高退火区b区对应于压应力的相对应位置的的温度或降低c区相应位置的温度。由于以上炸裂原因是b区或c区形成的尚不太清楚，故应先调整b区或c区温度，观察结果后再做调整，一般调整幅度在2左右，不应调节幅度太大。2、横向炸裂炸裂形式主要有三种形式：图“a”的横向炸裂：一般是由于结石等原因形成，一般无应力问题，不需调整。图“b”的横向炸裂：玻璃的应力为左侧压应力太大，应调高b区左侧温度或降低c区左侧的温度，以使应力图回到理想状态。图“c”的横炸炸裂：应为玻璃两侧压应力太大造成，降低b区中央的温度或升高c区中央的温度。图b, 图c应力图如下： ( 1 ) ( 2 )三、退火窑结构退火窑可分为保温段、密封段和敞开段，保温段指a0区、退火前区a区、重要退火区b区和退火后区c区，密封段指过渡区e0（或d）区和循环热风冷却区d（或ret）区，敞开段指间接冷却区e区和直接冷却区f区。目前，主要有热风工艺的stein退火窑和冷风工艺的cund退火窑，下面就分别进行阐述。1、stein退火窑1） a区退火窑的第一节或两节是a0区，它的顶是可移动式的，用于在线镀膜。该区不具备冷却功能，但边部设立了电加热，辊子直径一般为305mm，对于玻璃原板较宽的退火窑，辊子直径可达365mm，辊间距一般为450mm。a区所有壳体由钢板焊接而成，其内部为耐热不锈钢。每节下部均设有碎玻璃清扫孔，同时，每节也设有检查孔。壳体四周采用矿物棉毯保温。辊子轴头缝隙、清扫孔、检查孔、加热元件塞子都进行了保温。a区和b区共用两台冷却风机，a区冷却风为顺流。在a区的顶部，其冷却器为不锈钢风管，平行于玻璃板布置，分区来调节玻璃板横向温度，每区自动控制；在a区的底部，其冷却器为不锈钢风箱，平行于玻璃板布置，也是通过分区来调节玻璃板横向温度，每区手动或自动控制。a区的头部和尾部的上面、下面分别设置热电偶，采用独立控制回路。下面是a区冷却风控制回路示意图。2）b区该区由钢板焊接而成，其内部为不锈钢。每节下部均设有碎玻璃清扫孔，同时，每节也设有检查孔。壳体四周采用矿物棉毯保温。辊子轴头缝隙、清扫孔、检查孔、加热元件塞子均须保温。2台风机（和a区共用）提供b区冷却风，冷却风方向为逆流。在b区的顶部，其冷却器为不锈钢风管，平行于玻璃板布置，分区来调节玻璃板横向温度，每区自动控制，其空气进口和出口联成一个循环系统，冷却风为热风；在b区的底部，其冷却器为不锈钢风箱，平行于玻璃板布置，也是分区来调节玻璃板横向温度，每区手动或自动控制。b区板上冷却采用热风循环进行冷却，热风循环的特点是：用最小的温度梯度、平滑的温度曲线来改善玻璃的永久应力。热风可采用较大的风量、较好的冷却均匀性使玻璃的表面应力得到改善。b区的尾部上面和下面分别设置热电偶来独立控制该区退火窑的温度，在热风管上还要设一个热电偶，采用一个回路控制热风温度。下面是b区冷却风控制回路。3）c区该区由钢板焊接而成，其内部为低碳钢。每节下部均设有碎玻璃清扫孔，同时，每节也设有检查孔。壳体四周采用矿物棉毯保温。辊子轴头缝隙、清扫孔、检查孔、加热元件塞子均须保温。2台风机提供区冷却风，冷却风方向为逆流。在区的顶部，其冷却器为不锈钢风管，平行于玻璃板布置，分区来调节玻璃板横向温度，每区自动控制；在区的底部，其冷却器为不锈钢风箱，平行于玻璃板布置，也是分区来调节玻璃板横向温度，每区手动控制或自动。区的尾部上面、下面分别设置热电偶，采用独立控制回路。下面是区冷却风控制回路示意图4）区它的开始部分是一个过渡区e0。外壳用钢板焊接而成，其进口和出口用挡帘密封，下部设有掏碎玻璃的门，上面两侧有观察孔。因温度较低，只采用防辐射钢板来保护工作人员。其他分区如d1等各使用2台风机，热的冷却风直接吹在玻璃板上；热风出口在各区前部，会聚后进风机吸入口，这些热风和外界空气混合后分配给玻璃板上部各个纵向风管和玻璃板下部各个纵向风管。在玻璃板的上方，各个风道沿着玻璃板运动方向供给退火窑上部风嘴，每个风道通过手动阀调节；在玻璃板的下方，各个风道沿着玻璃板运动方向供给退火窑下部风嘴，每个风道通过百叶阀调节。风嘴间距和辊道间距一致。在每区的前部风管有一热电偶，每区有一个控制回路来控制每区的热风温度。控制回路如下：5）f区f区各区使用1台风机，冷却风直接吹在玻璃板上。在玻璃板的上方，各个风道沿着玻璃板运动方向供给退火窑上部风嘴，每个风道通过手动阀调节；在玻璃板的下方，各个风道沿着玻璃板运动方向供给退火窑下部风嘴，每个风道通过百叶阀调节。风道调节阀通过退火窑两边的操作盘进行控制。风嘴间距和辊道间距一致。f区风机放在顶部，直接向玻璃板提供冷却风；边部设板边冷却控制板。其控制回路如下：6）加热在a、b、c三区边部设有几套电加热器，用于烤窑和加热；加热器为电护套加热器，它们位于玻璃板上方约280mm处，在横向上的位置可以人工调节。上层加热元件可调范围为450mm，下层固定；a、b区电加热功率可在控制室里调整；总功率分为几个控制区，每个区的控制原理见下列草图。2、cnud退火窑壳体分为a0、a、b、c、d、ret、e、f等区，下面进行介绍。a区：均热区或称为预退火区或退火前区。是应力松弛的最佳区域，松弛由锡槽和过渡辊台所造成的热应力。有些退火窑在a区前设有a0区，可安装在线镀膜等外部设备。一般控制进入a区时玻璃带温度约为600，出a区时玻璃带温度约为550570。b区：重要退火区。玻璃带通过该区即产生永久应力。玻璃带通过b区时必须缓慢降温，否则将产生过大的永久应力。一般控制进入b区时玻璃带温度为550570，出b区时玻璃带温度约为450470。区：退火后区。玻璃带进入区后已变成完全弹性体，此时玻璃带的温度约为450470，出区时玻璃带温度为340380。d区：密封过渡区。ret区：热风循环冷却区。热风直接吹到玻璃板上下表面，热风来源于自身抽出的热风掺冷风。一般控制进入ret区的玻璃带温度为340380，出ret区的玻璃带温度为200220。e区：敞开过渡区。f区：冷风强制冷却区。冷风直接吹到玻璃板上下表面。一般控制出f区时玻璃带温度为70。a、b、c区壳体为全保温的密闭壳体，设有电加热和冷却风系统，用以调节玻璃带的降温速度和横向温差。冷却风a区采用辐射冷却方式，即前进后出。b区冷却风cnud为冷风逆流方式（stein为热风逆流方式）c区为冷风逆流方式。电加热元件为电热丝，主要布置在退火窑边部，在退火窑的板上、板下横向分区，板下不分区。可分成独立的几段。f区为敞开的强制冷却区，板上横向分区，板下不分区。一般都由独立的几个分区组成。目前进口退火窑的冷却风机都安装在退火窑壳体上，国产退火窑的冷却风机一般都安装在退火窑外面。说明：stein退火窑的d区与cnud退火窑的ret区作用相同，在介绍有关操作时可以互相参照。 第六篇 退火基本操作一、退火温度参数调节方法1、从总貌图中进入c00（退火窑参数表）2、双击表中设定值，弹出温度参数调节窗口，在自动状态下，点击sp条，在弹出的参数修改框内修改参数，再点击write按钮，参数修改成功。点击close按钮，关闭温度参数调节窗口。3、温度参数调节窗口中手动/自动的切换：在弹出的温度参数调节窗口下方点击m按钮，再点击ok按钮，m按钮颜色由灰色转为黄色，a按钮颜色由黄色转为灰色，此时参数调节为手动；在弹出的温度参数调节窗口下方点击a按钮，再点击ok按钮，a按钮颜色由灰色转为黄色，m按钮颜色由黄色转为灰色，此时参数调节为自动。二、a、b、c区风阀和电加热的调节1、风阀开度的调节：它分为自动和手动控制两种。双击表中蝶阀开度数值，弹出蝶阀开度调节窗口，在手动状态下，点击sp条，在弹出的参数修改框内修改参数，再点击write按钮，开度修改成功。在自动状态下，自动跟踪温度值。2、风阀开度手动/自动切换：操作同温度参数，手动自动切换。3、电加热调节：双击电加热数值，在弹出的电加热调节窗口内点击constant框，修改数值，单击write按钮，参数修改成功。点击close按钮，关闭电加热调节窗口。三、ret区、f区冷却风的调节：主要通过调节风阀手柄开度来调节风阀，四、退火窑风机的开启及切换操作 1、风机开启前，先将进口风管的手动闸板关死，然后启动风机。待风机运行正常后，打开进出口风管的手动闸板及与主线相连接的闸板，并认真检查是否到位；2、切换：按正常启动风机的方法启动另外一台风机,关停所要切换的风机，同时关死所要切换风机的进出口闸板及与主线连接的阀门。 第七篇 常见问题及处理 一、边松1、产生原因 玻璃带在退火下限以前，中间温度高，边部温度低或者玻璃带在退火下限以后中间温度低，边部温度高，从而造成玻璃带中间张应力，边部压应力偏大而引起边松，边松严重可造成横炸。2、处理方法1）降a区中间温度或升退火区边部温度适量。2）在冷却区即c区以后，升中间温度降边部温度适量。二、边紧 产生原因及处理方法与边松情况相反，调整时与边松情况反方向调节。三、玻璃纵向炸裂 玻璃发生纵炸，多发生在边部较紧的情况下： 1、裂纹延伸到c区、d区：1）产生原因：玻璃在退火区边部张应力过大而纵向炸裂；2）处理方法：在退火区（一般a区调整）降低边部温度或升高中间温度。 2、裂纹在ret区和ret以后产生：1）产生原因：a、在退火下限以后（c区以后），边部温度低于中间温度较多（即边凉状况较突出）时产生； b、c区以后边部冷却强度过大；c、敞开区冷空气流影响太大（指ret区和f区）；d、退火窑a、b、c区玻璃板离加热元件太远，退火区内边凉，导致冷却区（即c区后）边凉更为突出。e、积厚玻璃生产，拉边机采用负角度时，玻璃带边部比中间薄，边部热损失较多，边部较凉。2）处理方法a、对于在c区以后（包括c区），应增加中间冷却强度，相应减少边部冷却强度。b、对于在敞开区，应关闭厂房内窗户，在大量冷气周围设置挡风板（对厚玻璃尤为重要）。c、对于边部加热元件偏远的尽量选用窄板热电偶控制，并适当增加边部厚度。d、对于厚玻璃边部较凉的应采用烧边火方法进行解决。四、玻璃横向炸裂 横向炸裂一般在边部较松、边部压应力较突出时发生。1、横向炸裂在ret区或d区1）玻璃中有薄弱点，如大夹杂物、大结石、沾锡、玻璃化学成分不均匀等，使得局部压应力过大而横炸，这种情况裂纹基本呈横向直线型。此种情况下，退火制度正常，不必作大的调整。2）玻璃带一侧压应力过大，边松较为突出而横向炸裂，此种情况裂纹呈“y”字型。多在玻璃带偏离退火窑中心线较多时发生。处理方法：提高a区边松一侧的温度设定值适量，或减小c区边松一侧的温度设定值适量，加强冷却。 3）玻璃带两侧压应力过大，边部纵向弯曲较明显时横炸，此种情况裂纹呈“x”型。 当退火窑主传动速度太快（即在拉薄玻璃时），使得玻璃带边部和中部温差较大，边部压应力大而横炸。处理办法：见边松问题处理方法。 在锡槽中边部锡液温度较低或退火窑前端过渡辊台处留有缝隙，有太强的空气流，使得玻璃带在退火区因边松而产生了过大永久压应力。此种情况应对症处理。 在退火窑密封区存在不恰当冷却（如仪表自控失灵，蝶阀失控等）使得玻璃在退火区边部温度过冷或在退火区后（c区）边部冷却强度不足，从而造成边部压应力过大而横炸。调整：及时恢复仪表自控，加强设备检修质量，改善不恰当的冷却。五、退火不好造成玻璃切割质量问题的处理方法1、玻璃在横向掰断时，玻璃一侧不沿刀痕断开或切不齐。1）产生原因：出现问题的那一侧温度偏高，边松，压应力过大。2）解决办法：增加敞开区一侧（不整齐侧）的吹风量或减少中部和另一侧的吹风量。2、玻璃带两侧同时出现不沿刀痕断开，并有掉角现象。1）产生原因：横切时，玻璃带两边温度较高，压应力过大。2）解决办法：减少敞开区中部的吹风量，或相应增加两边部的吹风量。3、玻璃带中部切口不齐或不沿刀痕断开。1）产生原因：横切时，玻璃带中部温度较高，压应力过大。2）解决办法：增加敞开区中部的吹风量，或相应减少边部的吹风量。4、玻璃在纵切、掰边时或掰边前自裂，分两种1）一侧自裂 产生原因：该侧玻璃带在掰边时温度偏低，张应力过大。解决办法：可适量减少该侧f区的吹风量。2）两侧自裂 产生原因：玻璃带上表面温度偏低，张应力过大所致。解决办法：增加敞开区玻璃下表面吹风量，或适当减少上部各区吹风量。5、一侧不好掰边，且掰断后刀痕不齐。产生原因：该侧玻璃板温度偏高，压应力过大。解决办法：增加该侧f区的吹风量，或减小f区中部及另一侧的吹风量。6、两侧均不好掰边，且掰断后刀口不齐。产生原因：玻璃板两边部的温度偏高，压应力过大。解决办法：增加f区两边部的吹风量或减小f区中部的吹风量。7、玻璃板边部变形较重，即产生荷叶边。产生原因：该侧温度偏高，压应力过大。解决办法：适当增大a区两边部的温度，或适当降低a区中部温度。第八篇 厚玻璃生产、退火及调整方向一、厚玻璃生产的几种方法目前，浮法生产厚玻璃的方法主要有三种：一种是在锡槽高温区设置一组挡墙，阻止玻璃液的摊开而形成所需厚度的玻璃带，即所谓的挡边法（简称fs法）；第二种是采用拉边机将已形成平衡厚度的玻璃堆积成所需厚度的玻璃带，即所谓的倒八字法（简称rads法）；第三种是在锡槽高温区设置一组短挡墙，玻璃液在此期间充分摊平堆厚，堆厚后的玻璃液流出挡墙后再辅以若干对倒拉边机阻止玻璃液摊平至定型（简称dt法）。各种方法有其不同的特点及最佳适应厚度，国内生产812通常采用倒八字法。二、厚玻璃生产的前期准备由于厚玻璃生产在成型和退火上与薄玻璃生产存在较大差异，因此决定了生产前必须做充分准备。首先，在工艺方面必须做到以下几点：1、 如需要应提前两天将碎玻璃掺入率调整到位，避免生产过程中调整。 2、在计划改板的前一天将熔化温度、冷却部温度、流道温度等重要指标调至适合厚玻璃生产的范围；同时为满足成型和退火需要将拉引量降至合理吨位。 3、根据实际情况制定出一套完整的、合理的成型及退火参数。4、改板前将薄改厚的操作程序和注意事项向每一名操作人员进行详细布置。其次，在设备和物资准备上应做以下准备：1、对拉边机进行详细检查并保证备用设备完好。2、准备适合厚玻璃生产的高温区异形水包。3、对所有锡槽和退火窑的电加热设施及退火窑风冷设施进行检查。4、准备三组烧边器并保证燃料稳定供应。5、为防止产生微裂纹等缺陷应提前对出口端火封装置进行检查，避免堵塞，同时保证so2的供应。三、厚玻璃退火温度调整与控制 我公司在生产10、12厚玻璃时，成型已不是十分突出的问题，但退火质量成为制约成品率、影响产品质量的重要因素，它直接影响理刀质量、掰边情况。玻璃的退火是一种消除或减少玻璃中残余应力至允许值的热处理过程。退火中需控制的热应力分两类：一是由纵向温度梯度所引起的板芯应力，二是由横向温差引起的表层应力。两者均有永久应力和暂时应力。板芯应力值与拉引量、生产厚度成正比，与b区长度成反比；表层应力则由横向温差引起。由于厚玻璃厚度引起的纵向温度梯度以及厚薄差引起的横向温差均较大，因此决定了厚玻璃退火具有一定难度，必须掌握以下几个要点：1、适当降低拉引量是满足厚玻璃生产的主要手段，如以5拉引量为基准，生产12时要达到其永久应力使用值，在其他条件不变时则理论应降拉引量15%左右。2、厚度尽量按负公差生产有利于板芯应力的消除。3、应适当提高b区温度以降低重要退火段降温速度，以达到相对延长该温度区段长度的目的来消除板芯应力。4、厚玻璃生产过程中，存在光边比板中薄的问题，造成边部过冷，容易掉边。因此应尽量缩小光边以减少由边部过冷而产生掉边。5、稳定锡槽出口温度，波动严格控制在1之内（实际上比较难，可以通过开启锡槽低温区两侧的电加热来达到目的），要求严格控制b区以前的横向温差减少表层应力。6、合理控制c区、d1区、d2区的风量、风温，防止热应力过大而产生断炸。一般情况下，适当提高d1区温度，稍稍提高d2区的温度（在常规玻璃生产的基础上），有利于敞开区的退火控制。7、退火温度应随季节变化而变化，统一操作，避免随意性，调整过程中以微调为主同时加强退火窑后段的封闭，避免因气流变化对退火的影响。8、烧边火的火焰刚度及与玻璃板的距离应保持适度，一般说来，前端可以柔一点，后端刚性可以稍强一些。四、厚玻璃退火调整方向及原则厚厚玻璃退火调整方向、调整原则是根据退火窑各区的结构、作用以及生产的品种而确定的。 1、退火窑各区的结构、作用 浮法玻璃退火窑在长度方向可以简单地分为退火前区（a0、a区）、退火区（b区）、退火后区（c区以后）。退火前区的温度一般540，其作用是消除从锡槽成型后玻璃带的热不稳定性，并控制进入退火区的玻璃带的温度为退火上限温度。退火区的温度一般在540470之间，此时玻璃处于弹塑性状态，它的作用是将温度为退火上限的玻璃带以非常缓慢的速度冷却到退火温度下限，消除或减弱原有应力的同时，防止新应力的产生。此区温降速度直接关系到退火质量，因此称之为重要退火段。退火后区的温度一般470，此时玻璃处于弹性状态，不能进行应力松弛。退火后区的温度已经低于退火下限温度，由温度梯度产生的应力只是暂时应力，因为它随着温度梯度的消失而消失，因此冷却速度原则上可以大到不足以使玻璃炸裂的程度。它的作用是将玻璃带从退火下限温度冷却到70-100左右。从以上介绍可以看出，浮法玻璃退火一般采用“快、慢、快”的退火原则，也就是玻璃在退火前区和退火后区可以快一些，退火区（即b区）必须慢一些。2、厚玻璃退火调整方向 浮法玻璃经高温成型后，由于经历了激烈的、不均匀的温度变化，板宽方向的横向温差使玻璃带产生了平面应力，板厚方向的上下温差产生了端面应力，这些热应力的存在大大降低了玻璃的机械强度和热稳定性，导致玻璃炸裂和切割困难。因此，要通过退火这一热处理过程来消除热应力或控制其在允许值的范围。对不同的厚度，比利时cnud公司给定的允许值见下表：厚度/mm8910、1215、19允许值/mpa1.401.702.262.45资料表明，平面应力通常远远大于端面应力，两者在玻璃中的分布形态也不同，平面应力的破坏性远大于端面应力。理想平面应力曲线应呈抛物线形状，距两个自然边一定宽度范围内为压应力，其宽度基本相等，中间部位为比较平坦且微弱的张应力。全部压应力的总量等于全部张应力的总量，这就意味着如果在玻璃带边部存在太大的压应力，那么同样在玻璃带中部存在太大的张应力。由于厚玻璃沿纵向温度梯度所引起的板芯应力较大，而板芯应力的大小决定于退火区的长度，因此在其无法改变的情况下应适当降低退火区的降温速度以保证退火质量。具体调整如下：a区温度可按原指标下限控制，b区温度可适当提高，c区降温速度可适当加快以免在敞开区暂时热应力过大而产生断炸，一般f区前部温度不能高于250。在温度的设定中，一般情况下，a区中部的温度要高于边部12，b区的温度设置则边部高于中部温度24，c区的温度设置则边部高出中部更多，笔者在实际生产中，一般情况下要高出5左右，甚至更多。由于厚玻璃的生产是采用积厚法，为解决积厚玻璃的纵向炸裂问题，一是在过渡辊台两侧增设烧边火装置，减少玻璃板进入退火窑时的横向温差；二是在退火窑的预退火区两侧增大电加热装载功率，或者增加可移动式边部电加热装置，以便充分松弛玻璃带边部由于锡槽和过渡辊台所产生的不均匀的热应力。在由薄玻璃改生产厚玻璃过程中，退火温度调整要慢，操作中应根据成型前端拉边机、主传动调节的速度来分析玻璃厚度变化，逐步调节退火窑设定温度，避免动作过大，减少因风量变化大而引起玻璃炸裂。五、浮法五七线厚玻璃生产遇到的困难及采取办法 流量不稳、厚薄差偏大、掉边、断炸、边子发毛等缺陷是厚生产中常见的困难，严重影响产品质量和总成品率。横向炸裂、掉边是目前12mm生产影响总成品率的最主要因素，10mm生产基本上比较稳定，一般情况下炸裂较少，以横向炸裂为主。因此12mm生产在成型和退火上应掌握以下要点：1、在生产厚玻璃中，五线冷却部3#温度控制在1040-1045、流道温度 1060-1070，比较适宜厚玻璃成型需要；七线流道温度控制在1115-1123之间，比较适宜厚玻璃成型需要（要根据锡槽成型特点以及流道测温点与冷却部后山墙之间距离来判别高低）。2、锡槽出口温度控制在 595-605,并严格控制在1之内；实际生产过程中，锡槽出口温度控制应以稳定的低温控制为宜。3、严格控制板宽、板厚，力争缩小光边宽度以减少由边部过冷而产生掉边。改品种过程中，尽量减慢降主传动速度，使玻璃厚度变化有均匀性，使厚度呈现一个渐渐增厚、逐步递增的过程。若主传动下降太快，除容易在锡槽内产生因板太宽而卡死外，退火窑内玻璃厚度变化太快，板面即使下降到了预定的温度，但板芯温度则很高，同时厚度变化过程中，边部、中间厚度变化不均匀（以10mm为例，中部、边部厚度差一般可达到0.24mm左右），横向温差大，使得平面应力较大，容易产生炸裂。4、严格控制b区以前的横向温差减少表层应力，应适当提高b区温度以降低重要退火段降温速度消除板芯应力，要注意控制好b区风温，而且要利用好b区风温的调节作用，合理控制c区、d1区、d2区的风量、风温，防止热应力过大而产生断炸。5、退火温度应随季节变化而变化，统一操作，避免随意性，调整过程中以微调为主。对于浮法玻璃退火而言，横向温差的控制较之纵向温度的控制显得更为重要，也较为困难。生产中出现的退火质量问题，大多数情况下是因为横向温度制度不合理而产生的，d区、f区表现的尤为突出。六、厚玻璃生产工艺参数（五线、七线在生产厚玻璃方面已经积累了一定的经验,下面就列出它们厚玻璃在熔化、锡槽、退火方面的工艺参数，仅供参考，在实际生产中，要根据条件变化而适当调整。） 浮法五线厚玻璃工艺参数一、8工艺参数1、拉引量：7003t/d2、原板宽：465050mm，内牙距：448030mm，净板宽：4400mm 395050mm，内牙距：376030mm，净板宽：3660mm 3、厚薄差：7.80.1mm 4、主传动速度：净板宽 4400mm 320m/h 净板宽3660 mm 380m/h5、熔化工艺制度 1）熔窑碹顶温度（指盲孔温度，熔化部温度允许波动5，冷却部温度允许波动2） 位 置1#2#4#5#7#澄清后冷却3#温 度1335138014301460146012681045 2）小炉腿温度（红外检测，允许波动5）位 置1#小炉2#小炉3#小炉4#小炉5#小炉6#小炉7#小炉8#小炉温 度14751535154515551575158515551465 3）熔化部压力 111pa 液面允许波动范围0.2mm料堆位置 4#小炉半5#小炉 泡界线位置5#小炉半6#小炉 6、成型工艺制度： 1）流道温度（红外）10755 锡槽出口温度 5955 2）槽内压力 净板宽 4400mm 23pa 净板宽 3660mm 20pa 3）a、净板宽 4400mm时拉边机参数（说明以下表中的s/n是指南/北）拉边机序号项目2#3#4#5#6#速度（m/h）5401048510410103501031510角度（ ）-121-111-111-81-71外余 （mm） s/n2930/2945 202725/2790 202550/2635 20/2225/2375 20 b、净板宽 3660 mm拉边机参数拉边机序号项目2#3#4#5#6#速度（m/h）5701052010460104101036010角度（ ）-131-121-111-101-101外余 （mm） s/n2615/2605202400/2445202210/229020/1900/2045207、退火工艺制度 a、净板宽 4400mm退火参数（范围5）入口红外 560 位 置南 1 南2中1 中2 北1北2板 下 a0 533 526 527 528 526 531 540 a 523 524 526 526 524 523 532 b 450 451 452 452 451 450 465 c 352 349 346 346 349 352 360b、净板宽 3660 mm退火参数（范围5）位 置南 1 南2中1 中2 北1北2板 下 a0 523 523 528 528 523 523 540 a 520 524 527 527 524 520 532 b 450 451 452 452 451 450 460 c 352 349 346 346 349 352 370二、10工艺参数1、拉引量：6903t/d2、原板宽：400550mm，内牙距：380030mm，净板宽：3660mm 3、厚薄差：9.80.12mm 4、主传动速度： 290m/h 5、熔化工艺制度： 1）熔窑碹顶温度（指盲孔温度，熔化部温度允许波动5，冷却部温度允许波动2） 位 置1# 2# 4# 5# 7#澄清后 冷却3#温 度 1335 1380 1430 1460 1460 1268 1045 2）小炉腿温度（红外检测，允许波动5）位 置1#小炉2#小炉3#小炉4#小炉5#小炉6#小炉7#小炉8#小炉温 度14751535154515551575158515551465 3）熔化部压力 111pa 液面允许波动范围0.2mm料堆位置 4#小炉半5#小炉 泡界线位置5#小炉半6#小炉 6、成型工艺制度： 1）流道温度（红外）10755 锡槽出口温度 5955 2）槽内压力 20pa 3）拉边机参数拉边机序号项目1#2#3#4#5#6#速度（m/h）555105101047010410103501028010角度（ ）-161-151-14.51-141-131-111外余 （mm） s/n2220/2950 202050/2265 201885/2150 201765/2040 20 1470/1850207、 退火工艺制度 净板宽 3660mm退火参数（范围5）入口红外 564 位 置南 1 南2中1 中2 北1北2板 下 a0 529 522 523 523 522 525 540 a 518 523 525 525 523 518 532 b 452 453 454 454 453 452 467 c 355 352 350 350 352 355 365三、12工艺参数1、 拉引量：6703t/d2、原板宽：415050mm，内牙距：381050mm，净板宽：3660mm 445050mm，内牙距：415050mm，净板宽：4000mm 3、厚薄差：11.80.15mm 4、主传动速度：净板宽 4000mm 216m/h 净板宽3660 mm 235m/h5、熔化工艺制度 1）熔窑碹顶温度（指盲孔温度，熔化部温度允许波动5，冷却部温度允许波动2） 位 置1#2#4#5#7#澄清后冷却3#温 度1335138014351460146012681045 2）小炉腿温度（红外检测，允许波动5）位 置1#小炉2#小炉3#小炉4#小炉5#小炉6#小炉7#小炉8#小炉温 度14751535154515551575158515551465 3）熔化部压力 111pa 液面允许波动范围0.2mm 料堆位置 4#小炉半5#小炉 泡界线位置5#小炉半6#小炉 6、成型工艺制度 1）流道温度（红外）10755 锡槽出口温度 6005 2）槽内压力 净板宽 4000mm 23pa 净板宽 3660mm 20pa 3）a、净板宽 4000mm拉边机参数（见下页）拉边机序号项目1#2#3#4#5#6#速度（m/h）620105701053010450103301021010角度（ ）-19.51-191-181-171-161-151外余 （mm） s/n1970/2950 201765/2070 201585/1970 201515/1900 20 1470/183020b、净板宽 3660mm拉边机参数拉边机序号项目1#2#3#4#5#6#速度（m/h）635105901054010460103401023010角度（ ）-191-181-171-161-151-141外余 （mm） s/n1870/2910 201645/2015 201485/1880 201415/1800 20 1410/1770207、退火工艺制度a、净板宽 4000mm退火参数（范围5）入口红外 563 位 置南 1 南2中1 中2 北1北2板 下 a0 529 527 520 523 527 529 560 a 518 523 525 525 523 518 540 b 459 460 461 461 460 459 470 c 355 352 350 350 352 355 375净板宽 3660mm,退火参数（范围5）b、入口红外 563 位 置南 1 南2中1 中2 北1北2板 下 a0 529 525 520 522 525 529 555 a 518 523 525 525 523 518 535 b 459 460 461 461 460 459 470 c 355 352 350 350 352 355 370 浮法七线厚玻璃工艺参数一、8工艺参数1、拉引量：4053t/d2、原板宽：352030mm，内牙距：338030mm，净板