贝雷架便桥计算书.doc

1贝雷架便桥计算书20010-4目 录第1章 设计计算说明11.1 设计依据11.2 工程概况11.3.1 主要技术参数11.3.2 便桥结构3第2章 便桥桥面系计算42.1混凝土运输车作用下纵向分布梁计算42.1.1计算简图42.1.2.计算荷载42.1.3. 结算结果52.1.4 支点反力52.2履带吊作用下纵向分布梁计算52.2.1. 计算简图52.2.2 计算荷载62.2.3 计算结果62.2.4. 支点反力62.3分配横梁的计算72.3.1.计算简图72.3.2. 计算荷载72.3.3. 计算结果7第3章 贝雷架计算93.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算93.1.1最不利荷载位置确定93.1.2 最不利位置贝雷架计算模型113.1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果113.2 履带吊作用下贝雷架计算143.1.1 最不利位置贝雷架计算模型143.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果153.1.3 腹杆加强后最不利荷载位置贝雷架计算结果17第4章 横梁及钢管桩计算213.1.横梁计算213.1.1 履带吊工作状态偏心15cm213.1.2 履带吊工作状态（无偏心）223.1.3 履带吊偏心60cm走行状态233.1.4 履带吊走行状态（无偏心）243.1.5 混凝土运输车偏心130cm通过状态263.1.6 混凝土运输车无偏心通过状态273.2最不利荷载位置钢管桩计算结果283.2.1 计算荷载283.2.2 计算结果29第1章 设计计算说明1.1 设计依据；大洋河大桥全桥总布置图（修改初步设计）；铁路桥涵施工规范（tb10203-2002）；钢结构设计规范gb50017-2003；路桥施工计算手册；桥梁工程、结构力学、材料力学；其他相关规范手册。1.2 工程概况北大河特大桥：位于甘肃省嘉峪关市境内，桥梁起点dk711+296.48，桥梁终点dk712+523.05，全长1076.1m。包括7片12m空间刚构、30片32m简支箱梁、35座桥墩、2座桥台。北大河特大桥跨越跨越一条河流。河流水文情况：北大河兰新铁路便桥河段采用冰沟水文站历年实测最大洪峰流量910立方米/秒。便桥河段最大洪峰相对应最大流速为3.55米/秒。共统计2005年2009年水文资料。1.3 便桥设计1.3.1 主要技术参数(1)便桥标高的确定：便桥总长度拟定153米，共设17跨，每跨长度为9米。墩身高度为7米。钢管打入河床下8米。保证在河流冲刷线以下0.5米。验算栈桥过水能力和流速的校核，已知断面形式b=153m h=7m、底坡i=0.5%。 粗糙n=0.03校核流量q.过水面积a=bh=153*7=1071m2湿周x=b+2h=167m水力半径r=a/x=6.41m谢才系数 c=r1/6/n=42.04m1/2/s流量q=ac=3604.8m3/s910 m3/s(该河流五年内最大洪峰流量)满足要求。(2)荷载确定桥面荷载考虑以下三种情况：公路一级车辆荷载；便桥使用中最重车辆9m的混凝土运输车；便桥架设时履带吊的荷载。与公路一级车辆荷载比较混凝土运输车的轴重和轴距都非常不利，所以将其作为计算荷载，将履带吊架梁工况作为检算荷载。1台9m的混凝土运输车车辆荷载的立面及平明面如下（参考车型：海诺集团生产hnj5253gjb(9m)）：荷载平面图荷载立面图p1=6tp2=p3=17t合计：40t履带吊架梁时荷载立面及平面如下：履带吊重50t，吊重按15t考虑。（3）钢弹性模量es2.1105mpa；（4）材料容许应力：1.3.2 便桥结构便桥采用（12+12+9）*3连续梁结构，便桥基础采用529*10钢管桩基础，每墩位设置六根钢管，桩顶安装2i32b作为横梁，梁部采用4榀贝雷架，间距450+2700+450mm，贝雷梁上横向安装i20b横梁，横梁位于贝雷架节点位置，间距705+705+705+885mm，横梁上铺设16b槽钢，槽向向下，间距190mm，在桥面槽钢上焊制12mm短钢筋作为防滑设施。第2章 便桥桥面系计算桥面系计算主要包括桥面纵向分布梁16b及横向分配梁i20b的计算。根据上表描述的工况，分别对其计算，以下为计算过程。2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算2.1.1 计算简图纵向分布梁支撑在横向分配梁上，按5跨连续梁考虑，计算简图如下：弯矩最不利位置剪力、支点反力最不利位置2.1.2.计算荷载计算荷载按三种荷载组合分别计算。计算荷载：计算荷载为9m3混凝土运输车，前轴重由8根槽钢承担，每根槽钢承担p1=60000/8=7500n，后轴重同样也由8根槽钢承担，每根槽钢承担p2=170000/8=21250n2.1.3. 结算结果按上述图示与荷载，计算纵向分布梁结果如下：mmax=3.1049kn*mqmax=20.797kn16b的截面几何特性为：i=85.3cm4 w=17.5cm3a=25.1cm2 a0=10*（65-8.5*2）*2=960mm2 max= mmax /w=3.1049106/17.5103=179.5n/ mm2145*1.3=188.5 n/ mm2max= qmax /a0=20.797103/960=21.2n/ mm285 n/ mm22.1.4 支点反力r1=68.3n;r2=76.3n;r3=20930n;r4=2988n;r5=5945n;r6=-527.5n结论：在9m3混凝土运输车作用下，纵向分布梁采用16b，间距19cm可满足施工要求！2.2 履带吊作用下纵向分布梁计算2.2.1. 计算简图履带吊荷载半跨布置时，为最不利荷载，其计算简图如下：2.2.2 计算荷载单个履带板宽度为700mm，按由4根槽钢承担考虑，履带吊按吊重25t，并考虑1.3的冲击系数与不均载系数，荷载q=（55+15）*1.3*10000/2/4500/4=25.3n/mm2.2.3 计算结果按上述荷载与图示，计算结果为：mmax=1.539kn*mqmax=11.61kn16b的截面几何特性为：i=85.3cm4 w=17.5cm3a=25.1cm2 a0=10*（65-8.5*2）*2=960mm2 max= mmax /w=1.539106/17.5103=87.9n/ mm2145*1.3=188.5 n/ mm2max= qmax /a0=11.61103/960=12.1n/ mm285 n/ mm22.2.4. 支点反力r1=406.3n;r2=-2012n;r3=12782n;r4=21328n;r5=19169n;r6=7281n结论：在55t履带吊吊重25t作用下，纵向分布梁采用16b，间距19cm可满足施工要求！2.3 分配横梁的计算2.3.1.计算简图分配横梁按支撑于贝雷架的连续梁计算，荷载由纵向分布梁传递，其计算简图如下：2.3.2. 计算荷载分配横梁的荷载由纵向分布梁传递，由计算结果可知，最不利荷载为履带吊作用时的荷载，p=24363n。2.3.3. 计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：mmax=25.941kn*mqmax=97.669kni20b的截面几何特性为：i=2500cm4 w=250cm3a=39.5cm2 a0=9*（200-11.4*2）=1595mm2 max= mmax /w=25.941106/250103=103.8n/ mm2145*1.3=188.5 n/ mm2max= qmax /a0=97.669103/1595=61.2n/ mm285 n/ mm2 支点反力r1=-74.688kn r2=142.47kn r3=-3.76kn r4=132.44kn结论：在最不利荷载作用下，分配横梁采用i20b，间距705*3+885mm可满足施工要求！30第3章 贝雷架计算贝雷架按12+12+9m为一联计算，采用平面杆系结构建模，上下弦杆及竖杆使用梁单元beam3模拟，斜腹杆使用杆单元link1模拟，两片桁架片之间铰接，贝雷架的荷载由分配横梁传递，为模拟移动荷载从而找出不利位置，建模时考虑与分配横梁与纵向分布梁整体建立。3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算3.1.1最不利荷载位置确定（1）计算模型模型按12+12+9m连续梁建模，简图如下：移动荷载计算建模简图（2）计算荷载 由分配横梁计算结果得到，p1=43231n，p2=p3=20930n。（3）结算结果 由计算结果得到，车头距梁端7.95米时，距梁端6.65米位置为上下弦杆最不利截面，车头距梁端12.95米时为端腹杆最不利位置，下图为截面的位移影响线图。距梁端6.65米截面位移影响线图距梁端11.91米截面位移影响线图3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型（1）计算模型模型仍然按12+12+9m连续梁建模，荷载按上述最不利荷载位置施加，简图如下：上下弦杆最不利荷载位置计算简图腹杆最不利荷载位置计算简图（2）荷载为分配横梁反力，其值与移动荷载时相同p1=43231n,p2=p3=20930n。3.1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果1、上弦杆计算 mmax=5.35kn*m 对应轴力n=343.9knqmax=49.642knnmax=-343.9kn210的截面几何特性为：ix=2*198=396cm4 wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cma=2*12.7=25.4cm2 a0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：max= n/a+mmax /w=343.9*1000/2540+5.35106/79.4103=202.8n/ mm2210*1.3=273mpamax= qmax /a0=49.642103/879.8=56.5n/ mm285 n/ mm2(2)稳定计算：l=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 ncr=16252507max=n/(x*a)+xmmax /（x*wx）/(1-0.8*(n/ncr)=204.2n/ mm2210*1.3=273mpa2、下弦杆计算 mmax=7.29kn*m 对应轴力n=-191.76knqmax=67.525knnmax=344.12kn210的截面几何特性为：ix=2*198=396cm4 wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cma=2*12.7=25.4cm2 a0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：max= n/a+mmax /w=191.76*1000/2540+7.29106/79.4103=167.3n/ mm2210*1.3=273mpamax= qmax /a0=67.525103/879.8=76.8n/ mm285 n/ mm2(2)稳定计算：l=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 ncr=16252507max=n/(x*a)+xmmax /（x*wx）/(1-0.8*(n/ncr)=168.9n/ mm2210*1.3=273mpa3、腹杆计算nmax=-213.82kni8的截面几何特性为：ix=99cm4 wx=25.8cm3 ix=3.21cma=9.58cm2 (1)强度计算：max= n/a =213.82*1000/958=223.2n/ mm2200*1.3=260mpa (2)稳定计算(平面外稳定因有支撑架，可以不计算稳定)：l=1400mm，ix=32.1mm， x=1400/32.1=43.6，查y=0.885max= n/（x*a ）=213.82*1000/（0.885*958）=252.2n/ mm2200*1.3=260mpa结论：在混凝土运输车荷载作用下，贝雷架各杆件强度满足要求。3.2 履带吊作用下贝雷架计算3.1.1 最不利位置贝雷架计算模型（1）计算模型模型按12+12+9m连续梁建模，荷载按上述最不利荷载位置施加，简图如下：上下弦杆最不利荷载位置计算简图腹杆最不利荷载位置计算简图（2）最大工况荷载为履带吊插打钢护筒，履带吊自重55t，钢护筒自重及配件等按15t考虑，并考虑冲击系数与不均载系数1.3，跨中荷载分配比例（全偏载）为0.408：0.173：0.168：0.251，梁端荷载分配系数（距一侧30cm）为0.508：0：0：0.492跨中布载时最不利的贝雷架分配到的荷载为： q=（55+15）*1.3*10000/4500*0.408=82.51n/mm。梁端布载时最不利的贝雷架分配到的荷载为： q=（55+15）*1.3*10000/4500*0.508=102.73n/mm。3.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果1、上弦杆计算 mmax=6.399kn*m 对应轴力n=193.03knqmax=71.2knnmax=-523.24kn210的截面几何特性为：ix=2*198=396cm4 wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cma=2*12.7=25.4cm2 a0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：wmax= n/a+mmax /w=193.03*1000/2540+6.399106/79.4103=156.6n/ mm2210*1.3=273mpamax= n/a=523.24*1000/2540=206n/ mm2200*1.3=260mpamax= qmax /a0=71.2103/879.8=80.9n/ mm2160 n/ mm2(2)稳定计算：l=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 ncr=16252507max=n/(x*a)+xmmax /（x*wx）/(1-0.8*(n/ncr)=155n/ mm2210*1.3=273mpa2、下弦杆计算 mmax=10.718kn*m 对应轴力n=-272.7knqmax=119.1knnmax=523.36kn210的截面几何特性为：ix=2*198=396cm4 wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cma=2*12.7=25.4cm2 a0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：max= n/a+mmax /w=272.7*1000/2540+10.718106/79.4103=242.3n/ mm2210*1.3=273mpamax= qmax /a0=119.1103/879.8=135.3n/ mm2160 n/ mm2(2)稳定计算：l=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 ncr=16252507max=n/(x*a)+xmmax /（x*wx）/(1-0.8*(n/ncr)=240.2n/ mm2210*1.3=273mpa3、腹杆计算nmax=-242.32kni8的截面几何特性为：ix=99cm4 wx=25.8cm3 ix=3.21cma=9.58cm2 (1)强度计算：max= n/a =242.32*1000/958=252.9n/ mm2200*1.3=260mpa 端腹杆强度不能满足要求，需对端腹杆加强，加强方式为在工字钢横梁上设置支撑杆，支撑杆支撑到上弦杆位置，减小对端腹杆的压力。3.1.3 腹杆加强后最不利荷载位置贝雷架计算结果 1、腹杆加强示意图2、上弦杆计算 mmax=6.522kn*m 对应轴力n=189.65knqmax=72.461knnmax=-520.87kn210的截面几何特性为：ix=2*198=396cm4 wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cma=2*12.7=25.4cm2 a0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：wmax= n/a+mmax /w=189.65*1000/2540+6.522106/79.4103=156.8n/ mm2210*1.3=273mpamax= n/a=523.24*1000/2540=206n/ mm2200*1.3=260mpamax= qmax /a0=72.46103/879.8=82.3n/ mm2160 n/ mm2(2)稳定计算：l=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 ncr=16252507max=n/(x*a)+xmmax /（x*wx）/(1-0.8*(n/ncr)=158.3n/ mm2210*1.3=273mpa3、下弦杆计算 mmax=11.041kn*m 对应轴力n=-273.2knqmax=122.69knnmax=521kn210的截面几何特性为：ix=2*198=396cm4 wx=2*39.7=79.4cm3 ix=3.95cma=2*12.7=25.4cm2 a0=2*5.3*（100-8.5*2）=879.8mm2 (1)强度计算：max= n/a+mmax /w=273.2*1000/2540+11.041106/79.4103=246.6n/ mm2210*1.3=273mpamax= qmax /a0=122.69103/879.8=139.5n/ mm2160 n/ mm2(2)稳定计算：l=705mm，ix=39.5mm，=705/39.5=18，查x=0.976x=1.0 x=1.05 ncr=16252507max=n/(x*a)+xmmax /（x*wx）/(1-0.8*(n/ncr)=243.2n/ mm2210*1.3=273mpa4、腹杆计算nmax=-158.67kni8的截面几何特性为：ix=99cm4 wx=25.8cm3 ix=3.21cma=9.58cm2 (1)强度计算：max= n/a =158.67*1000/958=165.6n/ mm2200*1.3=260mpa (2)稳定计算(平面外稳定因有支撑架，可以不计算稳定)：l=1400mm，ix=32.1mm， x=1400/32.1=43.6，查y=0.885max= n/（x*a ）=158.67*1000/（0.885*958）=187.1n/ mm2200*1.3=260mpa 端腹杆强度不能满足要求，需对端腹杆加强，加强方式为在工字钢横梁上设置支撑杆，支撑杆支撑到上弦杆位置，减小对端腹杆的压力。结论：在履带吊荷载作用下，贝雷架端部加强后，强度满足要求。第4章 横梁及钢管桩计算3.1.横梁计算3.1.1 履带吊工作状态偏心15cm1、计算简图 2、 计算荷载 计算荷载考虑55t履带吊重15t工作状态下，冲击系数与不均载系数按1.3采用，q=（55+15）*1.3*10000/2/700=650n/mm3、计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：mmax=86.63kn*mqmax=434kn2i32b的截面几何特性为：i=11620*2=23240cm4 w=726*2=1452cm3a=73.4*2=146.8cm2 a0=2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= mmax /w=86.63106/1452103=59.7n/ mm2145*1.3=188.5 n/ mm2max= qmax /a0=434103/6670=65.1n/ mm285 n/ mm2 4、支点反力 r1=453.78kn r2=191.35kn r3=385.53kn结论：履带吊在偏心15cm工作状态下，横梁采用2i32b，可满足施工要求！3.1.2 履带吊工作状态（无偏心）1、计算简图 2、 计算荷载 计算荷载取用偏心时计算荷载，q=（55+15）*1.3*10000/2/700=650n/mm3、计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：mmax=79.76kn*mqmax=399.63kn2i32b的截面几何特性为：i=11620*2=23240cm4 w=726*2=1452cm3a=73.4*2=146.8cm2 a0=2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= mmax /w=79.76106/1452103=55n/ mm2145*1.3=188.5 n/ mm2max= qmax /a0=399.63103/6670=59.9n/ mm285 n/ mm2 4、支点反力 r1=419.41kn r2=191.84kn r3=419.41kn结论：履带吊在无偏心工作状态下，横梁采用2i32b，可满足施工要求！3.1.3 履带吊偏心60cm走行状态1、计算简图 2、 计算荷载 计算荷载考虑55t履带吊走行状态下，冲击系数按1.2采用，q=55*1.2*10000/2/700=471.4n/mm3、计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：mmax=140.19kn*mqmax=317.45kn2i32b的截面几何特性为：i=11620*2=23240cm4 w=726*2=1452cm3a=73.4*2=146.8cm2 a0=2*11.5*（320-15*2）=6670mm2 max= mmax /w=140.19106/1452103=96.5n/ mm2145*1.3=188.5 n/ mm2max= qmax /a0=317.45103/6670=47.6n/ mm285 n/ mm2 4、支点反力 r1=337.22kn r2=304.16kn r3=139.24kn结论：履带吊在偏心60cm走行状态下，横梁采用2i32b，可满足施工要求！3.1.4 履带吊走行状态（无偏心）1、计算简图 2、 计算荷载 计算荷载取用偏心时计算荷载，q=55*1.2*10000/2/700=471.4n/mm 3、计算结果按上述荷载与计算简图计算，计算结果为：mmax=127.71kn*mqmax=202.58kn2i32b的截面几何特性为：i=11620*2=23240cm4 w=726*2