钢筋混凝土的计算书.doc

沈阳建筑大学毕业设计（论文）（i）建筑设计部分第一章 前言本次我的毕业设计的题目是沈阳市亚博有限公司办公楼设计，结构形式为钢筋混凝土框架结构。由框架梁、柱与基础构成平面框架，各平面框架再由连续梁连接起来，形成的空间结构体系。框架结构能够提供较大的建筑空间，其平面布置灵活，可适合多种工艺与使用功能的要求。在建筑设计过程中全面贯彻“适用、安全、经济、美观”的建筑方针。严格遵照规范对办公楼建筑的要求设计，在建筑设计过程中，考虑到防火安全的要求，严格遵照建筑设计防火规范。建筑设计分为两部分，一是建筑方案确定，二是绘制图纸。在做建筑设计的时候，学校给予了大量的帮助，安排老师为同学答疑，作为结构专业的我们对于建筑设计还是算比较陌生的。而在为期两周的毕业实习过程中，亲眼目睹了建筑从设计到施工的全过程以及设计施工中所要注意的问题,对我们确定方案起到了很大的帮助。在结构设计过程中，考虑到抗震的要求，结构布置严格遵照建筑抗震设计规范gb 500112001的要求，并针对本设计的结构特点采取了一定的计算措施和构造措施。结构设计分为两部分，一是结构计算部分，二为图纸部分。本毕业设计在赵老师的指导下的，并结合本设计的特点对建筑设计和结构设计进行了完善。本设计还不断注意与其他设计的共同点来优化，在计算中明确基本原理和概念，遵守现行规范并结合工程实际。此次设计的目的旨在通过综合运用本科学习中所学到的专业知识，充分利用图书馆，网络等现有资源完成一个包括建筑方案和结构方案的确定，结构计算，建筑施工图和结构施工图的绘制以及经济技术分析，中英文摘要等内容的一个完整的设计任务，从而让我们通过设计了解建筑设计的一般过程，掌握建筑设计的全部内容，同时也可以培养我们综合运用基础理论和基本技能的能力，分析和解决实际问题的能力，还可以掌握绘图设计软件，例如autocad,pkpm，以及word、excel等软件。更重要的是通过这次设计还可以让我们对大学所学的知识进行一次全面的融合，这是对我们本科学习来所学知识的一次具体的运用，对我以后的学习和工作帮助甚大第二章 方案论述2.1 建筑方案论述本次毕业设计的题目为沈阳市亚博有限公司办公楼设计。建筑场地条件良好，建筑面积5000平方米左右，层数6层。结构形式采用钢筋混凝土框架结构，由上述基本条件进行方案设计。图2-1 建筑规划示意图建筑设计，首先考虑的是建筑的使用功能，再根据所给出的建筑环境加以分析，考虑到建筑与道路和原有建筑的对位关系，人流疏散的问题等因素办公楼的布置主入口方向,主入口方向朝南。由于场地的局限性，建筑抗震有利因素的考虑，和办公楼对外观的要求，建筑的平面布置根据建筑功能来确定。东北的冬季比较寒冷，所以建筑平面方案多以内廊形式为主，且无论在建筑的节能与保温上还是在施工的经济性方面上内廊形式都应该是首选方案，本次设计采用内廊形式。由于办公楼的使用功能和外观形式的要求，要求色彩简洁，外型大方。首先根据给定的房间的面积、个数、用途初步定出功能分区，分别处理好主用功能与次要功能分区，静与闹的关系，建筑功能的对内对外的关系，同时注意人流分析，避免发生不必要的人流交叉。房间的布置，其中尽量把主要功能房间置于朝向较好的位置，而楼梯、卫生间、电梯井等可安放在北朝向。通过各房间的初步尺寸确定各个房间的摆放关系，开间进深。在调整房间时宜考虑房间内的设施摆放，房间的长宽比，并考虑到框架结构的均匀布置，柱网布置变化不宜较大，要和房间尺寸有很好的协调关系，尽量使结构布置均匀对称，以尽量减少偏心，从而提高抗震性。依据民用建筑设计通则中给人最舒服感觉的房间尺度比例为1：11：1.5和我国现有经济和施工条件下最经济的跨度等信息，经反复修改确定本设计选用开间7.8米，进深7.2米的柱网，考虑公共建筑给热的感官问题和满足疏散要求，走廊宽2.7米。同时要考虑楼梯的疏散距离的要求，确定设计两个楼梯和两部电梯，绝对保证疏散。房间高度，其中考虑窗地面积比，满足采光要求，以及建筑使用功能，首层。层高为3.9米，其余层高为3.6米。2.2结构设计论述在房屋的建筑方案确定后，要开始结构设计了。结构形式上我采用了钢筋混凝土框架结构。框架是由梁和柱子刚性连接的骨架结构，框架的连接点是刚节点，是一个几何不变体。由于梁、柱子的相互约束，横梁的跨中弯矩比简支梁小。框架结构所用的钢筋混凝土有很好的抗压和抗弯能力，因为可以加大建筑物的空间和高度。还可以减轻建筑物的重量，还有较好的抗震能力，有较好的延性，有较好的整体性。框架结构体系采用梁、柱连接成骨架来承受荷载的体系，为保证其设置合理，宜先确定荷载的传播途径，即由楼板、屋面板荷载以均布荷载的方式传至次梁，载由次梁以集中力的形式传给主梁，主梁将荷载传给框架柱，由框架柱传给基础，最后由基础传给地基。梁与柱按铰接计算连接，柱子与基础固接。在结构布置上易规则，以减少由于质量与刚度中心不对称产生的抗震不利。在计算地震水平作用时，采用d值法，此法是对反弯点修正后得到的。改进后考虑到框架柱的侧移刚度受梁的线形刚度的影响，并且反弯点位置随柱梁的线刚度比变化而变化。在竖向荷载作用分析中，出于计算简便，受力明确而采用弯矩二次分配法，可以满足工程上精度的要求。内力组合采用抗震设计组合方式，进行框架结构的不利内力计算。在柱子组合内力作用时，既要考虑地震作用的不确定性，边柱轴力产生的偏心弯矩的影响，活荷载的不利位置（考虑计算简便，采用活荷载满跨布置的方法），活荷载的层间折减系数。在计算框架柱配筋时，要考虑三种不利内力组合，以确定其最不利内力组合形式。在基础设计时，对中间柱基础，要考虑柱子的三种内力组合作用下对基础作用，并要分析地震作用下地震作用方向的变化，以及竖向荷载的柱子基底反力的影响。在楼梯设计时，宜将平台梁作用设置梁上柱而避免形成短柱，对于框架柱受力将会不利。受弯构件在设计是都要进行抗弯和抗剪设计,钢筋混凝土受弯构件的破坏主要有三种形式.即适筋截面的破坏,特点是受拉钢筋先屈服,而后受压区混凝土被压碎,超筋破坏和少筋破坏是脆性破坏是工程中不允许出现的,我们在截面设计是不能出现后面的两种情况.受弯构件在弯距和剪力共同作用的区段往往会产生斜裂缝,并可能延斜截面发生破坏,斜截面破坏带有脆性破坏的性质,所以在设计中要加以控制,在截面设计时,不仅要对截面尺寸加以控制,同时还要对对斜截面进行计算,配置一定数量的箍筋.对一般的多层框架结构而言，仅需计算由梁柱弯曲变形所产生的侧向位移，而不考虑梁柱的轴向变形和截面的剪切变形所产生的结构侧移，这样计算的框架侧移已能满足工程设计的精度要求。在竖向荷载作用下要考虑的力包括板,墙,梁等的自重,然后用力矩分配法算用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可不考虑活载的不利布置法求得的弯矩偏低，但当活荷载占总荷载比例较小时，其影响很小，若活荷载占总荷载比例较大，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘1.11.2的放大系数予以调整。柱下独立基础是柱基础最常用的一种基础形式，简单、经济、施工方便。它适用于柱距在4-12米，荷载不大且场地均匀 对不均匀沉降有一定适应能力的结构。墙下单独基础和钢筋混凝土条形基础分别适用于上部荷载较小或者浅层土较差的情况时和地基软弱而荷载较大的工程。综合考虑以上各种经济、技术上的因素，本设计采用了柱下钢筋混凝土独立基础。考虑到方便施工过程中支摸板，选用阶梯形现浇柱下钢筋混凝土独立基础本次结构方案设计，在满足功能要求的前提下，基本符合适用、安全、经济的要求。综合以上因素进行结构计算，并完成此次设计任务。第三章 结构方案设计3.1 设计总说明3.1.1设计依据（1） 土木工程专业2011届毕业设计任务书。（2） 国家规定的现行相关设计规范。3.1.2设计概述（1） 本次设计的题目为“沈阳市亚博有限公司办公楼”；（2） 建筑面积约为5886m2，共六层，第首层层高为3.9m，其他各层的层高为3.6m。本建筑总高度为23.1m。（3） 室内外高差0.450m，室外地面标高为-0.450m。3.1.3结构说明（1） 本工程为钢筋混凝土现浇框架结构。外墙370mm厚非承重混凝土空心砌块（包括80mm厚苯板夹层保温层），内墙240mm厚非承重混凝土空心砌块。（2） 本工程抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组。3.1.4各部分建筑构造（1） 屋面：为不上人屋面20mm厚粒料保护层sbs改性沥青防水层4mm(聚酯毡胎体) 20mm厚1:3水泥沙浆找平层 1:8白灰炉渣找坡 i=2%，最薄处30厚聚苯乙烯保温板80厚 150mm厚钢筋混凝土楼板 20mm厚混合砂浆抹灰 （2） 楼面：小瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 100mm厚钢筋混凝土板20mm厚混合沙浆抹灰（3） 厕所：c20细石混凝土向地漏方向找i=5%坡聚苯乙烯隔热板20厚改性沥青防水卷材4mm厚，周边上返3001:3水泥砂浆找平层20厚100mm厚钢筋混凝土板20mm厚混合砂浆抹灰3.2结构方案设计3.2.1设计规模本建筑位于沈阳市，由主管部门批准的新建建筑规划示意图如下：3-1 建筑规划示意图3.2.2场地条件（1）自然条件：基本雪压：0.50kn/m2，基本风压：0.55 kn/m2.（2）地质条件：拟建场地地形平坦，土质分布具体情况见表1，类场地，7度设防，建筑地点冰冻深度-1.2m，地下稳定水位距地-6米以下。表3-1 建筑地层一览表(标准值)序号岩土分类土层深度(m)厚 度范 围(m)容许承载力 (kpa)1杂填土00.50.52细 砂0.51.51.03粗 砂1.54.53.02504圆 砾4.5370（4） 活荷载条件：各种用房的活荷载标准值见现行建筑结构荷载规范。（5） 材料情况： 非承重空心砖；砂浆等级为m5；混凝土：c25（基础、板）、 c30（梁、柱）纵向受力钢筋：hrb400级、hrb335级；箍筋：hpb235级钢筋（4）抗震设防要求：设防基本烈度为7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.10g。（5）结构体系：现浇钢筋混凝土框架结构。第四章 荷载汇集4.1荷载汇集及截面尺寸的选取4.1.1截面尺寸选取（1）框架柱：根据轴压比公式初步估定柱截面尺寸：n/fcbh0.9（二级框架）（框架柱的负荷面积内每平米按15 kn/m2初估）n=1.215一根柱子的单层负荷面积层数=1.2157.2（7.8/2）6=3032.64 kn选定柱截面尺寸： bchc=500500mm（2）框架梁：h=（1/101/12）l；b=（1/21/3）h；选定横向框架梁截面尺寸为：a-b跨：bh=300600mmb-c跨：bh=300300mmc-d跨：bh=300600mm选定横向次梁截面尺寸为：bh=200400mm；选定纵向框架梁截面尺寸选定为：bh=300600mm。（3）楼板： 边跨：1/454500=100mm 取h=100mm 4.1.2荷载汇集（1）恒载1）屋面：（1）恒载：改性沥青防水卷材（六层做法） 0.3kn/m220mm厚1：3水泥砂浆找平 200.02=0.4kn/m280mm厚grc增强水泥聚合苯复合保温板1.130.08=0.094kn/m22焦渣找坡最薄处30mm 100.03=0.3 kn/m2150mm厚钢筋混凝土板 250.15=3.75 kn/m220mm厚板下抹灰 170.02=0.34 kn/m2 =5.184 kn/m2（2）活载（上人屋面）： 2.0 kn/m2 雪载： 0.50 kn/m2 =恒+0.5活 = 6.184 kn/m22）楼面：（1） 恒载：水磨石地面（含20mm水泥粗砂打底） 0.65 kn/m2100mm厚钢筋混凝土板 2.5kn/m220mm厚石灰砂浆抹灰 0.34 kn/m2 =3.49 kn/m2（2）活载：办公楼 2.0 kn/m2楼梯 2.5 kn/m2=恒+0.5活 =3.49+0.52.0 =4.49 kn/m24.2 计算简图及层数划分图4-1 计算单元简图图4-2层数划分图4.3 各层重力荷载代表值计算 顶层上半层屋面：55.117.66.184=5996.99kn电梯: 62=12kn纵梁: 7.80.30.62628=1022.11kn横梁: 7.20.30.52616+2.70.30.4268=516.67 kn次梁：7.20.200.402614=209.66 kn女儿墙:0.11.226(55.1+17.6) 2=453.648kn柱总:1.80.500.502632=374.4 kn内墙:（100.24+0.342）（内墙长度层高/2-门窗面积）=558.828 kn外墙: （100.37+0.34+0.4）（外墙周长层高/2-窗洞面积）=581.018kn外墙窗:0.45（层高/2范围内门洞总面积） =0.4554.72=24.62kn 门：0.255.76=1.44 kn=9751.384 kn =484.88 kn顶层层下半层柱总:1.80.500.502632=374.4 kn内墙:（100.24+0.342）（内墙长度层高/2-门窗面积）=558.828 kn外墙: （100.37+0.34+0.4）（外墙周长层高/2-窗洞面积）=581.018kn外墙窗:0.45（层高/2范围内门洞总面积） =0.4554.72=24.62kn 门：0.255.76=1.44 kn=1542.101 kn 二层、三层、四层、五层上半层楼面：51.315.94.49=4354.22 kn纵梁: 7.80.30.62628=1022.11kn横梁: 7.20.30.52616+2.70.30.4268=516.67 kn次梁：7.20.200.402614=209.66 kn柱总:1.80.500.502632=374.4 kn内墙:（100.24+0.342）（内墙长度层高/2-门窗面积）=558.828 kn外墙: （100.37+0.34+0.4）（外墙周长层高/2-窗洞面积）=581.018kn外墙窗:0.45（层高/2范围内门洞总面积） =0.4554.72=24.62kn 门：0.255.76=1.44 kn =7642.966kn =1735.52kn二层、三层、四层、五层下半层柱总:1.80.500.502632=374.4 kn内墙:（100.24+0.342）（内墙长度层高/2-门窗面积）=558.828 kn外墙: （100.37+0.34+0.4）（外墙周长层高/2-窗洞面积）=581.018kn外墙窗:0.45（层高/2范围内门洞总面积） =0.4554.72=24.62kn 门：0.255.76=1.44 kn=1542.101 kn 一层上半层楼面：51.315.94.49=4354.22 kn纵梁: 7.80.30.62628=1022.11kn横梁: 7.20.30.52616+2.70.30.4268=516.67 kn次梁：7.20.200.402614=209.66 kn柱总:1.950.500.502632=405.6 kn内墙:（100.24+0.342）（内墙长度层高/2-门窗面积）=605.397 kn外墙: （100.37+0.34+0.4）（外墙周长层高/2-窗洞面积）=629.44kn外墙窗:0.45（层高/2范围内门洞总面积） =0.4554.72=24.62kn 门：0.255.76=1.44 kn =7769.157kn =1939.52kn由g6=9751.384+0.5484.88=9993.824 kng5=1542.101+7642.966+0.51939.52=10154.827g4=1542.101+7642.966+0.51939.52=10154.827g3=1542.101+7642.966+0.51939.52=10154.827g2=1542.101+7642.966+0.51939.52=10154.827g1=1542.101+7769.152+0.51939.52=10281.013=60894.145 kn =5818.56 m2/=10.47kn/m2第五章 水平地震作用下的框架内力分析5.1层间侧移刚度计算5.1.1梁线刚度梁线刚度： 在计算梁线刚度时，考虑楼板对梁刚度的有利影响，即板作为翼缘工作。在工程上，为简化计算，通常梁均先按矩形截面计算某惯性矩i0，然后乘以增大系数。中框架梁i=2.0i0 边框架梁i=1.5i0梁采用c30混凝土，ec=3104n/mm2（1） 中框架：中跨=2ei/l=231071/120.30.33/2.7=35555.56 knm边跨=2ei/l=231071/120.30.63/7.2=26041.67knm（2） 边框架： 中跨=1.5ei/l=1.531071/120.30.33/2.7=26666.67knm 边跨=1.5ei/l=1.531071/120.30.63/7.2=26041.67knm5.1.2柱线刚度计算柱线刚度：柱采用c30混凝土 ec=3104n/，首层高度3.9m,2-6层3.6m；柱截面：底层500 mm500mmkc1=3.01071/120.54/3.9=40064.10 knmkc（2-6）=3.01071/120.54/3.6=43402.8kn 5.1.3柱侧移刚度计算一般层：= d= 5-1首层： = d= 5-2 计算过程见表5-1表5-1柱的侧移刚度柱的侧移刚度种类数量h(m)kb(knm)kc(knm)dd25中框架中柱123.612000043402.78 1.38 0.41 16424.89 197098.71 461631边柱123.69000043402.80 1.04 0.34 13720.59 164647.03 边框架中柱43.69000043402.80 1.04 0.34 13720.59 54882.34 边柱43.66750043402.80 0.78 0.28 11250.72 45002.89 1中框架中柱123.96000040064.10 1.50 0.57 18052.85 216634.23 539192边柱123.94500040064.10 1.12 0.52 16427.81 197133.73 边框架中柱43.94500040064.10 1.12 0.52 16427.81 65711.24 边柱43.93375040064.10 0.84 0.47 14928.09 59712.35 求d： 539191.56/461630.96=1.160.7 满足要求 梁柱相对线刚度比 与柱两端相接的梁的线刚度之和 柱的线刚度 柱侧移刚度修正系数 修正后的柱抗侧移刚度 一层柱子的抗侧移刚度总和5.2水平地震作用层间地震剪力和弹性位移的计算采用底部剪力法计算水平地震作用5.2.1结构基本自振周期计算表5-2质点i水平地震作用标准值层69993.38 9993.38 4616300.021648040.4411531510154.83 20148.21 4616300.0436458410154.83 30303.04 4616300.06564356310154.83 40457.86 4616300.08764132210154.83 50612.69 4616300.10963908110281.01 60893.70 5391910.11293531由顶点位移法求结构基本自振周期t1: 5-3 场地类，tg=0.35s, , t11.4tg=0.49s =0.081.226+0.07=0.1680 查得： (0.35/1.226)0.9 1.00.08=0.036 5-4 5-5 5-6结构基本自震周期结构的高度、宽度建筑结构的特征周期地震影响系数最大值顶部附加地震作用系数建筑结构的阻尼比地震影响系数曲线下降段的衰减指数阻尼调整系数，当小于0.05时，应取0.05。相应于结构基本自震周期的水平地震影响系数值结构等效总重力荷载，单质点应取总重力荷载代表值，多质点可取总重力荷载代表值的85%总重力荷载代表值结构总水平地震作用标准值顶部附加水平地震作用质点i的水平地震作用标准值建筑结构在水平地震作用下的层剪力集中于质点i的重力荷载代表值质点i的计算高度抗震验算时的水平地震剪力系数表5-3质点i水平地震作用剪力标准值质点(m)(kn)(kn)(kn)(kn)(kn)621.99993.3824449.798676705.269518.310154.827381.9312291087.2414.710154.8271863.360.1371255.47306.7972171394311.110154.827231.6632041625.6627.510074.85155.2964051780.9613.910281.01382.40661341863.365.2.2水平地震作用下的层间位移和顶点位移计算表5-4水平地震作用下结构层间位移层数(kn)(m)(kn/m)(m)1/()6705.26867553.64616300.001527782356.36156551087.1999043.64616300.002355131528.57629441393.9971213.64616300.003019731192.16028231625.6603253.64616300.003521571022.27259621780.9567313.64616300.00385797933.132159511863.3633443.95391910.003455851128.521126 多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性层间位移计算楼层层高所以满足规范规定的弹性位移要求。5.2.3 水平地震作用下的层间剪力图图5-1 层间剪力图5.3 水平地震作用下框架柱剪力和弯矩（采用d值法） 5-7反弯点到柱下端结点的距离，即反弯点高度。标准反弯点高度比。上下横粱线刚度比对标准反弯点高度比的修正系数。上层层高变化修正值。下层层高变化修正值。根据框架总层数，该柱所在层数和梁柱线刚度比查表得。表5-5 边柱（中框）反弯点计算(a轴、d轴)层h(m)y0y1y2y3y63.61.0367994690.330000.3353.61.0367994690.40000.443.61.0367994690.450000.4533.61.0367994690.450000.4523.61.0367994690.50000.513.91.12320.650000.65表5-6 中柱（中框）反弯点计算（b轴、c轴）层h(m)y0y1y2y3y63.61.38240.380000.3853.61.38240.430000.4343.61.38240.450000.4533.61.38240.480000.4823.61.38240.50000.513.91.49760.580000.58表5-7边柱（中框）剪力和弯矩计算（a轴、d轴）层h(m)di(kn/m)d(kn/m)d/divi(kn)vik(kn)ym下(knm)m上(knm)63.646163013720.59 0.03 705.27 20.96 0.33 24.90 50.56 53.646163013720.59 0.03 1087.20 32.31 0.40 46.53 69.80 43.646163013720.59 0.03 1394.00 41.43 0.45 67.12 82.04 33.646163013720.59 0.03 1625.66 48.32 0.45 78.28 95.67 23.646163013720.59 0.03 1780.96 52.93 0.50 95.28 95.28 13.953919116427.81 0.03 1863.36 56.77 0.65 143.92 77.49 表5-8 中柱（中框）剪力和弯矩计算（b轴、c轴）层h(m)di(kn/m)d(kn/m)d/divi(kn)vik(kn)ym下(knm)m上(knm)63.646163016424.89 0.04 705.27 25.09 0.38 34.33 56.01 53.646163016424.89 0.04 1087.20 38.68 0.43 59.88 79.38 43.646163016424.89 0.04 1394.00 49.60 0.45 80.35 98.21 33.646163016424.89 0.04 1625.66 57.84 0.48 99.95 108.28 表5-8续23.646163016424.89 0.04 1780.96 63.37 0.50 114.06 114.06 13.953919118052.85 0.03 1863.36 62.39 0.58 141.12 102.19 注：（1） 5-8（2） 5-9（3 5-10（4） 5-11 5.4水平地震作用下梁端弯矩根据节点平衡由柱端弯矩求得梁轴线处弯矩b1=kb1/(kb1+kb2) 5-12mb1=(mc上+mc下)b1 5-13 b2=kb2/(kb1+kb2) 5-14mb2=(mc上+mc下)b 5-15表5-9 水平地震作用下的梁端弯矩层a轴b轴650.56 24.90 1.00 50.56 56.01 34.33 0.75 0.25 42.01 14.00 569.80 46.53 1.00 94.70 79.38 59.88 0.75 0.25 85.28 28.43 482.04 67.12 1.00 128.57 98.21 80.35 0.75 0.25 118.56 39.52 395.67 78.28 1.00 162.79 108.28 99.95 0.75 0.25 141.47 47.16 295.28 95.28 1.00 173.56 114.06 114.06 0.75 0.25 160.51 53.50 177.49 143.92 1.00 172.77 102.19 141.12 0.75 0.25 162.19 54.06 5.5水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力 5-16 式中，v框架梁端水平地震作用下的剪力 水平地震作用下的梁端剪力表5-10 水平地震作用下的梁端剪力和柱轴力标准值层ab跨梁端剪力bc跨梁端剪力柱轴力l(m)l(m)a轴柱(kn)b轴柱(kn)57.250.56 42.01 12.86 2.714.00 14.00 10.37 -12.86 2.48 57.294.70 85.28 25.00 2.728.43 28.43 21.06 -37.85 6.43 47.2128.57 118.56 34.32 2.739.52 39.52 29.28 -72.18 11.47 37.2162.79 141.47 42.26 2.747.16 47.16 34.93 -114.44 18.80 27.2173.56 160.51 46.40 2.753.50 53.50 39.63 -160.83 25.57 17.2172.77 162.19 46.52 2.754.06 54.06 40.05 -207.36 32.04 注：以上表中，l单位m ，弯矩m单位knm，剪力，轴力单位kn第六章 风荷载作用下框架内力分析风荷载取一榀框架来计算，风压标准值计算公式： 6-1因为h30m,查表b类单位面积上的风荷载标准值高度z处的风震系数风载体型系数风压高度变化系数基本风压fwk集中于质点i的风作用风作用下第i层层剪力6.1自然条件（1）地区基本风压，w0=0.55kn/m2；（2）地面粗糙程度c类；（3）体型系数：迎风面s=0.8，背风面s=0.5；（4）风压高度系数：z：表6-1 风压高度系数离地高度510152030z0.740.740.740.841.0（5）风振系数： z=1+ 6-2 说明：高度不大于30m，高宽比小于1.5时，z=1.06.2风荷载计算注：（1）在实际工程中，对于高度不大于30m，高宽比小于1.5的高层建筑，取风振系数z=1.0。（2）fwki=wki a 6-3表6-2 水平风荷载作用下的剪力层bzusz(m)uzwo(kn)a(m2)pwi(kn)vpi(kn)611.322.650.880.552716.9916.99511.319.050.820.552715.8332.82411.315.450.750.552714.4847.3311.311.850.740.552714.2961.58211.38.250.740.552714.2975.87111.34.650.740.5534.8618.4494.31注：wk=zszi w0 a=6层高图6-1 水平风荷作用下楼层剪力分布图6.3风荷载作用下框架柱剪力和弯矩（采用d值法，取中框架计算）(1)反弯点高度修正： 6-4 (2)柱端弯矩剪力： 6-5 6-6 6-7 表6-3 风荷载作用下边柱的剪力和弯矩层h(m)di(kn/m)d(kn/m)d/divi(kn)vik(kn)ym下(knm)m上(knm)63.660290.96 13720.59 0.23 16.99 3.87 0.33 4.59 9.33 53.660290.96 13720.59 0.23 32.82 7.47 0.40 10.75 16.13 43.660290.96 13720.59 0.23 47.30 10.76 0.45 17.44 21.31 33.660290.96 13720.59 0.23 61.58 14.01 0.45 22.70 27.75 23.660290.96 13720.59 0.23 75.87 17.27 0.50 31.08 31.08 24.6568961.33 16427.81 0.24 94.31 22.47 0.65 67.91 36.57 表6-4 风荷载作用下中柱的剪力和弯矩层h(m)di(kn/m)d(kn/m)d/divi(kn)vik(kn)ym下(knm)m上(knm)63.660290.96 16424.89 0.27 16.99 4.63 0.38 6.33 10.33 53.660290.96 1