某桥满堂支架验算.doc

摘要:运输便利、构造简单、安装方便的碗扣式钢管支架是目前现浇箱梁施工中最为常用的一种支架，尤以现浇连续箱梁应用最为广泛。现就碗扣型钢管支架稳定性及单根钢管支架立杆稳定性以及模板的强度进行验算。施工过程中支架立杆的纵距、横距及水平杆的步距要严格按照验算结果进行施作。 关键词:连续箱梁；钢管支架；模板；施工；验算 钢筋混凝土连续箱梁需支架进行现场浇筑，支架的支设是其中一项最重要，也是最为复杂的工作。支架的支设质量直接影响着现浇连续箱梁的质量，所以在支架的支设过程中要严格按照验算结果进行，且单根立杆的垂直度要求不大于1cm控制，以提高满堂支架的抗倾覆性能。现以西合高速公路SDN6合同段棣花互通式立交桥E匝道现浇箱梁的施工计算为例，介绍一下我们的施工应用。该桥梁总长146m，上部构造为20+425+20，箱梁顶宽15.50m，底宽10.5m，一箱两室，在桥梁两端向跨中方向39m处设置OVM-19联接器，该箱梁分为三段进行施工。为确保大体积混凝土的表面平整度，考虑到施工安装、搬运、拆卸方便，模板一般采用大面积刚度较好的竹胶板。一、满膛支架设计及计算 1、支架及模板的设计 支架设计采用满堂碗扣支架，支架主要包括立杆、横杆、可调底、顶托梁、剪力撑、横向分配方木、顺桥向分配方木和底模板。基底为丹江河道天然砂砾填筑路基（压实度达到95%以上，地基承载力400Kpa），考虑到砂砾表层的板结性能较差，引起支架整体的局部受力不均匀，产生沉降，在其上浇注20cm厚C20混凝土的补强调平层，以确保现浇连续箱梁的整体浇注质量。考虑到高空作业危险性，支架在支设时两侧各留出50cm的工作平台，外侧采用防护网进行防护。 支架采用碗扣式支架，距桥墩中心3米范围内，顺桥方向立杆步距0.6m，其它位置顺桥向立杆步距0.9m，横桥向立杆步距均为0.9m；层高为1.2m，支架平均高度8m，大横杆采用1212cm、小横杆采用1010cm的落叶松方木。大横杆间距为0.9m，小横杆间距为0.3m。 2、支架上部荷载组合 荷载主要考虑模板、方木及碗扣支架自重；新浇筑砼自重；钢筋自重；施工人员及施工设备荷载；振捣砼时产生的荷载；倾倒砼时产生的荷载等。 3、支架受力分析 A、正常段受力计算 （1）计算荷载 模板、方木、碗扣支架自重： 模板由现场实际秤得：0.12 KN/m2， 全桥共用大横杆方木2940米，小横杆方木10136米，由建筑施工手册上查的东北落叶松为：6.5 KN/m3， 大横杆方木自重为： 29400.120.126.5/(14016.5)=0.119 KN/m2； 小横杆方木自重为： 101360.10.16.5/(14016.5)=0.285 KN/m2； 支架长140米，平均高度8，平均宽度16.5米，由建筑施工手册查得碗扣式钢管脚手架计算重量80.1220.976 KN/m2 合计模板、方木、碗扣支架自重为： 0.12+0.119+0.2850.976=1.5 KN/m2。 钢筋砼梁体自重，在计算时，小横杆传力给大横杆，大横杆按均布荷载传递给支架。所以支架按均布荷载计算，均布荷载受力具体计算如下： 10.51.3+（0.15+0.6）2.522-4.650.852+1000.2+0.20.22510.51=18.714 KN/m2（最不利情况考虑钢筋砼按25KN/m3计算）。 人工及料材、机具行走堆放荷载：2.0KN/m2（由路桥施工计算手册查得）。重；钢筋自重；施工人员及施工设备荷载；振捣砼时产生的荷载；倾倒砼时产生的荷载等。 3、支架受力分析 A、正常段受力计算 （1）计算荷载 模板、方木、碗扣支架自重： 模板由现场实际秤得：0.12 KN/m2， 全桥共用大横杆方木2940米，小横杆方木10136米，由建筑施工手册上查的东北落叶松为：6.5 KN/m3， 大横杆方木自重为： 29400.120.126.5/(14016.5)=0.119 KN/m2； 小横杆方木自重为： 101360.10.16.5/(14016.5)=0.285 KN/m2； 支架长140米，平均高度8，平均宽度16.5米，由建筑施工手册查得碗扣式钢管脚手架计算重量80.1220.976 KN/m2 合计模板、方木、碗扣支架自重为： 0.12+0.119+0.2850.976=1.5 KN/m2。 钢筋砼梁体自重，在计算时，小横杆传力给大横杆，大横杆按均布荷载传递给支架。所以支架按均布荷载计算，均布荷载受力具体计算如下： 10.51.3+（0.15+0.6）2.522-4.650.852+1000.2+0.20.22510.51=18.714 KN/m2（最不利情况考虑钢筋砼按25KN/m3计算）。 人工及料材、机具行走堆放荷载：2.0KN/m2（由路桥施工计算手册查得）。施工砼时的施工荷载及振岛砼时产生的荷载均按：2.0 KN/m2（由路桥施工计算手册查得）。 (2)受力计算 大横杆验算 大横杆受力计算：计算跨径：L=0.9m 顺桥向作用在大横杆上的均布荷载： q=（0.285+0.12+18.714+2+2）0.9= 20.807 KN/m 跨中弯距：Mmax=qL2/8=20.8070.92/8=2.107 KNm验算抗弯强度 1010厘米方木截面模量：W=0.123/6=2.8810-4m3 Mmax/W2.1071000/2.8810-4=7.32MPa 由建筑施工手册查得落叶松容许弯应力w17Mpa 7.32MPaw17Mpa 安全系数为；177.322.32 所以：1212厘米方木大横杆满足抗弯要求 验算刚度： Ix= 0.124/1217.2810-6m4E=1104 Mpa，L=0.9 m f=5ql4/（384EI）=520.8071030.94/384110417.28 =1.03mmL/400=2.25mm 所以刚度符合要求。 （3）支架立杆计算：按483.5计算 立杆承受由大横杆传递来的荷载： N=（0.119+0.285+0.12+18.714+2+2）0.90.9=18.82KN 立杆截面特性：由路桥施工计算手册查得：=3.5，D=48，i=15.78mm；A=489mm2；210Mpa 支架横杆步距为1.2m,长细比1200/15.78=76 承载力检算：N=A 查表知，=0.6758 则：N=0.6758489210=69 KN 从而得：N=18.82KNN=69KN,满足要求。B、端部加密段受力计算 在距桥墩中心线两侧各3米处，支架顺桥向步距0.6米，横桥向步距为0.9米；层高为1.2米，大横杆、小横杆均采用1010厘米的落叶松方木。大横杆间距为60厘米，小横杆间距为25厘米。 （1）计算荷载 模板、方木、碗扣支架自重： 模板由现场实际秤得：0.12KN/m2， 全桥共用大横杆方木2940米，小横杆方木10136米，由建筑施工手册上查的东北落叶松为：6.5 KN/m3， 大横杆方木自重为： 29400.120.126.5/(14016.5)=0.119 KN/m2； 小横杆方木自重为： 101360.10.16.5/(14016.5)=0.285 KN/m2； 支架长140米，平均高度8，平均宽度16.5米，由建筑施工手册查得碗扣式钢管脚手架计算重量80.1220.976 KN/m2 合计模板、方木、碗扣支架自重为： 0.12+0.119+0.2850.976=1.50 KN/m2。 钢筋砼梁体自重，在计算时，小横杆传力给大横杆，大横杆按均布荷载传递给支架。所以支架按均布荷载计算，均布荷载受力具体计算如下： 10.51.3+（0.15+0.6）2.522-4.350.852+1000.2+0.20.22510.51=19.928 KN/m2（最不利情况考虑钢筋砼按25KN/m3计算）。 人工及料材、机具行走堆放荷载：2.0 KN/m2（由路桥施工计算手册查得）。 施工砼时的施工荷载及振岛砼时产生的荷载均按：2.0 KN/m2（由路桥施工计算手册查得）。 (2)大横杆验算 大横杆受力计算：计算跨径：L=0.6m顺桥向作用在大横杆上的均布荷载： q=（0.285+0.12+19.928+2+2）0.6= 14.60 kn 跨中弯距：mmax=ql2/8=14.600.62/8=0.657knm 验算抗弯强度 1010厘米方木截面模量：w=0.123/6=2.8810-4m3 mmax/w0.6571000/2.8810-4=2.28mpa 由建筑施工手册查得落叶松容许弯应力w17mpa 2.28mpaw17mpa 安全系数为；172.287.46 1212厘米方木大横杆满足抗【摘要】： 以申嘉湖高速公路H5标K78+960.433分离立交桥为例，介绍了现浇箱梁桥支架布设及验算的一般方法，对支架、立杆和剪刀撑的布置方法及立杆布距的确定进行了说明。 【关键词】：现浇箱梁；支架；布设；受力验算 中图分类号：U4 文献标识码：B 文章编号：1002-6908(2008)0610035-01 现浇砼施工方法在目前的桥梁施工中应用较普遍，支架布设设计的好坏直接关系到砼浇筑过程的安全及浇筑成型后的箱梁质量和线型能否符合设计要求。因此，支架的布设及验算极为重要。 申嘉湖高速公路H5标K78+960.433分离立交桥，全长466.6m，跨径组合为725+（25+230+25）+725 m。桥梁横断面为净17 m，共三联。上部构造为单箱三室等高度截面钢筋砼连续箱梁，第一、三联箱梁高1.40 m，第二联梁高1.60m，底部宽11.4 m。全桥砼圬工量为5005.5m3，钢筋用量为1453882Kg，钢绞线用量为213662 kg。箱梁施工时，支架体系采用WDJ碗扣式多功能钢支架。 1. 支架布置和构件尺寸 1.1 支架间距 本桥支架第一、三联顺桥向布置间距为1.2m，横桥向间距为1.0m，支点附近横隔梁处间距加密顺桥向布置间距为0.6m，横桥向间距为0.5m；第二联顺桥向布置间距为1.0m，横桥向间距为1.0m，支点附近间距加密顺桥向布置间距为0.5m，横桥向间距为0.4m。支架安装顺序：地基处理测量放样安装底托调平安装底层门架安装纵横水平钢管安装上层门架安装调节杆安装顶托调平安装剪刀撑及斜撑。 1.2 传力系统 支架顶部设2层方木将模板荷载传至支架。第一层顺桥向布置，截面为12cm15cm，中心间距为30 cm，跨距90 cm，置于第二层方木上；第二层横桥向布置，截面为10cm10cm ，间距90 cm，跨距60 cm，置于碗扣式支架顶托上。 1.3 稳定性 为保证支架的稳定性，以纵桥向每隔3.6 m间距横向布置剪刀撑，同时顺桥向连续布置6道剪刀撑。剪刀撑用6 m长48普通钢管连续布置，与地平面成45度，角度偏差小于15度，每一处与碗扣支架连接处必须用扣件紧固，剪刀撑必须上至底模板，下至地面，在地面处设置垫木。 1.4 支架规格 支架立杆底部采用可调底座（0600 m m），支架立杆顶部采用可调托撑（0600 m m）。 普通立杆规格为2 400mm、1 800mm两种，横杆规格为600mm、900mm两种。 2. 荷载及验算 计算中采用钢筋砼荷载为全桥数量，集中在梁体下11.4m范围，数值较大，实际平均钢筋及砼荷载为19.5KN/m2。横隔梁及腹板、肋板处钢筋及砼荷载最大，为36.4 KN/m2。各项荷载相加，按荷载集中受力，根据立杆布置方法和间距，腹板及肋板处最大单杆荷载为19.2 KN。计算中不单独计算横隔梁、腹板及肋板处荷载。 2.1 荷载 荷载类型：箱梁砼荷载为21.2 KN/m2；钢筋荷载为3.4 KN/m2；施工人员及设备荷载为1.0 KN/m2；内外模板荷载为0.75KN/m2；传力层方木荷载为0.4 KN/m2；支架自重为2.9 KN/m2；其它荷载为1.4 KN/m2。 2.2 胶合板强度及挠度验算 1) 胶合板采用优质覆膜竹胶板(122*244*1.8cm)，胶合板最低静弯曲强度fm为25 KN/mm2；弹性模量E为3 500 N/mm2；荷载为（+）1.5=41.6KN/m2（安全系数为1.5）；所选胶合板厚度h为18mm，板底间距l为200mm，以1mm宽度（b）按两跨连续梁验算；线荷载q为0.0416N/mm。 2) 胶合板截面的抵抗矩W=bh2/6=54mm3；弯矩M =0.125ql2=208N.mm；抗弯承载能力为M/W=3.9N/mm2 25N/mm2。 3) 截面惯性矩I=bh3/12=486mm4；挠度f=0.52ql4/(100EI)=0.20mm0.5mm。 2.3 胶合板底方木抗弯强度及挠度验算 1) 松木最低抗弯强度值fm为13N/mm2；弹性模量E=9 000 N/mm2；方木截面为100mm100mm；荷载为（+）1.5 =42.2KN/m2(安全系数为1.5)；方木间距为300mm,跨距l为900mm，按两跨连续梁验算；单根方木线荷载q为12.7N/mm。 2) 方木截面抵抗矩W =bh2/ 6=166666.7mm3；弯矩 M =0.125 ql 2=1285875N.mm；抗弯承载能力为M/W =7.7 N/mm213N/mm2。 3) 截面惯性矩I=bh3/12=8333333.3mm4；挠度f =0.52ql4/(100EI)=0.81mm2.3mm。 2.4 支架顶托上方木抗弯强度及挠度验算 1) 松木最低抗弯强度值fm为13N/mm；弹性模量E为9000N/mm；方木截面为100mm100mm,间距为900mm，跨距l为600mm；荷载为（+）1.5 =42.2KN/m2(安全系数为1.5)；线荷载q为38.0N/mm，按两跨连续梁计算 2) 方木截面抵抗矩W =bh2/ 6=166666.7mm3；弯矩M =0.125 ql 2=1710000N.mm；抗弯承截能力M/W =10.3 N/mm213N/mm2。 3) 截面惯性矩I=bh3/12=8333333.3mm4；挠度f =0.52ql4/(100EI)=0.34mm1.5mm。 2.5 支架强度及稳定性验算 各项荷载相加1.5=46.58 KN/m2(安全系数为1.5)。支架间距为0.6m0.9m。单根立杆受力N为25153N。 2.5.1 单根立杆强度验算 钢管抗压及抗弯强度f为140Mpa，壁厚3.5mm，直径48mm，截面积4.89cm2；抗压承载能力=N/S=51.4140Mpa。 2.5.2 支架稳定性验算 主要验算支架横桥向稳定性（按双排架计算、步距1.2m验算）。 1) 荷载对立杆底部产生的弯矩： M=qdh2/2+6qs/15=1.210000.04862/2+61.210001.3/15=1660.8 N.m 式中：q为风荷载，本地区最大取1.2 KN/mm2；d为立杆直径,d=48mm；h为立杆高度，h=6.0m；s为梁体侧面单排杆宽度范围内面积，s=1.3m2。 2) 稳定性按下式验算： N/(A)+M/(BA)=25153/(0.1951810)+1660.8/(0.61810)=73KAKHf =0.850.94140=111.86 Mpa 式中：为稳定系数，取0.195（步距为1.2）；A为立杆毛截面积，A=1810 mm2；B为立杆横桥向间距，B=0.6m；KA为与截面有关的调整系数，取0.85；KH为与高度有关的调整系数，取0.94。 3. 结论 该分离立交桥现浇箱梁桥施工是对支架搭设、材料选用的严格控制以及支架搭设完成后对预压材料及荷载的严格把关，施工中通过支架沉降观测点的跟踪观测，支架的非弹性变形量均小于3mm，箱梁底板混凝土外表平整度小于5mm，表面轮廓清晰、线条顺直，混凝土实体未出现任何裂缝。 实践证明，本桥支架布设方案是切实可行的,现浇连续箱梁做到了内实外洁、平整、美观取得了较好的经济效益和社会效益。 参考文献 1 JTJ 023-85, 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范. 2 JTJ 021-89, 公路桥涵设计通用规范. 3 JTJ 041-2000, 公路桥涵施工技术规范. 4 公路施工手册桥涵分册, 人民交通出版社. 现浇箱梁支架稳定性验算 陈瑞兴 今日科苑 2008年第9期 本文字数：3360 小 中 大 摘要：结合上海市某桥梁工程三座大跨径高架桥现浇连续箱梁施工，介绍支架稳定性的验算方法。 关健词：现浇箱梁；施工方案；支架模板；内力验算 随着我国公路建设的飞快发展，城市立交桥、高速公路桥梁对结构混凝土外观要求越来越高，只要条件允许，其梁板均采用现浇方法施工。目前现浇梁板支承体系主要依赖于脚手架，而脚手架的施工成本与项目的经济效益、质量、安全等诸多因素密切相关，怎样采用科学的计算方法从诸多因素中找出最佳平衡点，体现项目的技术能力和管理水准的一个重要方面。下面结合上海市某桥梁工程施工，介绍支架稳定性的验算方法。 一、工程概况 上海某桥梁工程位于上海市浦东新区曹路镇，主线全长1.7KM，东通浦东国际机场、远东大道进入上海市区，西接五洲大道通往江苏方向，A、B、C、D四条匝道均与崇明长江隧道相连通往崇明岛，是一座三层特大型互通式立交桥，是上海、崇明、江苏三省市的交通枢纽，故本工程亦简称沪崇苏立交。 沪崇苏立交箱梁桥分别为：主线58.04m+91.292m+58.054m三跨，C匝道45.854m+76.790m+46.057m三跨，D匝道45.751m+74.242m+45.751m三跨。大跨径连续箱梁桥均处于旱地，综合考虑实际施工的难度和节约成本投资等因素，箱梁采用483.5mmWDJ碗扣式多功能钢管满堂支架（单向）全断面现浇的方法施工。以下按高支架C匝道（难度最大）介绍。 二、施工方案 （一）支架架设、立模方法 支架以两桥墩（或桥台）中心连线为轴线，并垂直于中心点法线往两翼及跨两端对称搭设。依照现有图纸将其划分为0#1#断面、2#3#断面、4#5#断面、6#6#断面（断面图附后）等四段分别进行计算，各段设计荷载的限值取该段最大净截面积的荷载。经过计算比较选出最佳组合，竖杆纵横向间距依次分别为：60cm60cm、90cm60cm、60cm60cm、60cm30cm，支架步距视架子实际高度采用120cm或60cm，利用可调下托调整支架横杆使之保持整体水平。在支架搭设过程中结合模板、横梁、纵梁厚度，通过跟踪测量调整支架高度，同时确保可调U型顶托螺旋调节幅度不超过25 cm。在支架U型顶托上沿线路纵向摆放横截面为10cm15cm方木作为纵梁，在纵梁上横向摆放横截面为5cm10cm、间距20cm方木作为横梁，方木均使用东北红杉。最后在横梁上铺设模板，模板接头之间放置海绵双面帖，以防止因模板摆放时间过长热胀冷缩造成模板鼓起或缝隙过大。支架架设结构（见图1）。 C匝道曲线半径很小，横坡最大值达到6%，为保证支架的稳定性以及防止不侧向滑移，拟在两匝道内侧端包括主线外侧端(两侧标高低)加密纵横剪刀斜支撑和两侧设置缆风绳索固定（设在3/8L和1/4L处且对等收笼）或设置足够数量纵横向的扫地杆（纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮20cm的立杆上。横向扫地杆在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上）和斜拉杆（通顶）以消除侧向应力负作用。另外，C匝道支架高度超过15m，考虑脚手架自重，并将自重计算为荷载，立杆的接长缝错开，使立杆接长缝不在同一水平上，以保证脚手架的整体强度和稳定性。 （二）支架预压 采用砂袋按120%荷载进行预压，箱梁箱体范围平均荷载为42.18KNm2，换算成砂袋高3.5m；横梁部分荷载为156.18 KNm2，实心箱体部分采用砂袋高度1m钢筋预压或整捆钢绞线堆放预压0.8 m。在地面上以纵横间隔5m和在模板上按高程控制点位分别设置观测点，预压时逐日对其进行沉降观测，做好记录。沉降稳定的标准为沉降量1mmd，卸载后算出地面沉降、支架的弹性和非弹性变形数值。根据各点对应的弹性变形数值及设计预拱度调整模板的高程。 三、支架、模板内力验算方法 以最不利断面为例：支架竖杆纵横向间距为90cm60cm，支架步距采用120cm，模板采用1.5 cm竹胶板。 （一）模板计算 新浇筑结构混凝土平均荷载G1=7.86626/7.6=26.9KNm2；施工人员、料、具行走运输堆放载荷Gr=2.5KNm2；倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载均按2KNm2考虑；支架高度为20左右，风荷载 0.520m(支架高)/12.05m(桥面宽)=0.8 KNm2。根据规范要求计算模板及支架时，所采用的荷载设计值，应取荷载标准值分别乘以相应的荷载分项系数，然后再进行组合。该段组合后的设计荷载为：26.91.2+6.51.4+0.81.0=42.18KNm2。模板跨径L1=0.9m，模板宽度b=0.2m 。 模板每米上的荷载为：g=42.180.2= 8.436KNm 。 模板跨中弯距计算：M1/2=gL12/10=8.4360.92/10=0.683KN?m 。 竹胶板其容许弯应力w=90Mpa,并可提高1.2，模板需要的截面模量： W=M/(1.2w)=0.683/(1.290103)=6.32710-6m3 。 根据W、b得h为： 故模板厚度选择采用0.015m 。 （二)纵梁计算 纵梁跨度：L2=0.9m；横桥向宽度L1=0.6m；那么有： 纵梁单位荷载：g=42.18L1=42.180.6=25.308KN/m 。 跨中弯距：M1/2= gL228=25.3080.928=2.562KN?m 。 需要的截面模量：W=M/(1.2w)=2.562/(1.213103)=1.64210-4m3 。 纵梁方木宽度b为0.10 m，那么有： 纵梁方木截面积取0.10m0.15m，核算其挠度，则有： I= bh312=0.10.15312=2.812510-5m4 F= 5gL24/(384EI)=525.3080.94/(384101062.812510-5)= 7.68710-4m 。 F/L2=7.68710-4/0.6=1/780f/l=1/400 ，符合要求。 （三）支架立杆强度、稳定性计算 立杆承受由纵梁传递来的荷载N=gL2=25.3080. 9=22.777KN 。钢管截面最小回转半径i=15.78mm，支撑立柱步距为1.2m，长细比=l/i=120015.78=76,查表得=0.744。 强度验算：a=N/Aji=22777/489=46.6MPaa=215 MPa ； 稳定验算：a=N/A0=22777/(0.744*489)=62.6MPaa=215 MPa ，满足要求。 结论：支架竖杆纵横向间距90cm60 cm，考虑到横杆竖向步距120 cm时，立杆荷载Pmax30KN，同时计算时是按平均布载，故在腹板和横隔板下将横杆高度步距加密到60 cm。或将立杆横向间距改为0.6m，纵梁间距相应改为0.6m，经计算均能满足要求。 结语 该立交连续箱梁施工组织设计方案，经过实施取得了良好效果，在施工过程中采用碗扣式支架提高了支架搭设效率。通过对支架沉降观测点的跟踪观测，支架的非弹性变形量均3mm，箱梁底板混凝土外表平整度5mm，混凝土实体未出现任何裂缝，实践证明该支架架设优化方案是切实可行的。现浇混凝土连续箱梁满堂碗扣型钢管支架及模板的施工验算资讯类型：行业新闻 加入时间：2009年3月19日15:2现浇混凝土连续箱梁满堂碗扣型钢管支架及模板的施工验算摘要:运输便利、构造简单、安装方便的碗扣式钢管支架是目前现浇箱梁施工中最为常用的一种支架，尤以现浇连续箱梁应用最为广泛。现就碗扣型钢管支架稳定性及单根钢管支架立杆稳定性以及模板的强度进行验算。施工过程中支架立杆的纵距、横距及水平杆的步距要严格按照验算结果进行施作。施工；验算钢筋混凝土连续箱梁需支架进行现场浇筑，支架的支设是其中一项最重要，也是最为复杂的工作。支架的支设质量直接影响着现浇连续箱梁的质量，所以在支架的支设过程中要严格按照验算结果进行，且单根立杆的垂直度要求不大于1cm控制，以提高满堂支架的抗倾覆性能。现以西合高速公路SDN6合同段棣花互通式立交桥E匝道现浇箱梁的施工计算为例，介绍一下我们的施工应用。该桥梁总长146m，上部构造为20+425+20，箱梁顶宽15.50m，底宽10.5m，一箱两室，在桥梁两端向跨中方向39m处设置OVM-19联接器，该箱梁分为三段进行施工。为确保大体积混凝土的表面平整度，考虑到施工安装、搬运、拆卸方便，模板一般采用大面积刚度较好的竹胶板。一、满膛支架设计及计算1、支架及模板的设计支架设计采用满堂碗扣支架，支架主要包括立杆、横杆、可调底、顶托梁、剪力撑、横向分配方木、顺桥向分配方木和底模板。基底为丹江河道天然砂砾填筑路基（压实度达到95%以上，地基承载力400Kpa），考虑到砂砾表层的板结性能较差，引起支架整体的局部受力不均匀，产生沉降，在其上浇注20cm厚C20混凝土的补强调平层，以确保现浇连续箱梁的整体浇注质量。考虑到高空作业危险性，支架在支设时两侧各留出50cm的工作平台，外侧采用防护网进行防护。支架采用碗扣式支架，距桥墩中心3米范围内，顺桥方向立杆步距0.6m，其它位置顺桥向立杆步距0.9m，横桥向立杆步距均为0.9m；层高为1.2m，支架平均高度8m，大横杆采用1212cm、小横杆采用1010cm的落叶松方木。大横杆间距为0.9m，小横杆间距为0.3m。2、支架上部荷载组合荷载主要考虑模板、方木及碗扣支架自重；新浇筑砼自重；钢筋自重；施工人员及施工设备荷载；振捣砼时产生的荷载；倾倒砼时产生的荷载等。3、支架受力分析A、正常段受力计算（1）计算荷载模板、方木、碗扣支架自重：模板由现场实际秤得：0.12KN/m，全桥共用大横杆方木2940米，小横杆方木10136米，由建筑施工手册上查的东北落叶松为：6.5KN/m，大横杆方木自重为：29400.120.126.5/(14016.5)=0.119KN/m；小横杆方木自重为：101360.10.16.5/(14016.5)=0.285KN/m；支架长140米，平均高度8，平均宽度16.5米，由建筑施工手册查得碗扣式钢管脚手架计算重量80.1220.976KN/m合计模板、方木、碗扣支架自重为：0.12+0.119+0.2850.976=1.5KN/m。钢筋砼梁体自重，在计算时，小横杆传力给大横杆，大横杆按均布荷载传递给支架。所以支架按均布荷载计算，均布荷载受力具体计算如下：10.51.3+（0.15+0.6）2.522-4.650.852+1000.2+0.20.22510.51=18.714KN/m（最不利情况考虑钢筋砼按25KN/m3计算）。人工及料材、机具行走堆放荷载：2.0KN/m2（由路桥施工计算手册查得）。施工砼时的施工荷载及振岛砼时产生的荷载均按：2.0KN/m（由路桥施工计算手册查得）。(2)受力计算大横杆验算大横杆受力计算：计算跨径：L=0.9m顺桥向作用在大横杆上的均布荷载：q=（0.285+0.12+18.714+2+2）0.9=20.807KN/m跨中弯距：Mmax=qL2/8=20.8070.92/8=2.107KNm验算抗弯强度1010厘米方木截面模量：W=0.123/6=2.8810-4mMmax/W2.1071000/2.8810-4=7.32MPa由建筑施工手册查得落叶松容许弯应力w17Mpa7.32MPaw17Mpa安全系数为；177.322.32所以：1212厘米方木大横杆满足抗弯要求验算刚度：Ix=0.124/1217.2810-6m4E=1104Mpa，L=0.9mf=5ql4/（384EI）=520.8071030.94/384110417.28=1.03mmL/400=2.25mm所以刚度符合要求。（3）支架立杆计算：按483.5计算立杆承受由大横杆传递来的荷载：N=（0.119+0.285+0.12+18.714+2+2）0.90.9=18.82KN立杆截面特性：由路桥施工计算手册查得：=3.5，D=48，i=15.78mm；A=489mm；210Mpa支架横杆步距为1.2m,长细比1200/15.78=76承载力检算：N=A查表知，=0.6758则：N=0.6758489210=69KN从而得：N=18.82KNN=69KN,满足要求。B、端部加密段受力计算在距桥墩中心线两侧各3米处，支架顺桥向步距0.6米，横桥向步距为0.9米；层高为1.2米，大横杆、小横杆均采用1010厘米的落叶松方木。大横杆间距为60厘米，小横杆间距为25厘米。（1）计算荷载模板、方木、碗扣支架自重：模板由现场实际秤得：0.12KN/m2，全桥共用大横杆方木2940米，小横杆方木10136米，由建筑施工手册上查的东北落叶松为：6.5KN/m，大横杆方木自重为：29400.120.126.5/(14016.5)=0.119KN/m；小横杆方木自重为：101360.10.16.5/(14016.5)=0.285KN/m；支架长140米，平均高度8，平均宽度16.5米，由建筑施工手册查得碗扣式钢管脚手架计算重量80.1220.976KN/m合计模板、方木、碗扣支架自重为：0.12+0.119+0.2850.976=1.50KN/m2。钢筋砼梁体自重，在计算时，小横杆传力给大横杆，大横杆按均布荷载传递给支架。所以支架按均布荷载计算，均布荷载受力具体计算如下：10.51.3+（0.15+0.6）2.522-4.350.852+1000.2+0.20.22510.51=19.928KN/m（最不利情况考虑钢筋砼按25KN/m3计算）。人工及料材、机具行走堆放荷载：2.0KN/m（由路桥施工计算手册查得）。施工砼时的施工荷载及振岛砼时产生的荷载均按：2.0KN/m（由路桥施工计算手册查得）。(2)大横杆验算大横杆受力计算：计算跨径：L=0.6m顺桥向作用在大横杆上的均布荷载：q=（0.285+0.12+19.928+2+2）0.6=14.60KN跨中弯距：Mmax=qL2/8=14.600.62/8=0.657KNm验算抗弯强度1010厘米方木截面模量：W=0.123/6=2.8810-4mMmax/W0.6571000/2.8810-4=2.28MPa由建筑施工手册查得落叶松容许弯应力w17Mpa2.28MPaw17Mpa安全系数为；172.287.461212厘米方木大横杆满足抗弯要求验算刚度：Ix=0.124/1217.2810-6m4E=1104Mpa，L=0.6mf=5ql4/（384EI）=514.61030.64/384110417.28=0.143mm0.6/400=1.5所以刚度符合要求。（3）支架立杆计算：按483.5计算立杆承受由大横杆传递来的荷载：N=ql=（0.119+0.285+0.12+19.928+2+2）0.60.9=13.204KN立杆截面特性：由路桥施工计算手册查得：=3.5mm，D=48mm，i=15.78mm；A=489mm；210Mpa支架横杆步距为1.2m,长细比1200/15.78=76承载力检算：N=A查表知，=0.6758则：N=0.6758489210=69KN从而得：N=13.204KNN=69KN,满足