南京某24m跨装配式预应力混凝土T梁结构设计毕业设计论文.doc

南京某24m跨装配式预应力混凝土T梁结构设计毕业设计论文第一章设计基本资料及构造布置1.1设计资料（1）跨度和桥面宽度1.标准跨径：24m2.计算跨径：23m3.主梁全长：23.96m4.桥面宽度（桥面净空）：净11.5+20.5（防撞栏）。（2）技术标准1.设计荷载：公路-I级2.环境标准：I类环境（3）设计安全等级：二级1.2主要材料上部结构混凝土采用C55，桥面铺装及下部结构采用C30；预应力钢筋采用标准强度为1860MPa的低松弛钢绞线，张拉控制应力取为0.75倍标准强度，预应力筋的锚固方式为群锚，按后张法施工。1.3相关设计参数体系均匀升温10C和降温25C，同时需考虑不均匀温差；单侧防撞栏为3.5kN/m，桥面铺装采用4cm厚防水混凝土+8cm厚沥青混凝土。1.4结构设计1.本设计为简支T型梁。2.桥面板横坡度假定为和桥面横坡度相同，假设为平坡。3.主梁断面：主梁高1.6m，梁间距2.5m，其中预制梁宽1.8m，翼缘板中间湿接缝宽度为0.7m。梁跨中肋厚0.20m，马蹄宽0.50m，端部腹板厚度与马蹄同宽，以满足端部锚具布置和局部应力需要。4.横隔梁设置：横隔梁共设置四道，间距4.6m。1.5截面几何设计计算绘制T型梁的跨中及端部截面见下图：图1-1T梁跨中截面尺寸图（尺寸单位：cm）图1-2T梁端部截面尺寸图（尺寸单位：cm）计算截面几何特征，计算时可将整个主梁截面划分为n个小块面积进行计算，跨中截面几何特征列表计算。表1-1跨中截面几何特性计算表分块名称分块面积Ai分块面积形心至上缘距离yi分块面积至上缘净距Si=Aiyi分块自身惯性距Iidi=ys-yi分块面积对截面形心的惯距Ix=Aid2iI=Ii+Ixcm2cmcm3cm4cmcm4cm4大毛截面翼板37507.52812570312.544.097289730.3757360042.875三角承托50018.339166.672777.7833.26553113.8555891.58腹板250077.51937503255208.3-25.911678320.254933528.55下三角225135303752812.5-83.411565376.3231568188.823马蹄100015015000033333.3-98.419684528.19717861.47975411416.6724135513.23小毛截面翼板24007.5180004500053.076759419.766804419.76三角承托50018.3391652777.7842.24892108.8894886.58腹板250077.51937503255208.3-16.93716562.253971770.55下三角225135303752812.5-74.431246460.6031249273.103马蹄100015015000033333.3-89.437997724.98031058.26625442314.3320951408.19大毛截面形心至上翼缘距离ys51.59小毛截面形心至上翼缘距离ys60.57第二章主梁作用效应计算主梁作用效应分为永久作用效应和可变作用效应。在可变作用效应计算中，本设计采用比拟正交异性板法（G-M法）求各主梁荷载横向分布系数。2.1.1永久作用集度1）预制梁自重跨中截面段主梁的自重（五分点截面至跨中截面，长6.9m）：马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重近似计算（长2.6m）：主梁端部截面面积为支点段梁的自重（长2m）：边主梁的横隔梁中横隔梁体积：端横隔梁体积故半跨内横梁自重主梁永久作用集度2）二期恒载翼缘板中间湿接缝集度边梁现浇部分横隔梁一片中横隔梁（现浇部分）体积：一片端横隔梁（现浇部分）体积：故桥面铺装层4cm厚防水混凝土铺装：8cm厚沥青混凝土铺装：将桥面铺装重量均分给五片主梁，则防撞栏：单侧防撞栏荷载为3.5kN/m将两侧防撞栏均分给五片主梁，则边梁二期永久作用集度（2）永久作用效应：参照下图，设a为计算截面至左支座的距离，令。主梁弯矩M和剪力V的计算公式分别为:图2-1永久效应作用计算图表2-1边梁永久作用效应计算表作用效应跨中=0.5四分点=0.25支点=0.0一期弯矩(kNm)1376.721032.540.00剪力(kN)0.00119.72239.43二期弯矩(kNm)737.76553.320.00剪力(kN)0.0064.15128.31弯矩(kNm)2114.481585.860.00剪力(kN)0.00183.87367.742.2可变作用效应计算2.2.1冲击系数和车道折减系数计算其中，。由于1.5Hz14Hz，故可用下式计算出汽车荷载冲击系数:当车道数大于两车道时，应进行车道折减，三车道折减22%，但折减后不得小于两车道的计算结果。分别计算两车道和三车道的布载，取最不利情况进行设计。2.2.2计算主梁的荷载横向分布系数1）跨中的荷载横向分布系数mc：由于此桥在跨度内设有横隔梁，具有强大的横向连贯性，宽跨比B/l=15.5/36=0.43，可以将其简化为一块矩形平板，用比拟正交异性板法求横向分别系数。 计算主梁的抗弯及抗扭惯性距I和IT:式中bi，ti为相应的单个矩形截面的宽度和高度；ci为矩形截面抗扭刚度系数，m为梁截面划分成单个矩形的个数对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度：马蹄部分的换算平均厚度：表2-2IT的计算表2-2IT的计算表分块名称bi/cmti/cmti/biciIT/m4翼缘板250.17.170.0690.31890.004036腹板130.3320.000.1530.30110.003139马蹄50.0032.500.650.19880.0034130.010588单位宽度的抗弯及抗扭惯性距: 算横梁抗弯及抗扭惯性距：翼板有效宽度的计算见图2-2横梁长度取为两边主梁的轴线间距：l=42.5=10cmc=（4.6-0.16）/2=2.22mh=135cm，b=16cm，h1=17.17cm所以c/l=2.22/10=0.222，查表得/c=0.754故=0.7542.22=1.67m图2-2翼板有效宽度计算图式（尺寸单位：cm）横隔梁的截面重心位置：横梁的抗弯Iy和抗扭惯性距ITy根据,查表得，但由于连续桥面的单宽抗扭惯性矩只有独立板宽扁板者的翼板，取，查表计算得。则单位抗弯及抗扭惯距和：计算抗弯参数及抗扭参数按公预规3.1.6条，取，则：， 计算荷载横向分布影响线坐标：已知=0.385，查G-M法计算用表，可得表2-3中数据。表2-3梁位表梁位荷载位置B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4-B00.770.890.991.121.181.120.990.890.77B/41.551.451.311.241.090.880.620.330.10B/22.42.091.751.390.990.630.24-0.18-0.563B/43.372.762.111.490.890.36-0.16-0.59-1.08B3.783.122.41.580.750.13-0.55-1.09-1.6900.940.981.001.031.071.031.000.980.94B/41.091.111.11.091.051.000.920.880.8B/21.291.241.191.11.010.920.850.750.73B/41.51.381.211.10.980.880.800.700.65B1.81.51.281.10.920.80.700.630.55用内插法求各梁位处横向分布影响线坐标值见图2-3，实际梁位与表列梁位的关系见图图2-3内插法求各梁位处横向分布影响线坐标值（尺寸单位：cm）图2-4梁位关系图（尺寸单位：cm）1号，5号梁：=2号，4号梁：3号梁：计算公式:列表计算各梁的横向分布影响线坐标值。表2-4各梁的横向分布影响线坐标值梁号荷载位置B3B/4B/2B/40-B/4-B/2-3B/4-B1号1.5601.4041.2241.1000.9680.8640.7800.6860.6303.4522.8322.1681.5080.8620.314-0.238-0.690-1.202-1.892-1.428-0.944-0.4080.1060.5501.0181.3761.832-0.287-0.217-0.143-0.0620.0160.0830.1540.2090.2783.1652.6152.0251.4460.8780.397-0.084-0.481-0.9240.6330.5230.4050.2890.1760.079-0.017-0.096-0.1852号1.2101.1881.1541.0961.0260.9520.8780.8020.7402.0601.8341.5741.3301.0300.7300.3920.024-0.296-0.850-0.646-0.420-0.234-0.0040.2220.4860.7781.036-0.129-0.098-0.064-0.035-0.0010.0340.0740.1180.1571.9311.7361.5101.2951.0290.7640.4660.142-0.1390.3860.3470.3020.2590.2060.1530.0930.028-0.0283号0.9400.9801.0001.0301.0701.0301.0000.9800.9400.7700.8900.9901.1201.1801.1200.9900.8900.7700.1700.0900.010-0.090-0.110-0.0900.0100.0900.1700.0260.0140.002-0.014-0.017-0.0140.0020.0140.0260.7960.9040.9921.1061.1631.1060.9920.9040.7960.1590.1810.1980.2210.2330.2210.1980.1810.159图2-51号梁横向分布影响线（尺寸单位：cm）计算横向分布系数：荷载横向分布系数的计算中包含了车道折减系数。按照最不利方式布载，并按相应影响线坐标值计算横向分布系数。三车道如图图2-6三车道最不利荷载布置图（尺寸单位：cm）两车道如图，故。图2-7两车道最不利荷载布置图（尺寸单位：cm）2）支点截面的荷载横向分布系数:如图所示，按杠杆原理法绘制支点截面荷载横向分布影响线并进行布载，1号梁可变作用横向分布系数可计算如下：可变作用（汽车）：图2-8支点截面荷载横向分布计算图式(尺寸单位：cm)3）横向分布系数见表1号梁可变作用横向分布系数可变作用类型公路级0.7640.74（3）车道荷载的取值公路I级车道荷载的均布荷载标准值和集中荷载标准值分别为计算弯矩时，计算剪力时，（4）计算可变作用效应在可变作用效应计算中，本设计对于横向分布系数的取值作如下处理：支点处横向分布系数取，从支点至第一根横梁段，横向分布系数从直线过渡到，其余梁段均取，本设计在计算跨中截面、四分点截面和支点截面时，均考虑了荷载横向分布系数沿桥梁跨径方向的变化。1）计算跨中截面的最大弯矩和最大剪力：计算跨中截面最大弯矩和最大剪力采用直线加载求可变作用效应，如下图所示，可变效应为：不计冲击冲击效应式中所求截面汽车标准荷载的弯矩或剪力；车道均布荷载标准值；车道集中荷载标准值；影响线上同号区段的面积；影响线上最大竖坐标值；可变作用（汽车）冲击效应可变作用(汽车)冲击效应：图2-9跨中截面可变作用效应计算图式（尺寸单位：cm）2）计算计算四分点截面的最大弯矩和最大剪力：四分点截面可变作用效应的式见下图可变作用标准效应：可变作用冲击效应：图2-10四分点截面可变作用效应计算图式（尺寸单位：cm）3）计算支点截面的最大剪力：支点截面可变作用效应的计算图式见下图：可变作用（汽车）标准效应图2-11支点截面可变作用效应计算图式（尺寸单位：cm）可变作用（汽车）冲击效应2.2.3主梁作用效应组合根据可能同时出现的作用效应选择了三种最不利效应组合：短期效应组合、标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，见表2-6。表2-6作用效应组合跨中截面四分点截面支点序号荷载类型MmaxvmaxMmaxvmaxvmaxkNmkNkNmkNkN1一期永久作用1376.7201032.54119.72239.432二期永久作用737.760553.3264.15128.313总永久作用（=1+2）2114.4801585.86183.87367.744可变作用（汽车）1636.6138.541227.23225.13322.715可变作用（汽车）冲击477.1540.39357.865.6494.096标准组合=(3)+(4)+(5)4228.23178.933170.89474.64784.547短期组合=(3)+0.7(4)3260.196.9782444.921341.461593.6378极限组合5496.626250.5024122.074627.7221024.808=1.2(3)+1.4(4)+(5)第三章预应力钢束数量及其布置3.1预应力钢束数量的估算本设计采用后张法施工工艺，设计时应满足不同设计状况下规范规定的控制条件要求，即承载力、变形及应力等要求，在配筋设计时，要满足结构在正常使用极限状态下的应力要求和承载能力极限状态的强度要求。以下就以跨中截面在各种作用效应组合下，分别按照上述要求对主梁所需的钢束数进行估算，并按这些估算的钢束数确定主梁的配筋数量。3.1.1按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数本设计按全预应力混凝土构件设计，按正常使用极限状态组合计算时，截面不允许出现拉应力。对于T形截面简支梁，当截面混凝土不出现拉应力控制时，则得到钢束数的估算公式：式中：Mk使用荷载产生的跨中弯矩标准组合值，按表2-6（6）取用；C1与荷载有关的经验系数，对于公路I级，C1取用0.51；一束7j15.2钢绞线截面积，一根钢绞线的截面积是1.4cm2，故Ap=9.8cm2。大毛截面上核心距；预应力钢束重心对大毛截面重心轴的偏心距，可预先假定，为梁高，。本设计采用的预应力钢绞线，标准强度为Mpa，弹性模量。假设，则钢束数n为3.1.2按承载能力极限状态估算钢束数根据极限状态的应力计算图式，受压区混凝土达到极限强度，应力图式呈矩形，同时预应力钢束也达到设计强度，钢束数的估算公式为式中Md承载能力极限状态的跨中最大弯矩，按表7（8）取用；经验系数，一般采用0.75-0.77，本设计取用0.77；fpd预应力钢绞线的设计强度，为1260Mpa。则：根据上述两种极限状态估算的钢束数量在四根左右，故钢筋数3.2预应力钢束的布置3.2.1跨中截面及锚固端截面的钢束位置1）在对跨中截面进行钢束布置时，应保证预留管道的要求，并使钢束的重心偏心距尽量大。本设计采用内径70mm，外径77mm的预埋金属波纹管，管道至梁底和梁侧净距不应小于30mm及管道半径的一半，另外直线管道的净距不应小于40mm，且不宜小于管道直径的0.6倍，在竖直方向两管道可重叠，跨中截面的细部构造如下图所示，则钢束群重心至梁底距离为图3-1跨中截面（尺寸单位：cm）2）为了方便操作，将所有钢束都锚固在梁端截面。对于锚固端截面，应使预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压，而且要考虑锚具布置的可能性，以满足张拉操作方便的要求。在布置锚具时，应遵循均匀、分散的原则。锚具端截面布置的钢束如下图所示，钢束群重心至梁底距离为：图3-2锚固端截面（尺寸单位：cm）下面应对钢束群重心位置进行复核，首先需计算锚固端截面的几何特性。锚固端截面几何特性计算见表3-1表3-1锚固端截面几何特性计算表分块名称分块面积分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘净距分块面积的自身惯距分块面积对截面形心的惯距（1）(2)（3）=（1）（2）（4）（5）（7）=（4）+（6）翼板37507.52812570312.551.7910058265.3810128577.88三角承托24517.3334246.667666.9441.957431295.513431962.453腹板725087.563437510162083.3-28.215769579.72515931663.0311245666746.6726492203.35其中：，上核心距为：下核心距为：，说明钢筋群重心处于截面的核心范围内。图3-3钢束群重心位置复核图3.2.2钢束起弯角度和线形的确定在确定钢束起弯角度时，既要考虑到由预应力钢束弯起会产生足够的预剪力，又要考虑到所引起的摩擦预应力损失不宜过大。本设计预应力钢筋在跨中分为三排，N4号钢筋弯起角度为5，其它钢筋弯起角度为7.为了简化计算和施工，所有钢束布置的线形均为直线加圆弧，最下排两根钢束需进行平弯。3.2.3钢束计算1）计算钢束起弯点至跨中的距离：锚固点至支座中心线的水平距离为：图3-4锚固端尺寸图（尺寸单位：cm）钢束计算图式见下图，钢束起弯点至跨中的距离见表图3-5钢束计算图式表3-2钢束起弯点至跨中距离计算表钢束号起弯高度y(cm)y1(cm)y2(cm)L1(cm)x3(cm)R(cm)x2(cm)x1(cm)42012.37.710099.371033.55126.093955.92635036.913.1300297.971758.38214.523665.20627366.426.58540536.227883.221107.753529.366110192.258.75750744.7571174.49143.288280.381上表中各参数的计算方法如下：为靠近锚固端直线长度，可根据需要自行设计，为钢束锚固点至钢束起弯点的竖直距离，如钢束计算图式，根据各量的几何关系，可分别计算如下式中钢束弯起角度（）；计算跨径（cm）；锚固点至支座中心线的水平距离（cm）2）控制截面的钢束重心位置计算各钢束重心位置计算：根据钢束计算图式所示的几何关系，当计算截面在曲线段时，计算公式为：，当计算截面在近锚固点的直线段时，计算公式为：式中钢束在计算截面处钢束中心至梁底的距离；钢束起弯前到梁底的距离；钢束弯起半径；圆弧段起晚点到计算点圆弧长度对应的圆心角。计算钢束群重心到梁底的距离表3-3各计算截面的钢束位置及钢束群重心位置截面钢束号x4(cm)R(cm)sin=x4/Rcosa0(cm)ai(cm)ap(cm)四分点4未弯起1033.55701101026.643未弯起1758.389011010245.6883.22140.05162910.99872224.28591294.61174.4960.25083080.9683462.2630支点直线段yx5x5tana0ai77.024200.12217331.323.8451026.1553500.12217327.633.3181056.6822730.12217323.342.7142292.28611010.12217318.422.03634132.9643）钢束长度计算一根钢束的长度为曲线长度、直线长度与两端工作长度（270cm）之和，其中钢束曲线长度可按圆弧半径及起弯角度计算。通过每根钢束长度计算，就可以得到一片主梁和一孔桥所需钢束的总长度，用于备料和施工。计算结果见表3-4。图3-6钢束布置图（尺寸单位：cm）表3-4钢束长度计算表钢束号R(cm)钢束弯起角度(rad)曲线长度(cm)S=直线长度x1(cm)直线长度L1(cm)有效长度2（S+x1+L1）钢束预留长度(cm)钢束长(cm)(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)=(6)+(7)41033.550.122173126.27955.931002364.3981402504.4031758.380.122173214.83665.213002360.0681402500.072883.2210.122173107.91529.375402354.5461402494.5511174.490.122173143.49280.387502347.7461402487.75第四章计算主梁截面几何特性主梁截面几何特性包括计算主梁净截面和换算截面的面积、惯性矩以及梁截面分别对重心轴、上梗肋与下梗肋的静距，最后列出截面特性值总表，为各受力阶段的应力验算准备计算依据。4.1 截面面积及惯性距计算4.1.1小毛截面的几何特性净截面面积净截面惯性矩其中，扣管道面积=nA，钢束换算面积=(1)n表4-1（1）跨中截面面积和惯性矩计算表截面分块名称分块面积Ai(cm2)分块面积重心至上缘距离yi(cm)分块面积对上缘净矩Si(cm2)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯矩Ii(cm4)di=ysyi(cm)Ip=Aidi2(cm4)I=Ii+Ip(cm4)b1=180cm净截面毛截面662560.57401276.2558.24320951408.19-2.32735866.0402319711605.07扣管道面积-186.265141-26263.365略-82.75-1275669.1626438.73375012.88520951408.19-1239803.122b1=250cm换算截面毛截面797551.59411430.2553.55024135513.231.96030640.0665925533156.36钢束换算面积182.2814127524.8-93.79781603702.72178.75214125204.032略-87.451367003.06表4-1（2）四分点翼缘全宽截面面积和惯性矩计算表截面分块名称分块面积Ai(cm2)分块面积重心至上缘距离yi(cm)分块面积对上缘净矩Si(cm2)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯矩Ii(cm4)di=ysyi(cm)Ip=Aidi2(cm4)I=Ii+Ip(cm4)b1=180cm净截面毛截面662560.57401276.2558.48920951408.19-2.08128677.8541219711605.07扣管道面积-186.265132.49-24678.249略-74.00-1020002.5966438.735376598.000220951408.19-991324.742b1=250cm换算截面毛截面797551.59411430.2553.36424135513.231.77425085.0261625533156.36钢束换算面积182.28132.5025974.17-85.481119165.568178.752132.4923682.8524略-79.121144250.59表4-1（3）支点翼缘全宽截面面积和惯性矩计算表截面分块名称分块面积Ai(cm2)分块面积重心至上缘距离yi(cm)分块面积对上缘净矩Si(cm2)全截面重心到上缘距离ys(cm)分块面积的自身惯矩Ii(cm4)di=ysyi(cm)Ip=Aidi2(cm4)I=Ii+Ip(cm4)b1=180cm净截面毛截面1019562.77639940.1562.44220951408.19-0.3281095.6116920892536.76扣管道面积-186.26580.385-14972.912略-17.94-59967.0425310008.735624967.23820951408.19-58871.43084b1=250cm换算截面毛截面1019551.59525960.0552.08624135513.230.4962509.87153224281171.93钢束换算面积182.2885.611564.63-23.151119165.568178.75280.38514368.9795略-28.29143148.83344.1.2换算截面几何特性计算1)整体截面几何特性计算：在正常使用阶段需要计算大截面（结构整体化以后的截面，含湿接缝）的几何特性，计算公式如下：换算截面面积换算截面惯性矩式中：A，I分别为混凝土毛截面面积和惯矩；A，分别为一根管道截面积和钢束截面积；，分别为净截面和换算截面重心到主梁上缘的距离；分别面积重心到主梁上缘的距离；n计算面积内所含的管道（钢束）数；钢束与混凝土的弹性模量比值2)有效分布宽度内截面几何特性计算：预应力混凝土梁在计算预应力引起的混凝土应力时，预加应力作为轴向力产生的应力按实际翼缘全宽计算，由预加力偏心引起的弯矩产生的应力按翼缘有效宽度计算。对于T形截面受压区翼缘计算宽度，应取下列三者中的最小值：（主梁间距）此处，为梁腹板宽度，为承托长度，为受压区翼板悬出板的厚度。本设计中由于，则，为承托根部厚度。故。由于实际截面宽度小于或等于有效分布宽度，即截面宽度没有折减，故截面的抗弯惯性矩也不需要折减，取全宽截面值。4.2截面净距计算应力钢筋混凝土在张拉阶段和使用阶段都要产生剪应力，这两个阶段的剪应力应该叠加。在每一阶段中凡是中性轴位置和面积突变处的剪应力，都需要计算。在张拉阶段和使用阶段应计算的截面如图所示：图4-1跨中（四分点）截面静矩计算图（尺寸单位：cm）（1） 在张拉阶段，净截面的中性轴（称为净轴）位置产生的最大剪应力，应该与使用阶段在净轴位置产生的剪应力叠加。（2） 在使用阶段，换算截面的中性轴（称为换轴）位置产生的最大剪应力，应该与张拉阶段在换轴位置产生的剪应力叠加。故对每一个荷载作用阶段，需要计算四个位置的剪应力，即需要计算下面几种情况的静矩：（3） 1）a-a线以上（或以下）的面1积对中性轴的（净轴和换轴）静矩。（4） 2）b-b线以上（或以下）的面积对中性轴的（净轴和换轴）静矩。（5） 3）净轴（n-n）以上（或以下）的面积对中性轴的（净轴和换轴）静矩。（6） 4）换轴（o-o）以上（或以下）的面积对中性轴的（净轴和换轴）静矩。表4-2（1）跨中截面对重心轴静距计算分块名称及序号已知：，静距类别及符号分块面积分块面积重心至截面重心距离对净轴静距翼板1翼缘部分对净轴静距270050.743137006.1三角承托250039.9119955肋部320038.2437648.6164609.7下三角4马蹄部分对净轴静距22571.75716145.325马蹄5125089.257111571.25肋部630069.25720777.1管道或钢束-186.265082.757-15414.73133078.9424翼板1净轴以上净面积对净轴静距270056.98153854.64三角承托250046.1523075.1肋部3989.66424.7424485.87201415.61翼板1换轴以上净面积对净轴静距270056.98153854.64三角承托250046.1523075.1肋部3984.76624.8624485.27201415.01分块名称及序号已知：，静距类别及符号分块面积分块面积重心至截面重心距离对净轴静距翼板1翼缘部分对换轴静距375056.74212768.63三角承托250045.9122952.65肋部320044.248847.66244568.94下三角4马蹄部分对换轴静距22585.7619296.38马蹄51250103.26129077.13肋部630083.2624978.51管道或钢束301.9395.7628913.02275173.29净轴以上换算面积对换轴静距375056.74212768.63三角承托250045.9122952.65肋部3989.66439.5039088.46274809.74翼板1换轴以上换算面积对换轴静距375056.74212768.63三角承托250045.9122952.65肋部3984.76624.6224244.10259965.38表4-2（2）四分点截面对重心轴静矩计算分块名称及序号已知：，静距类别及符号分块面积分块面积重心至截面重心距离对净轴静距翼板1翼缘部分对净轴静距270050.743137006.1三角承托250039.91519957.5肋部320038.2437648.6164612.2下三角4马蹄部分对净轴静距22579.75717945.325马蹄5125092.257115321.25肋部630069.25720777.1管道或钢束-186.26580.757-15042.20261139001.4724翼板1净轴以上净面积对净轴静距270049.986134962.2三角承托250036.15318076.5肋部3789.66419.74715593.49501168632.195翼板1换轴以上净面积对净轴静距270052.983143054.1三角承托250036.15518077.5肋部3784.76616.86813237.43289174369.0329分块名称及序号已知：，静距类别及符号分块面积分块面积重心至截面重心距离对净轴静距翼板1翼缘部分对换轴静距375046.744175290三角承托250035.91617958肋部320034.2496849.8200097.8下三角4马蹄部分对换轴静距22579.74317942.175马蹄5125093.261116576.25肋部630076.56122968.3管道或钢束182.2880.45614665.51968172152.2447净轴以上换算面积对换轴静距375056.742212782.5三角承托250045.91322956.5肋部3789.66419.50715403.97565251142.9756翼板1换轴以上换算面积对换轴静距375046.741175278.75三角承托250035.91417957肋部3784.76618.62714617.83628207853.5863表4-2（3）支点截面对重心轴静矩计算分块名称及序号已知：，静距类别及符号分块面积分块面积重心至截面重心距离对净轴静距翼板1翼缘部分对净轴静距270056.743153206.1三角承托2254.839.9110169.068肋部3330.438.24312635.4872176010.6552翼板1净轴以上净面积对净轴静距270056.743153206.1三角承托225439.9110137.14肋部32211.176224.74654717.76625218061.0062翼板1换轴以上净面积对净轴静距270056.743153206.1三角承托2254.839.9110169.068肋部31984.76621.86343392.93906206768.1071分块名称及序号已知：，静距类别及符号分块面积分块面积重心至截面重心距离对净轴静距翼板1翼缘部分对净轴静距375052.9587198595.125三角承托250040.91120455.5肋部320038.2437648.6226699.225翼板1净轴以上净面积对净轴静距500052.9587264793.5三角承托250040.91120455.5肋部32211.176219.230342521.58168327770.5817翼板1换轴以上净面积对净轴静距375052.9587198595.125三角承托250040.91120455.5肋部31984.76616.6613306881134.3截面几何特新汇总表将计算结果进行汇总，见表4-3表4-3截面几何特性计算总表名称符号单位截面跨中四分点支点混凝土净截面净面积6438.7356438.73510008.735净惯性矩19711605.0719960083.4520892536.76净轴到截面上缘距离58.24358.48962.442净轴到截面下缘距离101.757101.51197.558截面抵抗矩上缘432093.1435326.87530042.49下缘241200.97244356.04318732.71对净轴静距翼缘部分面积164609.7164612.2176010.6552净轴以上面积175555.59168632.195218061.0062换轴以上面积191790.765174369.0329206768.1071马蹄部分面积133078.9424172152.2447-钢束群重心到净轴距离82.75780.75718.1909换算面积8153.7528153.75210373.752换算惯性矩25533156.3625279763.8224281171.93换轴到截面上缘距离53.55053.36452.086混凝土换算截面换轴到截面下缘距离106.450106.636107.914截面抵抗矩上缘573762.96570528.21542639.15下缘261676.20315138.14383677.09对换轴静距翼缘部分面积197007.5200097.8226699.225净轴以上面积207051.0115251142.9756327770.5817换轴以上面积206702.2016207853.5863252118.8113马蹄部分面积183227.52851721