宾馆钢筋混凝土框架结构设计毕业论文.doc

宾馆钢筋混凝土框架结构设计毕业论文目 录1 工程概况- 1 - 1.1 建筑概况- 1 - 1.2 建筑技术条件- 1 - 1.3 荷载资料- 1 - 1.4 设计依据- 2 -2 结构设计- 2 - 2.1 结构平面布置- 2 - 2.1.1 主体建筑结构方案的确定- 2 - 2.1.2 框架结构布置方案及其特点- 2 - 2.1.3 框架楼面结构的形式- 3 - 2.2 结构截面尺寸的拟定- 3 - 2.2.1 梁柱截面积估算- 3 - 2.2.2 结构平面布置- 4 - 2.2.3 基础高度确定- 6 - 2.3 荷载计算- 6 - 2.3.1 屋面及楼面的永久荷载标准值- 6 - 2.3.2 屋面及楼面可变荷载标准值- 7 - 2.4 框架侧移刚度计算- 7 - 2.4.1 框架侧移刚度计算- 7 - 2.4.2 框架柱D值计算- 8 - 2.5 风荷载内力计算- 10 - 2.5.1 横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算- 10 - 2.5.2 风荷载作用下框架结构内力计算- 11 - 2.6 竖向荷载作用下框架结构的内力计算- 16 - 2.6.1 计算单元图- 16 - 2.6.2 恒载标准层计算- 18 - 2.6.3 恒载顶层计算- 23 - 2.6.4 活载标准层计算- 26 - 2.6.5 活载顶层的计算- 28 - 2.6.6 内力计算- 31 - 2.7 框架结构内力组合- 42 - 2.7.1 梁弯矩调幅- 42 -II 2.7.2 框架梁内力组合- 43 - 2.7.3 框架梁剪力组合- 45 - 2.8 梁、柱截面设计- 47 - 2.8.1 梁截面设计- 47 - 2.8.2 柱的配筋计算- 52 - 2.9 楼梯结构设计- 55 - 2.9.1 梯段板计算- 55 - 2.9.2 休息平台板计算- 56 - 2.9.3 梯段梁TL1计算- 57 - 2.10 现浇楼面板设计- 58 - 2.10.1 按弹性理论进行计算- 58 - 2.10.2 B区格板的配筋计算- 59 - 2.10.3 楼面板设计- 60 - 2.11 基础设计- 61 - 2.11.1 场地土层条件- 63 - 2.11.2 结构形式- 63 - 2.11.3 材料选择- 63 - 2.11.4 确定基础埋深- 63 - 2.11.5 计算边柱- 64 - 2.11.6 计算中柱- 65 - 2.12 结构图绘制- 66 -参考文献- 69 -致 谢- 70 -II1 工程概况1.1 建筑概况本设计为*宾馆框架结构设计，建筑主体6层，顶层凸出电梯房，无地下室，主体结构高25.5m，建筑面积5089.80平方米。建筑结构类型为框架结构，主要材料为钢筋混凝土，抗震等级为3级，设防烈度为6度，*市的基本风压为0.35KN/m2，地面粗糙为C类，设计使用年限为50年。1.2 建筑技术条件(1) 气象条件 温度：最热月平均28.8、最冷月平均3.8； 夏季极端最高39.8、冬季极端最低-9.5。 相对湿度：最热月平均73%。 主导风向：全年为西北风，夏季为东南风，基本风压为0.35KN/m2。 雨雪条件：冻土深度25cm，最大风级78级，年降水量680mm,基本雪压为0.55kN/m2。(2) 工程地质条件 自然地表1m内为填土，填土下层为3M厚粉质粘土，再下为砾石层。粉质粘土允许承载力标准值为150KN/m2。砾石层允许承载力标准值为300-400KN/m2,地形较为平坦，地面粗糙度为C类。 地下水位：地表以下2.0m，无侵蚀性。 地震设计烈度：经地质勘查部门确定，地震设计烈度6度，设计分组第一组，建筑场地为稳定场地，场地特征周期0.35s。 场地类别：类。1.3 荷载资料建筑工程的抗震设防烈度为6度，基本风压为0.35KN/m2，考虑抗风不做抗震计算，根据风荷载考虑水平力作用。(1) 宾馆楼面活载，查建筑结构荷载规范（GB50009-2012），确定楼面活载标准值为2KN/m2；(2) 上人屋面：活载标准值为2.0KN/m2；(3) 屋面构造：30厚细石砼保护层，三毡四油防水层，20mm厚1:3水泥砂浆找平层、80mm厚1:8水泥炉渣找坡层、现浇钢筋混凝土屋面板、12mm厚纸筋石灰粉平顶；(4) 楼面构造：陶瓷地砖楼面：810厚地砖铺实拍平，水泥砂浆插缝，20mm厚1:4干硬性水泥砂浆素水泥浆结合层一遍，钢筋混凝土楼板；(5) 围护墙：围护墙采用200mm厚非承重砌块（190mm190mm90mm,重度7.5KN/m2），M5混合砂浆砌筑，双面粉刷（重度3.6KN/m2）。1.4 设计依据(1) 地质资料；(2) 设计题目要求；(3) 现行相关的设计规范。2 结构设计2.1 结构平面布置根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其标准层结构平面布置图见图。 2.1.1 主体建筑结构方案的确定（1） 多层建筑中常用的结构体系及各结构体系的特点在多高建筑中常用的结构体系主要有：框架结构体系，混合结构体系混合结构体系：以砖墙和框架共同组成的承重结构体系，该体系取材容易、用钢量少、造价较低、施工简便；但整体性较差，难以满足大空间的使用要求，且房屋层数受到限制。一般在多层中采用框架结构体系：以梁柱等线形杆件组成的框架为主要抵抗外荷载的结构，框架结构的特点是建筑平面布置灵活，可以组成较大空间的会议室，车间、营业室、实验室等，当采用装配式结构时，便于构件标准化、定型化，但框架结构刚度小，抗震能力低，采用砌体填充墙时，墙体在地震中容易破坏。（2） 选择结构体系所应考虑的因素选择结构体系一般应考虑：建筑物的使用性质或工艺要求、材料的供应情况和施工技术条件、工程地质情况、建筑物的受力情况以及结构体系的受力特点、抵抗水平(特别是风荷载作用)的能力、建筑上的美观要求等决定。（3） 本设计如何考虑结构方案本设计为多功能使用要求的宾馆建筑，有较大空间的会议室、层数不高(6层)地基承载能力较好，有抗震要求6度设防，经比较确定采用框架结构体系较为合理，电梯间采用普通砖墙。 2.1.2 框架结构布置方案及其特点(1) 按主要承重结构形式，可以分成： 全框架方案由横梁和柱组成的多层框架起主要承重作用； 内框架方案屋盖和楼面上的荷载在建筑物内通过钢筋混凝土柱于传给基础，在房屋的外围的荷载由横梁通过墙体传给基础，外墙是承重墙。(2) 按主要承重结构布置的方向来分 横向框架方案主梁沿建筑物的横向布置，板和次梁沿纵向布置，这种方案适用于分间比较固定的房屋； 纵向框架方案主梁沿建筑物的纵向布置，全部横向铺板，横向不设梁或者仅设置次梁； 纵横向混合结构方案在房屋的纵向及横向皆布置主要承重框架。（3） 按主要承重结构的构造和施工的方法来分 整体式框架全部构件均现场整体浇制的结构，该框架的整体性、抗震性较好； 装配式框架全部构件均工厂或露天预制场预制，现场仅进行吊装工作，或在现场预制后吊装，拼装成框架结构； 装配整体式框架框架中部分构件在工厂或现场预制，部分构件现浇的结构； 升板结构。（4）按建筑物受力后变形的情况分 刚性方案建筑物整体刚度大，具有水平位移极小的特点； 弹性方案建筑物的整体刚度较刚性方案小，水平位移较大。本设计采用全框架方案，全部构件均现场整体浇制，底层框架高5.3m（考虑基础），其中第一层高4.5m顶层高3.6m，标准层高3.6m，局部突出屋面的塔楼为电梯井机房，层高为3m。 2.1.3 框架楼面结构的形式在框架式多层房屋中，楼面结构的形式，尺寸及其布置，视施工条件及框架的布置方式而选定。整体式框架采用梁式肋形楼盖或双向板井式楼盖较多，升板结构同前，主要用于无梁楼盖，装配式、装配整体式框架的楼面以采用铺板式楼面为主。本设计楼盖及屋盖1-5层用双向板肋梁楼盖顶层用单向楼板设计，为整体现浇钢筋混凝土结构，楼梯用现浇楼梯，电梯井砖砌，直至顶层电梯机房，屋面为上人屋面，排水采用内天沟排水。外墙采用240mm厚加气混凝土砌块，内墙采用240mm加气混凝土砌块。卫生间厨房采用轻质隔墙，干燥区门为木门，潮湿区域的门为塑门，窗为铝合金窗。2.2 结构截面尺寸的拟定 2.2.1 梁柱截面积估算楼板按短跨的1/40估算，取100mm，框架梁截面高度按梁跨度的1/81/16估算，次梁截面高度按梁跨度的1/121/18估算，梁截面宽度按梁截面高度的1/21/3确定，由此估算的梁截面尺寸见表2-1，表中还给出了各层梁、柱和板的混凝土强度等级。其设计强度：C35(fy=16.7N/mm2,ft=1.57N/mm2)，C30(fy=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2)。表2-1 梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级层次混凝土强度等级横梁（bh）纵梁（bh）次梁（bh）CD跨、AB跨BC跨26C303006003006003006002505001C35300600300600300600250500柱截面尺寸可根据底层柱高的1/15及轴压比估算，取二者中的大值。该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值N=0.9各层的重力荷载代表值近似取13kN/m2，由图2.2.1可知边柱及中柱的负载面积分别为18m2及43.2m2，则第一层柱截面面积为：角柱：AC=1.2N/fcN。=1.28.5103146/0.916.7=57005mm2；边柱1：Ac=1.2N/fcN=1.218103146/0.916.7=120719mm2；边柱2：AC=1.2N/fcN=1.220.4103146/0.916.7=136814mm2；中柱：Ac=1.2N/fcN=1.243.2103146/0.916.7=289725mm2。如取正方形截面，则各柱截面尺寸分别为角柱(239mm)、边柱1(348mm)、边柱2(370mm)、柱(539mm)、GAZ-1(300）都大于1/15。根据上述计算结果并综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取如下值：1层：边柱 450mm450mm，中柱 600mm600mm；26层：边柱 400mm400mm，中柱 550mm550mm。 2.2.2 结构平面布置图2-1 底层柱网布置图 图2-2 标准层结构布图2-3 顶层平面结构布置图图2-4 电梯间结构布置图 2.2.3 基础高度确定基础选用独立基础，基顶至室外地坪0.6m，室内外高差0.3m。1-6层柱高度即为层高，底层柱高度从基础顶面取至一层板顶，即 h1=4.5+0.6+0.3-0.1=5.3m。2.3 荷载计算 2.3.1 屋面及楼面的永久荷载标准值（1） 屋面：50厚粒径20-30卵石砂浆保护层 180.050.08kN/m2聚酯纤维无纺布隔离层 0.005kN/m250厚聚塑苯板 20.050.1kN/m21.5厚氯化聚乙烯橡胶共混防水卷材 0.05kN/m21.0JS防水涂料 0.005kN/m220厚1:2.5水泥砂浆找平层 200.02=0.4kN/m2100厚钢筋混凝土板 250.12.5kN/m2U型轻钢龙骨吊顶 0.25kN/m2 合 计 3.39kN/m2（2） 一五层楼面：人造石材地面 220.030.66kN/m230厚1:2.5打底砂浆 200.03=0.6kN/m2100厚钢筋混凝土板 250.12.5kN/m2U型轻钢龙骨吊顶（两层石膏板） 0.25kN/m2 合 计 3.39kN/m2 2.3.2 屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值 2.0kN/m2楼面活荷载标准值 2.0kN/m2屋面雪荷载标准值 0.55kN/m22.4 框架侧移刚度计算 2.4.1 框架侧移刚度计算以图2-2所示框架为例计算横向框架的侧移刚度。横梁线刚度Ib计算过程见表2-2，柱线刚度Ic计算过程见表2-3。图2-5 横向框架计算简图表2-2 横梁线刚度ib计算表类别层次Ec(104N/mm2)bh(mmmm)I0(109mm4)l(mm)线刚EcI0/l(1010Nmm)边横梁13.153006005.450003.402263.003006005.43.240中横梁13.153006005.470002.43263.003006005.42.314表2-3 柱线刚度ic计算表层次Ec(104N/mm2)bh边柱(mmmm)bh中柱(mmmm)I0边柱(109mm4)I0中柱(109mm4)hc(mm)边柱线刚(1010Nmm)中柱线刚(1010Nmm)13.154504506006003.41710.80045002.3927.560263.004004005505502.1337.62636001.7786.355 2.4.2 框架柱D值计算柱的线刚度按下式计算，式中系数c的计算过程如下。根据梁柱线刚度比不同，可将柱分为横向中柱和边柱、边框架中柱和边柱以及纵向中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱等。现以第二层M-9的侧移刚度计算为例，说明计算过程，其余柱计算过程从略，计算结果分别见表2-10和表2-11。第3层M-9柱及与其相连的梁的相对线刚度如图2-6所示，图中数据取自表2-2表2-3，梁柱线刚度比为：图2-6 K值计算底层计算如下：柱侧移刚度为：图2-7 线性刚度框架图表2-4 中框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次边柱中柱根数DikDilkDi2边柱中柱361.8230.4777848.2670.8740.30417894.0662251484.66521.8680.4837949.7160.8960.30918203.0202252305.47211.6750.5925134.9940.9090.48413279.6642236829.3162.5 风荷载内力计算 2.5.1 横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算（1） 风荷载标准值就算风荷载标准值按下式计算。基本风压00.35kN/m2,由荷载规范查得。体形系数s0.8（迎风面）和s0.5（背风面）。C类地区，H/B=23.3/171.371.5,故不考虑风振系数，房屋总高度H=23.3m，迎风面宽度49.9m，H/B=23.3/49.9=0.46地面粗糙程度为C类，基本风压50年一遇0.35kN/m2。wkzszw0式中：wk风荷载标准值（kN/m2）；z高度 z 处的风振系数由于不超过30米此处取1.0；s风荷载体型系数；z风压高度变化系数；w0基本风压（kN/m2）。仍取图2-8(a)中6轴线横向框架，其负载宽度为7.2m,则沿房屋高度的分布风荷载标准值为：q(z)=7.20.45zsz3.24zsz。（2） 风荷载引起内力计算根据各楼层标高处的高度Hi查荷载规范得z值，代入上式可得各楼层标高处的q(z)，具体计算过程及结果见表2-5；q(z)沿房屋高度的分布见图2-8(a)。 图2-8 (a)风荷载沿房屋高度 图2-9 (b)等效节点集中 的分布(单位：kN/m) 风荷载(单位：kN)表2-5 沿房屋高度分布风荷载标准值楼层层高(m)Hi(m)Hi/HsuZzq(z)(kN/m)Fi(kN)63.60023.3001.0001.3001.4501.0006.10710.89253.60019.7000.8451.3001.4101.0005.93921.38043.60016.1000.6911.3001.3701.0005.77020.79933.60012.5000.5361.3001.3401.0005.64420.29323.6008.9000.3821.3001.3001.0005.47619.73715.3005.3000.2271.3001.2701.0005.34923.737荷载规范规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数z来考虑风压脉动的影响。本结构房屋高度H22.0m30m,且H/B22.0/171.321.5，故不考虑风压脉动的影响。框架结构分析时，应按静力等效的原理将图2-9(a)的分布风荷载转化为节点集中荷载。现以第5层的集中荷载F5为例，说明计算过程，其余各层计算结果见图2-8(b)。F5=（5.939+5.770）3.61/2+(6.107-5.939)1/21/33.6 +(5.939-5.770)1/22/33.6=21.380KN（3） 风荷载作用下水平位移验算根据图2-9(b)所示的水平荷载，由式 ViFi计算层间剪力Vi，然后根据表2-9求出的轴线框架的层间侧移刚度，再按式iVi /Di及ii计算各层的相对侧移和绝对侧移。具体计算过程及结果见表2.5.2。表2-6 风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次层高(mm)Fi(kN)Vi(kN)Di(N/mm)i(mm)i/hi6层3600.00010.89210.89251484.6650.21217016.2365层3600.00021.38032.27251484.6650.6275743.1464层3600.00020.79953.07151484.6651.0313492.3803层3600.00020.29373.36551484.6651.4252526.3512层3600.00019.73793.10252305.4721.7802022.5091层5300.00023.737116.83936829.3163.1721670.629由表2-6可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/1671远小于1/550,满足规范要求。 2.5.2 风荷载作用下框架结构内力计算风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用下的相同，仍以5轴线横向框架为例，采用D值法。对于各柱反弯点高度比y值，由于上下横梁线刚度相同，层高无变化二层以上均为3.6米，所以楼层不进行修正其余柱无修正。第二层(i3+i4)/(i1+i2)=0.95不考虑Y1的修正具体计算过程及结果见表2-23及2-24。（1） 梁端弯矩及剪力计算表2-7 风荷载作用下各层柱端弯矩及剪力计算层数层剪力边柱中柱D边柱剪力中柱剪力K值D值K值D值6层10.8921.8237848.2670.87417894.06651484.6651.6603.7865层32.2721.8237848.2670.87417894.06651484.6654.92011.2174层53.0711.8237848.2670.87417894.06651484.6658.09018.4453层73.3651.8237848.2670.87417894.06651484.66511.18425.4992层93.1021.8687949.7160.89618203.02052305.47214.15032.4011层116.8391.6755134.9940.90913279.66436829.31616.29142.129接上表楼层边柱中柱柱端弯矩（边）柱端弯矩（中）Y反弯高度Y反弯高度下M上M下M上M6层0.3901.4040.3401.2242.3313.6464.6348.9955层0.4401.5840.4001.4407.7939.91816.15224.2284层0.4501.6200.4501.62013.10616.01829.88236.5223层0.4901.7640.4501.62019.72820.53341.30850.4872层0.5001.8000.5001.80025.47025.47058.32158.3211层0.6002.7000.6502.92543.98429.323123.22866.353表2-8 风荷载作用下梁端弯矩、剪力边梁楼层i梁左i梁右M柱上M柱下M梁左M梁右梁长L剪力6层0.0003.2403.6462.3310.0003.6465.0000.7295层0.0003.2409.9187.7930.00012.2495.0002.4504层0.0003.24016.01813.1060.00023.8115.0004.7623层0.0003.24020.53319.7280.00033.6395.0006.7282层0.0003.24025.47025.4700.00045.1985.0009.0401层0.0003.40229.32343.9840.00054.7935.00010.959接上表楼层中梁i梁左i梁右M柱上M柱下M梁左M梁右梁长L剪力6层3.2402.3148.9954.6345.2473.7487.0001.2855层3.2402.31424.22816.15216.83612.0267.0004.1234层3.2402.31436.52229.88230.72621.9477.0007.5253层3.2402.31450.48741.30846.88233.4877.00011.4812层3.2402.31458.32158.32158.11741.5127.00014.2331层3.4022.43066.353123.22872.72751.9487.00017.811表2-9 风荷载作用柱轴力计算楼层边柱中柱6层0.7291.2855层3.1795.4084层7.94112.9333层14.66924.4142层23.70938.6471层34.66756.458框架在水平风荷载作用下的弯矩、梁端剪力及柱轴力见图2-11。Mibl,Mibr节点处左右两端的梁端弯矩；Mcl,Mcu节点处柱上下两端的弯矩； 图2-10 节点平衡条件Ibl,ibu节点在左右两端的梁线性刚度。以各自梁为截离体，将梁的左右两端弯矩之和，除以该梁的跨长便得到两端剪力，自上而下逐层叠加节点左右的梁端剪力，即可得到柱内轴向力。（2） 梁端柱边弯矩及剪力计算为最后内力组合做准备，需要把梁端弯矩、剪力换算到梁端柱边的弯矩值和剪力值。换算按下式进行：对于本结构，有：MAB=MAB-0.2VAB MBA=MBA-0.2VBA MBC=MBC-0.275VBC并注意到AB、BC跨上无竖向均布荷载剪力图的图形为水平直线段。梁的跨中弯矩由下式计算： AB跨：MAB=(MAB-MBA)/2 BC跨：MBC=(MBC-MCB)/2由上式可知，中跨跨中弯矩均为0。计算过程及结果见表2-9。表2-9 风载作用下梁端柱边弯矩、剪力及跨中弯矩计算楼层M，ABM,BAM,BC剪力V,AB剪力V,BCMABMBAMBC跨中MAC跨中MBC6层3.6465.2473.7480.7291.2853.5005.0463.394-0.8000.005层12.24916.83612.0262.4504.12311.75916.16210.892-2.2930.004层23.81130.72621.9474.7627.52522.85929.41719.878-3.4580.003层33.63946.88233.4876.72811.48132.29445.03230.330-6.6210.002层45.19858.11741.5129.04014.23343.39055.63137.598-6.4590.001层54.79372.72751.94810.95917.81152.32869.43946.605-8.9670.00注：弯矩单位为kNm，剪力单位为kNm。图2-12 框架弯矩内力图图2-13 风荷载下梁端剪力及柱轴力图2-14 风荷载作用下的柱剪力2.6 竖向荷载作用下框架结构的内力计算 2.6.1 计算单元图取2轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为7.2m，如图所示。由于房间内有卫生间，故应布置如图所示次梁，因而直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵梁以集中荷载的形式传给横向框架，作用于各节点上。忽略由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合而在框架节点上产生的集中力矩。图2-15 1-5层横向框架的计算单元图2-16 横向框架的计算单元 2.6.2 恒载标准层计算框架在恒载及活载作用下的计算简图如图2-16所示。（1） 恒载计算屋面荷载标准值 3.39KN/m2楼面荷载标准值 3.99KN/m2边跨（AB,CD）框架梁自重（加粉刷层） 0.3+0.30.625=4.8KN/m中跨（BC)框架梁自重（加粉刷层） 0.3+0.30.625=4.8KN/m次梁自重 0.3+0.250.525=3.425KN/m240加气混凝土砖墙自重 1.0+0.243.18=6.952KN/m120砖墙自重 1.0+0.123.118=7.696KN/m1.2m女儿墙 0.241.2（8+1）=2.592KN/m在图2-16中，对于第5层，q0代表横梁自重和横墙自重，代表横梁自重，为均布荷载形式。=4.8KN/m，q0=4.8+(0.123.018)=11.28KN/mq1、q2和分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图2-11所示几何关系可得:q13.993.614.36kN/mq23.992.49.58kN/mq33.992.28.78kN/m 图2-17 (a)恒载作用下框架结构 图2-18 (b)活载作用下框架结构 计算简图 计算简图P1、P2、P3分别为由边纵梁、次梁、中纵梁直接传给柱和横梁的荷载，它包括梁自重、楼板重等重力荷载，计算过程如下：图2-19 荷载等效 (a) 中纵梁上的恒载 (b) 边纵梁上的恒载图2-20 1-5层纵梁上作用的恒载对于第5层，图2.6.4中的均布荷载代表梁自重和墙自重。三角形及梯形荷载为板传给梁的荷载。其中三角形及梯形荷载根据支座弯矩相等的原则按图2.6.7所示方式转化为等效均布荷载。图2-21 传力路径图（2） 次梁上的荷载计算图2-22 荷载等效图2-22所示几何关系可得:q0=3.425+6.952=10.377KN/mq4=3.991.2=4.788KN/mq4=3.991.1=4.389KN/m将、转化为等效均布荷载得：q4g =(1-20.33+0.333)4.788=3.901KN/mq4g= (1-20.301+0.3013)4.389=3.695KN/m则作用在次梁上总的等效均布荷载值为：q=q0+q4g+q4g=10.377+3.901+3.695=17.973KN/m则作用在主梁上集中荷载P3值为：P3=ql0 =64.702KN（3） 中纵梁上的荷载计算q0=4.8+7.696=12.496KN/mq5=3.991.8=7.182KN/mq5=3.991.2=4.788KN/m将q5、q5转化为等效均布荷载得：q5g =(5/8)7.182=4.488KN/mq5g= (1-20.33+0.33)4.788=3.901KN/m则作用在次梁上总的等效均布荷载值为：q=q0+q5g+q5g=12.496+7.182+4.788=24.466KN/m则作用在柱上集中荷载P2值为：P2=ql0 =88.077KN（4） 边纵梁上的荷载计算q0=4.8+14.392=19.192KN/mq6=3.991.8=7.182KN/m将q6转化为等效均布荷载得：q6g =(5/8)7.182=4.488KN/m则作用在次梁上总的等效均布荷载值为：q=q0+q6g=19.192+4.788=23.98KN/m则作用在边柱上集中荷载P1值为：P1=ql0 =86.328KN（5） 横次梁荷载计算q0=3.425+7.696=11.121KN/mq0=3.425KN/mq7=3.991.6=6.384KN/mq7=3.991.2=4.788KN/mq7=3.991.1=4.34KN/m图2-23 横次梁恒载图将q7，q7，q7转化为等效均布荷载得：q7g=（1-20.36+0.363）6.384=5.027KN/mq7g=(5/8)4.788=2.99KN/mq7g=(5/8)4.34=2.71KN/m将所在跨的等效均布荷载转换为集中荷载则：P7=(q0+q7g)l0=(11.121+5.027)5=80.74KN/mP7=(q0+q7g)l0=(11.121+2.99)2.4=33.866KN/mP7=(q0+q7g)l0=(3.425+2.71)2.2=13.497KN/m将横次梁的等效均布荷载传给横梁的节点P4，P5，P6如图所示。P4=P7/2=40.37KNP5=P7/2+P7/2=57.303KNP6=P7/2+P7/2=23.682KN图2-24 横次梁转给横梁的集中荷载通过上面次梁，中纵梁，边纵梁，横次梁的荷载传递可以得到:P1=2(P4+P1)=2(40.37+86.328+)=253.39KNP2= 2(P5+P2)=2(57.303+88.077)=290.76KNP3= 2(P6+P3)=2(23.682+64.702)=176.768KN横梁上的实际荷载与等效均布荷载的转化。q0=11.28KN/mq0=4.8KN/mq1=3.993.6=14.364KN/mq2=3.992.4=9.576KN/mq3=3.992.2=8.778KN/m由图2-15的转化关系可得：q1g=（1-20.36+0.363）=11.307KN/mq2g= (5/8)9.576=5.985KN/mq3g = (5/8)8.778=5.486KN/mP1=253.39KNP2= 290.76KNP3 =176.768KN 2.6.3 恒载顶层计算在图2-16中，对于第6层，代表横梁自重，为均布荷载形式。=4.8KN/m（1） 中纵梁上的荷载计算 图2-25 (a) 中纵梁上的恒载 图2-26 (b) 边纵梁上的恒载q0=4.8KN/mq8=3.391.6=5.424KN/m将q8转化为等效均布荷载得：q8g =(5/8)5.424=3.39KN/m则作用在次梁上总的等效均布荷载值为：q=q0+2q8g =4.8+23.39=11.58KN/m则作用在柱上集中荷载P1值为：P1=ql0 =41.688KN（2） 边纵梁上的荷载计算q0=4.8+(1+8)0.241.2=7.392KN/mq9=3.991.8=6.102KN/m将q9转化为等效均布荷载得：q9g =(5/8)6.102=3.814KN/m则作用在次梁上总的等效均布荷载值为：q=q0+q9g=7.392+3.814=11.206KN/m则作用在边柱上集中荷载P2值为：P2=ql0 =40.342KN（3） 横次梁荷载计算q0=3.425KN/mq10=3.391.8=6.102KN/mq10=3.391.8=6.102KN/m图2-27 横次梁恒载图将q10，q10转化为等效均布荷载得：q10=（1-20.36+0.363）6.102=4.805KN/mq10=（1-20.257+0.2573)6.102=5.399KN/m将所在跨的等效均布荷载转换为集中荷载则：P10=(q0+q10)l0=(3.425+4.805)5=41.15KN/mP10=(q0+q10)l0=(3.425+5.399)7=61.768KN/m将横次梁的等效均布荷载传给横梁的节点P4，P5，P6如图所示。图2-28 横次梁转给横梁的集中荷载P8=P10/2=20.575KNP9=P10/2+P10/2=51.459KN通过上面次梁，中纵梁，边纵梁，横次梁的荷载传递可以得到:P1=2(P8+P2)=2(20.575+40.342)=121.834KNP2= 2(P9+P1)=2(51.459+41.688)=186.294KN横梁上的实际荷载与等效均布荷载的转化q0=4.8KN/mq1=3.393.6=12.204KN/mq2=3.393.6=12.204KN/m由图2-15的转化关系可得：q1g=（1-20.36+0.363）12.204=9.610KN/mq2g=（1-20.257+0.2573）=10.798KN/mP1=121.843KNP2= 186.294KN 2.6.4 活载标准层计算查荷载规范得屋面为上人屋面按2.0KN/m2计算，本建筑为旅馆酒店故按2.0KN/m2计算，不考虑按楼层增长的折减系数。（1） 次梁恒载活荷载作用下标准层框架梁上的荷载分布如图2-29(b)所示。次梁上的活载见图。对于1-5层，q4、q4为次梁恒载，由图2-11所示几何关系可得：图2-29 次梁荷载示意图q4=2.01.2=2.4KN/mq4=2.01.1=2.2KN/m转化为等效均布荷载得：q4g=（1-20.33+0.333)2.4=1.630KN/mq4g=（1-20.306+0.3063)2.2=1.684KN/m则作用在次梁上总的等效均布荷载值为：q=q4g+q4g=1.630+1.684=3.314KN/m则作用在主梁上集中荷载P3值为：P3=ql=3.63.314=11.930KN/m（2） 中纵梁恒载 图2-30 中纵梁恒载 图2-31 边纵梁恒载图q5=2.01.8=3.6KN/mq5=2.01.2=2.4KN/m转化为等效均布荷载得：q5g=(5/8)3.6=2.93KN/mq5g=(1-20.33+0.333)2.4=1.96KN/m则作用在次梁上总的等效均布荷载值为：q=q5g+q5g=2.93+1.96=4.89KN/m则作用在主梁上集中荷载P2值为：P2=ql=3.64.89=17.604KN/m（3） 边纵梁恒载q6=2.01.8 =3.6KN/m转化为等效均布荷载得：q6g=(5/8)3.6=2.93KN/m则作用在主梁上集中荷载P1值为：P1=ql=3.62.93=10.548KN/m（4） 横次梁荷载计算图2-32 边次梁荷载示意图q7=2.01.8=3.6KN/mq7=2.01.2=2.4KN/mq7=2.01.1=2.2KN/m转化为等效均布荷载得：q7g=(1-20.36+0.363)3.6=2.835KN/mq7g=(5/8)2.4=1.5KN/mq7g=(5/8)2.2=1.375KN/m每跨转化成集中荷载得：P7=q7gl0=2.8355=14.175KNP7=q7gl0=1.52.4=3.6KNP7=q7gl0=1.3752.2=3.025KN将横次梁