四川省绵阳市蓝天中学教学楼结构设计.doc

四川省绵阳市蓝天中学教学楼结构设计第1章 设计概况1.1建设项目名称四川省绵阳市蓝天中学教学楼设计。1.2建设地点绵阳市主干道旁。1.3工程概况发改委批文建筑面积为6000 m2（允许偏差10%）；总投资900万元；主体五层，结构形式为框架结构；底层高3.9m,其余层高3.6m，室内外高差0.45m。1.4设计条件（1）工程地质情况a）、自然地表0.5米内为素填土，填土下层为4米厚粉质粘土，再下层为泥质粉砂岩。粉质粘土地基承载力特征值240kN/m2，泥质粉砂岩层地基承载力特征值22003500kN/m2，类场地土。b）、地下水位：地表以下5米，无侵蚀性。（2）地震设计烈度： 7度设防，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组分组为第一组。（3）荷载：基本雪压S0=0.55kN/m2，基本风压W0=0.40kN/m2，楼面活荷载2.0kN/m2；屋面活载2.0kN/m2。（5）材料强度等级：砼等级C30，横向受力主筋HRB335级，箍筋HPB235级；（6）屋面做法 高聚物改性沥青卷材防水屋面（详见 中南98ZJ001）（7）楼面做法 水磨石楼面（详见 中南98ZJ001）（8）墙体 混凝土空心小砌块第2章 结构布置及梁柱截面初估2.1 结构体系选型采用钢筋混凝土现浇框架结构（纵横向承重框架）体系。2.2 结构平面布置结构布置及一榀计算框架的选取位置如图2.1所示：图2.1 首层结构平面布置图(局部)2.3 初估梁柱截面尺寸2.3.1 计算框架梁截面尺寸估算由混凝土结构设计1 知，梁宽不小于200mm，梁高不大于4倍梁宽，梁净垮不小于4倍梁高。一般情况下，框架梁的截面尺寸可按下列公式估算： （2.1） （2.2）式中： -梁的计算跨度； -梁的截面高度； -梁的截面宽度。据此：框架梁：纵梁取300mm500mm，横梁取300mm700mm。框架梁均选用C30混凝土；详见图2.1。2.3.2 计算框架柱截面尺寸估算根据规范，柱截面宽b不小于300mm，柱净高与截面高度之比不宜小于4。框架柱的截面尺寸可按下列公式估算： 同时满足、 （2.3） （2.4）式中: 第层层高； 柱的截面宽度； 柱的截面高度；l0柱计算长度。抗震设计中柱截面尺寸主要受柱轴压比限值的控制，如以表示柱轴压比的限值，则柱截面尺寸可用如下经验公式粗略确定： （2.5）式中；A柱横截面面积，m2，取方形时边长为a；n验算截面以上楼层层数；F验算柱的负荷面积，可根据柱网尺寸确定，m2；fc混凝土轴心抗压强度设计值；框架柱最大轴压比限值，一级框架取0.7，二级框架取0.8，三级框架取0.9。地震及中、边柱的相关调整系数，7度中间柱取1、边柱取1.1，8度中间柱取1.1、边柱取1.2；G结构单位面积的重量(竖向荷载)，根据经验估算钢筋混凝土高层建筑约为1218kNm2。故：由上，框架柱均采用400500 mm2框架柱选用C30混凝土；详见图2.1。2.3.3 柱轴压比的初步验算柱轴压比应满足：； (2.6)由高层建筑结构2知，三级框架柱压比限值为0.90中柱：；满足轴压比要求。第3章 框架计算简图及梁柱线刚度3.1 确定框架计算简图（KJ-3）框架的计算单元如图3.1所示，取轴上的一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差，定为-1.10m，二层楼面标高为3.90m，故底层柱高为5.00m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故均为3.60m。由此可绘出框架的计算简图如图3.1所示。3.2 框架梁柱的线刚度计算对于中框架取左边跨梁：中跨梁：右边跨梁：底层柱：其余各层柱：令，则其余各杆件的相对线刚度为：框架梁柱的相对线刚度如图3.1所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。图3.1 计算简图第4章 荷载计算4.1 恒荷载标准值计算1、屋面 （屋面做法详见中南98ZJ001）高聚物改性沥青卷材防水屋面（上人，有保温层） 结构层：120厚钢筋混凝土板 抹灰层：10厚混合砂浆 合计： 2、各层楼面 （楼面做法详见中南98ZJ001，包括走廊楼面）水磨石楼面 结构层：120厚钢筋混凝土板 抹灰层：10厚混合砂浆 合计： 3、横梁自重梁自重： 抹灰层： 合计： 纵梁自重：梁自重： 抹灰层： 合计： 基础梁：梁自重：4、柱自重柱自重： 抹灰层： 合计： 5、外纵墙自重 砌体均采用混凝土空心小砌块，自重为。标准层：（含窗）墙： 瓷片： 粉刷： 合计： 底层：（含窗）墙：瓷片： 粉刷： 合计： 6、内纵墙自重 砌体均采用混凝土空心小砌块，自重为。标准层：（含窗）墙： 粉刷： 合计： 底层：（含窗）墙：粉刷： 合计： 4.2 活荷载标准值计算1、屋面和楼面活荷载标准值：根据建筑结构荷载规范1（GB50009-2001）查得：上人屋面： 不上人屋面： 走廊： 卫生间： 电梯机房： 教室： 会议室、多媒体教室： 2、雪荷载：屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。4.3 竖向荷载下框架受荷总图4.3.1 框架梁受荷计算板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载，荷载的传递示意图见图4.1。故均按双向板计算。1、AB轴间框架梁（1）屋面板传荷载：恒载：活载：（2）楼面板传荷载：恒载：活载：梁自重：屋面梁荷载；AB轴间框架梁受均布荷载为：屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载活载=板传荷载楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载活载=板传荷载2、BC轴间框架梁屋面板传荷载：恒载：活载：楼面板传荷载：恒载：活载：梁自重：BC轴间框架梁受均布荷载为：屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载活载=板传荷载楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载活载=板传荷载3、CE轴间框架梁（同AB轴）4.3.2 框架柱受荷计算1、A轴框架柱纵向集中荷载顶层柱：女儿墙自重：（做法：墙高1400m，100mm厚混凝土压顶）顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载顶层柱活载=板传荷载标准层柱：标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载顶层柱活载=板传荷载基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重2、B轴框架柱纵向集中荷载顶层柱：顶层柱恒载=梁自重+板传荷载顶层柱活载=板传荷载标准层柱：标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载标准层柱活载=板传荷载基础顶面恒载=底层内纵墙自重+基础梁自重3、C轴框架柱纵向集中荷载同B轴；4、E轴框架柱纵向集中荷载同A轴。框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图4.2所示（图中数值均为标准值）图4.2 竖向受荷总图1114.4 横向风荷载计算由混凝土结构设计 3 查得：作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值： （4.1）式中 基本风压风压高度变化系数；风荷载体型系数；高度z处的风振系数；。下层层高；上层层高，对顶层为女儿墙高度的2倍；B-迎风面的宽度，B=3.6m。本工程为一般多层建筑，且房屋高度H30m，风振系数=1.0。（1）风荷载体型系数 (2) 风荷载高度系数本工程的地面地处城市中心地段，粗糙程度取C类。由高度和地面粗糙程度查表插值计算可得。计算如下表4.1：表4.1 集中风荷载标准值计算表层数离地高度518.751.221.00.80.43.63.04.65415.151.141.00.80.43.63.64.73311.551.041.00.80.43.63.64.3127.951.001.00.80.43.63.64.1514.351.001.00.80.44.353.64.58第5章 风荷载作用下的位移验算5.1 框架各柱的侧移刚度D的计算由混凝土结构设计3知： （5.1） 式中：柱抗侧移刚度修正系数。表5.1 横向25层D值的计算构件名称A/E轴柱0.50616257B/C轴柱0.65821141表5.2 横向底层D值的计算构件名称A/E轴柱0.69013609B/C轴柱0.796157005.2 风荷载作用下框架侧移验算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算： （5.2）式中：第j层的总剪力； 第j层所有柱的抗侧刚度之和； 第j层的层间侧移。层侧移： 顶点侧移： 框架在风荷载作用下侧移的计算见表5.3；表5.3 风荷载作用下框架侧移计算层次54.654.65747960.000061/6000044.739.38747960.000131/2769234.3113.69747960.000181/2000024.1517.84747960.000241/1500014.5822.42586180.000381/1358侧移验算：层间侧移最大值: (满足)第6章 内力计算为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况：（1）恒载作用（2）活载作用（满布）（3）重力荷载代表值作用（4）地震作用本设计采用迭代法计算竖向荷载作用下框架内力。在垂直荷载作用下，如侧移忽略不计，按下列步骤进行计算混凝土结构设计5：（1） 绘出结构的计算简图，在每个节点上绘两个方框。（2） 计算汇交于每一个节点各杆的转角分配系数： （6.1）并检查是否满足，以作校核。当框架中出现铰接情况及利对称性时，要注意对有关杆件的线刚度进行修正，如当一端为铰接时，乘以3/4的修正系数，当利用正对称的奇数跨框架时，中间跨横梁的线刚度乘以0.5修正系数。（3） 计算荷载作用下各杆端产生的固端弯矩，并写在相应的各杆端部，求出汇交于每一节点的各杆固端弯矩之和，把它写在该节点的内框中。（4） 按下式计算每一杆件的近端转角弯矩，即： （6.2）式中汇交于节点各杆的远端转角弯矩之和，最初可假定为零。 按上式进行演算时，可选择任意节点开始（一般从不平衡弯矩较大的节点开始），循环若干轮，直至全部节点上的弯矩值达到要求的精度为止。每一次算得的值记在相应的杆端处。（5） 按下式计算每一杆端的最后弯矩值，即： （6.3）或 （6.4）（6）根据算得的各杆端弯矩值，作最后的弯矩图并求得相应的剪力图的弯矩图。6.1恒荷载标准值作用下的内力计算恒荷载标准值作用下的迭代计算图、最后杆端弯矩图、弯矩图、剪力图、轴力图如图6.1至图6.5。图6.1 恒荷载作用下的迭代计算图6.2 恒荷载作用下最后杆端弯矩（单位：）图6.3 恒荷载作用下弯矩图（单位：）图6.4 恒荷载作用下剪力图（单位：）图6.5 恒荷载作用下轴力图（单位：）6.2活荷载标准值作用下的内力计算活荷载标准值作用下的迭代计算图、最后杆端弯矩图、弯矩图、剪力图、轴力图如图6.6至图6.10。图6.6 活荷载作用下的迭代计算图6.7 活荷载作用下最后杆端弯矩（单位：）图6.8 活荷载作用下弯矩图（单位：）图6.9 活荷载作用下剪力图（单位：）图6.10 活荷载作用下轴力图（单位：）6.3重力荷载代表值作用下的内力计算重力荷载代表值作用下的迭代计算图、最后杆端弯矩图、弯矩图、剪力图、轴力图如图6.11至图6.15。图6.11 重力荷载代表值作用下的迭代计算图6.12 重力荷载代表值作用下最后杆端弯矩（单位：）图6.13 重力荷载代表值作用下弯矩图（单位：）图6.14 重力荷载代表值作用下剪力图（单位：）图6.15 重力荷载代表值作用下轴力图（单位：）6.4地震作用下的内力计算6.4.1 重力荷载代表值分层总汇：1、屋面重力荷载代表值：恒载：50%活载：纵横梁自重：下半层柱：下半层墙：合计：2、2至4层楼面重力荷载代表值：恒载：50%活载：纵横梁自重：上下半层柱：上下半层墙：合计：3、底层楼面重力荷载代表值：恒载：50%活载：纵横梁自重：上下半层柱：上下半层墙：合计：4、总重力荷载代表值：6.4.2 基本周期的计算第i层侧移刚度之和：底层：2至5层：用顶点位移法计算基本周期。考虑填充墙对框架刚度的影响，取基本周期调整系数。层次（KN）（KN）（m）（m）574796662.92662.920.0089m0.1366474796600.521263.440.0169m0.1277374796600.521863.960.0249m0.1108274796600.522464.480.0329m0.0859158618639.413103.890.0530m0.0530故： （6.1）将相关数据代入上式可得：6.4.3 计算多遇地震烈度下横向框架的弹性地震作用本设计利用底部剪力法求解。由场地类别类，设计地震分组为第一组，查得由设防烈度7度及地震影响，查得因为 故 则： 按表计算得则各质点的地震作用为： （6.2）将相关数据代入上式可得： 如下图示： 各质点的地震作用力 6.4.4多遇烈度地震作用下结构层间弹性变形验算 满足 满足 满足 满足 满足6.4.5地震作用下梁柱弯矩的计算地震作用下梁柱弯矩的计算见表6.1至表6.4。表6.1 A/E轴框架柱反弯点位置层号h/miy0y1y2y3yyh/m53.62.050.400000.401.4443.62.050.450000.451.6233.62.050.500000.501.8023.62.050.500000.501.8015.02.840.550000.552.75表6.2 A轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层号Vi/kND/(kN/m)Dim/(kN/m)Dim/DVim/kNyh/mMc上Mc下Mb总566.2874796162570.21714.381.4431.0620.7131.064115.1874796162570.21724.991.6249.4840.4870.193152.9474796162570.21733.191.8059.7459.74100.222179.5674796162570.21738.961.8070.1370.13129.871196.0458618136090.23245.482.75102.33125.07172.46表6.3 B/C轴框架柱反弯点位置层号h/miy0y1y2y3yyh/m53.63.85 0.45 0000.45 1.62 43.63.850.490000.49 1.7633.63.850.50 0000.50 1.8023.63.850.50 0000.50 1.80 15.05.340.55 0000.55 2.75 表6.4 C轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层号Vi/kND/(kN/m)Dim/(kN/m)Dim/DVim/kNyh/mMc上Mc下Mb左Mb右566.2874796211410.283 18.761.6237.15 30.39 19.69 17.464115.1874796211410.28332.601.76 59.98 57.3847.90 42.473152.9474796211410.28343.28 1.80 77.91 77.91 71.7063.592179.5674796211410.28350.821.80 91.48 91.48 89.78 79.611196.0458618157000.268 52.54 2.75 44.66 144.49 72.1563.996.4.6地震作用下的内力图地震作用下的弯矩图、剪力图、轴力图如图6.16至图6.17。图6.16 地震作用下的弯矩图（单位：）图6.17 地震作用下的剪力图（单位：）图6.18 地震作用下的轴力图（单位：）第7章 内力组合钢筋混凝土框架结构构件的承载力按下列公式验算：抗震设计： 因此，内力组合应考虑两种情况：（1）恒载和活荷载效应的组合； （2）竖向荷载和地震作用效应的组合。7.1框架柱的内力组合(详见表7.1至表7.2)单向偏心受压：有三种情形，即在地震作用下大偏心受压、小偏心受压和无地震作用的偏心受压：第组内力组合（大偏心受压）第组内力组合（小偏心受压）第组内力组合（无地震作用）用轴压比判断大小偏心，并以大偏心受压和小偏心受压分别配筋，取大者。7.2框架梁的内力组合(详见表7.3)（1）梁端负弯矩，取下式两者较大值（2）梁端正弯矩按下式确定 （3）梁端剪力，取下式两者较大值 （4）梁跨中正弯矩，取下式两者较大值 表7.1 A轴柱内力组合 项目静力荷载组合（恒荷载+100%活荷载）地震组合（地震内力+相应竖向荷载内力） 截 内力恒荷载活荷载M*=1.2MG+1.4MQMEMGRE(1.2MG+1.3ME)Mmax与相应的NNmax与相应的M层次面MG（NG）MQ（NQ）N*=1.2NG+1.4NQNENGRE(1.2NG+1.3NE)5柱顶M-49.40 -11.41 -75.25 -31.06-55.11 -106.51 -106.51 -75.25 N144.5426.40 210.417.05156.26 196.68196.68210.41 柱底M33.5210.19 54.5020.71 38.6173.25 73.25 54.50 N163.66 26.40 233.35 7.05175.38 219.63 219.63 233.354柱顶M-20.10 -9.17 -36.96 -49.18 -24.67 -93.53 -93.53 -36.96 N269.96 57.03 403.79 23.45296.56 386.36386.36 403.79柱底M22.56 9.3740.1940.48 27.2385.3085.30 85.30 N289.08 57.03 426.7423.45315.68440.87440.87 440.87 3柱顶M-24.42 -9.46-42.54 -59.74 -29.16 -112.65 -112.65 -42.54 N394.77 87.60596.36 47.33436.67 585.53585.53 596.36 柱底M23.859.3541.71 59.7428.53 111.90111.9041.71N413.89 87.60619.31 47.33 455.79 608.48608.48 619.312柱顶M-24.75 -9.80 -43.42 -70.13-29.65-126.75-126.75 -126.75N519.72 118.20789.14 77.84576.95 793.53793.53 793.53柱底M26.22 10.3645.9670.1331.40128.85128.85128.85N538.84 118.20 812.0977.84 596.07 816.47 816.47 816.47 1柱顶M-18.46 -7.28-32.34 -102.33 -22.10-159.55-159.55 -159.55N644.33 148.67 981.34111.81716.81 1005.52 1005.521005.52 柱底M9.23 3.6416.18125.0711.05175.85175.85175.85N670.88 148.671013.20111.81743.36 1037.38 1037.38 1037.38表7.2 B轴柱内力组合 项目静力荷载组合（恒荷载+100%活荷载）地震组合（地震内力+相应竖向荷载内力） 截 内力恒荷载活荷载M*=1.2MG+1.4MQMEMGRE(1.2MG+1.3ME)Mmax与相应的NNmax与相应的M层次面MG（NG）MQ（NQ）N*=1.2NG+1.4NQNENGRE(1.2NG+1.3NE)5柱顶M38.07 8.61 57.7337.1542.39 99.1799.17 57.73N232.59 34.70327.69 4.59153.84190.58190.58 327.69 柱底M-26.16 -7.83 -42.35 -30.39 -30.09 -75.62 -75.62 -42.35N251.71 34.70350.63 4.59172.96 213.52213.52 350.634柱顶M15.997.1829.24 59.98 19.59 101.48101.4829.24N427.27 71.83 613.2816.5305.52388.07 388.07613.28柱底M-11.24 -7.31-23.72-57.38 -21.39 -100.26-100.26 -23.72 N446.3971.83636.2316.5 324.64 411.02411.02 636.233柱顶M19.07 7.3633.1877.91 22.75 128.58 128.5833.18N622.56 108.96 899.61 35.01438.08 571.21571.21 899.61 柱底M-18.67 -7.28-32.59 -77.91 -22.31 -128.05 -128.05 -32.59 N641.68108.96 922.5635.01457.20 594.15594.15 922.56 2柱顶M19.337.6133.8591.48 23.14 146.69 146.6933.85 N817.70 146.091185.77 57.57 608.88 805.50805.501185.77 柱底M-20.39 -8.02 -35.70 -91.48 -24.41-148.21 -148.21-35.70 N836.82146.091208.71 57.57628.00 828.44828.441208.711柱顶M14.305.6225.0344.66 17.12 78.6078.6025.03 N1013.19 183.221472.34 66.26760.56 998.81998.81 1472.34柱底M-7.15-2.81 -12.51 -144.49 -8.56 -198.11-198.11 -12.51 N1039.74 183.221504.2066.26787.11 1030.671030.671504.20 表7.3 框架横梁内力组合截面部位恒载+100%活载地震作用内力+相应竖向荷载内力内力组合取值MG*VG*RE(1.2MG+1.3ME)RE(1.2MG-1.3ME)RE(1.2VG+1.3VE)支座-M跨中M支座VKJL-305支座A-83.22132.29-24.80-85.3693.81-85.36132.29C左-130.12143.54-105.49-67.10102.45-130.12143.54C右-61.71106.03-24.18-58.2380.77-61.71106.03D左-61.71106.03-58.23-24.1880.77-61.71106.03D右-130.12143.54-67.10-105.49102.45-130.12143.54F-83.22132.29-85.36-24.8093.81-85.36132.29跨中AC140.0099.09140.00CD-35.19-23.85-35.19DF140.0099.09140.00KJL-304支座A-98.34103.136.83-130.0579.84-130.05103.13C左-112.16106.98-116.33-22.9282.07-116.33106.98C右-29.3978.6623.60-59.2176.49-59.2178.66D左-29.3978.66-59.2123.6076.49-59.2178.66D右-112.16106.98-22.92-116.3382.07-116.33106.98F-98.34103.13-130.056.8379.84-130.05103.13跨中AC83.8662.1583.86CD-9.73-5.58-9.73DF83.8662.1583.86截面 部位恒载+100%活载地震作用内力+相应竖向荷载内力内力组合取值MG*VG*RE(1.2MG+1.3ME)RE(1.3ME-1.2MG)RE(1.2VG+1.3VE)支座-M跨中M支座VKJL-303支座A-89.77 102.32 42.23-153.2186.55-153.21 102.32 C左-109.46 107.79-137.60 -2.2189.94-137.60 107.79 C右-33.48 78.6641.26-82.7590.22 -82.75 90.22D左-33.48 78.66-82.7541.2690.22-82.7590.22 D右-109.46 107.79 -2.21 -137.6089.94-137.60107.79F-89.77 102.32-153.2142.2386.55-153.21102.32跨中AC89.49 69.21 89.49CD-13.82 -8.54-13.82 DF89.49 69.2189.49KJL-302支座A-91.99102.5369.6-183.65 93.17-183.65 102.53C左-110.14 107.57-155.6619.41 96.25-155.66 107.57 C右-32.4478.6657.58-97.66 100.63-97.66 100.63 D左-32.44 78.66 -97.6657.58100.63-97.66 100.63D右-110.14 107.5719.41 -155.6696.25 -155.66 107.57 F-91.99 102.53 -183.6569.6093.17-183.65 102.53 跨中AC88.0573.8888.05 CD-12.78-7.83 -12.78DF88.0573.88 88.05 截面 部位恒载+100%活载地震作用内力+相应竖向荷载内力内力组合取值MG*VG*RE(1.2MG+1.3ME)RE(1.2MG-1.3ME)RE(1.2VG+1.3VE)支座-M跨中M支座VKJL-301支座A-85.32 101.94 115.26-221.04 96.17-221.04101.94C左-107.80 108.17-137.043.66 100.00-107.80 108.17C右-35.77 78.6640.30-84.4990.48-84.49 90.48D左-35.7778.66 -84.4940.3090.48-84.4990.48 D右-107.80 108.173.66 -137.04 100.00 -107.80 108.17 F-85.32101.94-221.04115.2696.17-221.04 101.94 跨中AC92.53106.01 106.01 CD-16.06-9.89-16.06 DF92.53106.01106.01第8章 框架结构的配筋计算框架梁采用强度等级为C30的混凝土1（，）；受力主筋采用HRB335级钢筋（）；梁中箍筋采用HPB235级钢筋（）。框架柱采用强度等级为C30的混凝土（，），受力主筋采用HRB335级钢筋（）；柱中箍筋采用HPB235级钢筋（）。由混凝土结构设计3，框架结构各层柱的计算长度的确定：对框架柱，当采用现浇楼盖时底层柱取 ；其余各层柱取 根据大量的理论分析及试验，混凝土结构设计规范 4 （GB50010-2002）给出偏心距增大系数的计算公式为： （8.1） （8.2） （8.3）式中：构件的计算长度；截面高度；截面有效高度；小偏心受压构件截面曲率修正系数，当大于1.1时，取 构件的截面面积；偏心受压构件长细比对截面曲率修正系数，时，取8.1 框架柱截面设计8.1.1轴压比验算轴压比公式 (10.6)式中： 为轴力； 混凝土抗压强度； 柱截面面积。8.1.2截面尺寸复核当时： (10.7) 式中：构件斜截面上最大剪力设计值； 混凝土强度影响系数，当混凝土强度等级低于C50时，取1.0 混凝土抗压强度； 矩形截面的宽度； 矩形截面有效高度。8.1.3 正截面受弯承载力计算 (10.8) 式中：e0 为偏心距；M 为弯矩设计值；N 为轴力设计值。 (10.9) 式中：ea 为附加偏心距；h 偏心方向截面尺寸。 (10.10) 式中：ei 为初始偏心距。 (10.11) 式中： 小偏心受压构件截面曲率修正系数，大于1.0时取1.0。 (10.12) 式中： 偏心距增大系数； 构件计算长度。 (10.13) 式中：e 为轴向力至钢筋合力中心的距离；a 为保护层与钢筋半径之和。小偏心受压时： (10.14) 式中： 为相对受压区高度。 (10.15) 式中： 为受拉钢筋截面面