转换层施工方案.doc

遵义市万里路海丰还房小区第二标段 结构转换层专项施工方案 目 录第一章 施工部署41一、工程概况41二、总体施工方案41第二章 转换层支模方案41一、设计计算及施工依据：41二、模板及支模架搭设:41三、支撑层数的确定：41四、转换层支架方案设计计算41第三章 转换层钢筋施工方案41第四章 转换层大体积砼施工方案41第五章 安全文明施工41第六章 附 图41第一章 施工部署一、工程概况遵义市万里路海丰还房小区第二标段位于遵义市海丰路与建工路交叉地带,用地呈三角形。是由遵义市城市投资建设经营有限公司投资兴建,贵阳勘察院设计有限公司,由贵州化兴建设监理有限公司监理, 遵义建工（集团）有限公司承建。 1.建筑概况：该项目属于高层商住楼, 建筑物总高为105.6m,总建筑面积为50809，其中地下室6510 ，地上建筑总面积44299，其中转换层面积为1428m2（A、B栋）。地下1层,地上24+3层，13层为商业用房，527层为住宅，其中三层楼面标高9.87m,四层楼面标高14.67m，五层楼面（即转换层面）标高为20.07m。2.结构概况:该工程结构为框一剪结构，为一类民用建筑，抗震等级非抗震。转换层采用大梁支撑，其中最大梁截面尺寸为1000mm2000mm，板厚为180mm，采用C45砼。3.本工程结构材料:3.1.钢筋：HPB235、HRB335、HRB400及RRB400。3.2.砼强度等级：强度等级构件C30C35C40C45C50C55C6020.07以下剪力墙、柱20.07M转换层梁、板4.工程特点： (1)承重主梁截面尺寸较大，结构层自重大； (2) 转换层梁及梁柱节点处钢筋密集；(3) 转换层下层梁截面尺寸小，承载力低。5.工程难点：（1）转换层主梁钢筋用量大，绑扎难度高，传统的钢筋绑扎方式不能满足转换层的施工；（2）梁和梁柱节点处钢筋密集，砼振捣难度大；（3）主梁体积大，水化热高，内外温差控制、养护保温措施要求高，容易出现温度裂缝。二、总体施工方案(1)A、B栋转换层相同见附图。(2)板厚180、板筋为R9双层双向140,梁断面主要梁截面情况如下(主要为1m梁长重量超过1.5t的),结构布置图附后。序号梁编号截面情况梁纵筋梁数量1KZL6（1）10002000932、223212KZL1（3）8002000732、 193213 ZL4（1）6001200625、 123214ZL2（1）6001200525、 72515KZL2（2）100018001332、312516KZL3（1）8002000832、 243217KZL4（1）8001800632、 143218KZL5（1）8001800632、 133219KZL7（2）8002000732、1232110ZL8（2）10001600732、 1132111ZL9（2）6001200625、 925112KZL8（2）8002000932、 2432113KZL9（3）8002000632、1032114KZL18（4）80020001032、2632115ZL38（1）8001800925、 1832116ZL35（1）8001800925、 1632117KZL16（2）80020001025、 1532118ZL31（1）8001800925、1232119ZL33（1）8001800925、 1032120ZL30（1）8001800925、 1232121KZL13（1）8002000832、 1425122KZL14（2）8001800732、1425123ZL24（1）10001800732、932124ZL22（1）6001800725、 1832125KZL12（4）8002000832、 21321注:表中梁纵筋数量为通长钢筋;钢筋均为III级钢。第二章 转换层支模方案一、设计计算及施工依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2001）2、建筑施工手册（第四版）相关部分。二、模板及支模架搭设: 2.1.转换层梁模板及支撑的计算2.1.1.本工程A、B栋转换层主梁最大截面尺寸为11002000,梁底距地面高为3.4m，转换层梁模采用15厚木胶合板，支撑架采用483.2钢管扣件连接固定。计算取10002000梁进行计算。2.1.2. 转换层梁支撑及模板的设置（1）搭设满堂脚手架：当梁宽b1100时，经计算沿梁长方向间距为400mm，沿梁宽方向间距为400mm,梁下立杆三根;当梁宽b1000时，经计算沿梁长方向间距为450mm，沿梁宽方向间距为400mm,梁下立杆三根; 当梁宽b800时，经计算沿梁长方向间距为500mm，沿梁宽方向间距为500mm,梁下立杆二根; 当梁宽b600时，经计算沿梁长方向间距为700mm，沿梁宽方向间距为800mm,梁下立杆一根;第一排立柱距柱边300mm开始设置立柱，扫地杆距离地面200mm，横杆步距1500mm，进行纵横搭设形成网架。每跨按间距为2000设置剪刀撑形成不变体系，剪刀撑的角度不小于45。支撑底模的横杆间距为300。其它平板部位间距为12001200mm,四层楼面（转换层）立杆顶部用双扣件，卡住水平钢管483.2 大搁栅，为确保该连接的可靠度，该双扣件应采用符合标准的新扣件，其承载力有保证，并经力学试验。（2）为减轻传给下层梁的荷载，在本层框架梁端l/4范围内，加设两排钢管斜撑，斜撑底部垫木枋，使转换层梁底支撑形成“门”字形桁架，将部分荷载尽可能地传至下层柱。（3）在主梁处钢管立柱上底模横杆处设置双扣件，以满足扣件的抗滑要求。（4）板模、梁侧及梁底模采用18mm厚胶合板，板模与小搁栅用铁钉连接固定。梁侧模用12 螺杆对接拉紧，水平间距400，竖向间距400，大楞用2根48 钢管，间距400 ，螺栓一面与厚板中的暗梁钢筋焊接在一起，外面用2个螺帽拧紧固定。转换层支模架采用483.2 钢管，立杆选用整根钢管。（5）小搁栅选用50100木方，板底小搁栅竖放在大搁栅上，间距300，梁侧及梁底小楞用50100木方，间距200。（6）为增加支模架的稳定性，在施工时先浇捣剪立墙和框架柱，拆除柱模后搭设支模架，竖向立杆用483.2钢管纵横与柱连接箍紧，可减少架体水平位移。（7）梁侧模支撑：在相临梁间设内撑三道，间距不大于750mm，梁模内采用25mm钢筋作内撑，其间距同对拉螺栓，以避免梁侧模产生变形。2.2.转换层下一层支撑的设置（1）转换层下一层支撑系统待转换层梁板砼等级达到设计强度的70%后，才能拆除。（2）增设梁端斜撑，在梁端1/4范围内加设斜撑，每排横向设置4根，以减轻梁的荷载。2.3、转换层支模架检查：支架搭设好后，要进行严格检查，首先施工班组进行自检，然后由项目部质检人员进行检查，并报监理人员检查，检查应认真仔细，特别对各杆件连接和平直度，检查应有记录，作为整改依据。2.4、搭设前准备工作： 在支模架搭设前应进行详细的技术交底； 对搭设支模架材料、扣件及杆件的规格、质量进行严格检查，确保质量； 支模架搭设应有统一指挥，严格按操作程序和规程进行施工。操作程序： 首先进行立杆定位：立杆定位均根据轴线弹线，尺寸梁底为450400，板底为10001000，如最边处超过500 ，则设二道立杆平均分配掉。木工放样，先画五层楼面搭设排列图，四层、三层均能按照二层楼面弹线划分，要求上、下立杆对应； 搭设拟从中间开始向四周延伸； 杆件搭设：先立杆后横杆，再扫地杆和支撑，最后搭上部承重架结构。3、模板及支架的拆除： 1）侧模控制在砼构件的强度能保证其表面棱角不因拆除模板而受到损坏即可拆除，根据室外温度20度左右的情况，控制在砼浇筑成型后12天即拆除侧模。2）简支及连续梁、板，板跨度在2m以内，砼强度达到设计强度的50，即可拆除；梁跨度在8m以内及板跨度在28m之间，砼强度达到设计强度的70，即可拆除；梁、板跨度在8m以上，砼强度需达到设计强度的100方可拆除。3）转换层模板必须并经监理公司现场检测，符合拆模条件，签署拆模申请令后方可拆模。4）严格遵守拆模的顺序，坚持先浇的先拆，后浇的后拆，先拆除非承重架部位，如侧模，后拆除承重部位，两头往中间拆，不可由内向外拆。5）及时清理拆下的模板、钢管、扣件，按类清理，修复，码放整齐，尽早投入周转使用。6）对拆模人员认真做好书面交底包括技术方案、安全措施、拆模顺序等，并派专职人员旁站监督，严禁非拆模人员进入和拆模人员野蛮施工。三、支撑层数的确定：（1） A栋支撑层数计算经计算，A栋本层梁板砼共590m3，单层面积857m2，即17.2KN/m2。（1）转换层梁板砼浇筑时，传给下层楼面的荷载设计值q设新浇钢筋砼自重 F1=1.217.2 KN/m2=20.64KN/m2 模板支撑自重 F2=1.21.5 KN/m2 =1.8 KN/m2施工人员及设备荷载 F3=1.41.0 KN/m2 =1.4 KN/m2q设= F1+F2 +F3=20.64+1.8+1.4=23.84 KN/m2（2）下层楼板允许承受的荷载设计值q允下层楼板设计活荷载标准值 F1=3.5 KN/m2下层楼板板顶抹灰和板面面层自重 F2=1 KN/m2永久荷载分项系数 r1=1.2 可变荷载分项系数 r2=1.4q允= F1r2+F2 r1=3.51.4+11.2=6.1 KN/m2（3）支撑设置层数通过计算：q设=23.84 KN/m2q允=6.1 KN/m2，下层楼板不具有承受上层施工荷载的能力。若要满足转换层在浇筑砼时的施工荷载，必须搭设四层结构支撑。根据以上计算，如采用梁板砼一次浇筑施工时，A栋必须对转换层以下四层梁板进行连续支撑。四、转换层支架方案设计计算计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段: KZL6（1）一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):1.00；梁截面高度 D(m):2.00混凝土板厚度(mm):180.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.40；梁两侧立柱间距(m):1.60；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:3；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；采用的钢管类型为483.2；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):48.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：5；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：350；次楞间距(mm)：350；穿梁螺栓水平间距(mm)：350；穿梁螺栓竖向间距(mm)：350；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、48.000 kN/m2，取较小值48.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 351.81.8/6=18.9cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.35480.9=18.14kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.3520.9=0.88kN/m；q = q1+q2 = 18.144+0.882 = 19.026 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 350mm；面板的最大弯距 M= 0.119.033502 = 2.33105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.33105 / 1.89104=12.332N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =12.332N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 480.35 = 16.8N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 351.81.81.8/12=17.01cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.83504/(10095001.70105) = 1.056 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =1.056mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2480.9+1.420.9)0.35/2=9.51kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 350mm； 内楞的最大弯距: M=0.19.51350.002= 1.17105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.17105/8.33104 = 1.398 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.398 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =48.000.35/2= 8.40 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 350mm； I-面板的截面惯性矩：E = 4.17106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: = 0.6778.43504/(100100004.17106) = 0.02 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.4mm；内楞的最大挠度计算值 =0.02mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2480.9+1.420.9)0.350.35/2=3.33kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 350mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1753329.55350 = 2.04105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.04105/5.08103 = 40.145 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =40.145N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 210000N/mm2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =48.000.350.35/2= 2.94 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 350mm； I-面板的截面惯性矩：I = 1.22105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1462.941033503/(1002100001.22105) = 0.056mm；外楞的最大容许挠度值: = 0.875mm；外楞的最大挠度计算值 =0.056mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =480.350.352 =11.76 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.76kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4501818/6 = 2.43104mm3； I = 450181818/12 = 2.19105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.452.000.90=24.79kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.450.90=0.17kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.450.90=1.13kN/m；q = q1 + q2 + q3=24.79+0.17+1.13=26.09kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1026.090.252=0.163kN.m； =0.163106/2.43104=6.71N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.71 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)2.000+0.35）0.45= 23.11KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.1082504/(10095002.19105)=0.294mm；面板的最大挠度计算值: =0.294mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 250 / 250 = 1mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)20.25=12.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.25(22+1)/ 1=0.438 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.212.75+1.20.438=15.825 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.125=1.575 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 15.825+1.575=17.4 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.115.8250.450.45= 0.32 kN.m；最大应力 = M / W = 0.32106/83333.3 = 3.845 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.845 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.615.8250.45 = 4.273 kN； 方木受剪应力计算值 = 34272.75/(250100) = 1.282 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.282 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 12.750 + 0.438 = 13.188 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.67713.1884504 /(10010000416.667104)=0.088mm；方木的最大允许挠度 =0.4501000/250=1.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.088 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.8 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.000= 51.000 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(51.000 + 0.350 )+ 1.44.500 = 67.920 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(m.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.311 kN，中间支座最大反力Rmax=12.521；最大弯矩 Mmax=0.393 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.324 mm；支撑钢管的最大应力 =0.393106/5080=77.407 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 77.407 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.521 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.311 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1433.4=0.583 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.20/2+(1.60-1.00)/2)0.450.35=0.170 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.20/2+(1.60-1.00)/2)0.450.180(1.50+24.00)=2.231 kN； N =1.311+0.583+0.17+2.231=4.294 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4294.225/(0.207489) = 42.423 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 42.423 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.521 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.143(3.4-2)=0.583 kN； N =12.521+0.583=12.761 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12760.551/(0.207489) = 126.064 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 126.064 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、质量及安全保证措施1、施工员、质量员、技术员、班长等有关人员必须在现场岗位，及时检查验收，确保质量，做到万无一失、安全可靠，保证立杆上端的双扣件要拧紧，螺栓采用力矩板手扭力矩控制在65N-m 以上。2、技术员作好技术交底，严格按设计及方案施工。 3、安全员及班组长应对操作人员进行班前班后安全教育，严格遵守安全操作规程。4、转换层做好沉降观测，一旦发现有异常变化及时通知现场人员，立即采取必要措施。5、夜间作业要有足够的照明。6、为确保人生安全及结构安全，钢管扣件的强度、厚度、重量必须符合国家标准，具备合格证或测试报告，由专人验收方可进行使用。班组在使用时还要仔细选用钢管、扣件、木方，把好质量关。7、安全员在完成每道工序时，应按设计与规范进行检查，做到与设计规范相符为止，否则应及时通知有关人员加以处理。8、17.9M、3.7M整个满堂脚手架支撑体系必须与已浇筑成型的框架柱用钢管连接牢固，并且沿建筑周边及纵横各框架均设置剪刀撑，保证支撑体系的整体稳定。9、所有支撑层承载力验算未考虑其它荷载，故现场施工时，必须保证所有支撑层上不得堆积其它无关荷载，如砖、模板、钢管等。10、参加施工人员应熟悉本工程的安全操作规程，不得在现场打闹，严禁酒后作业。11、使用个人防护用品和安全防护措施 进入施工现场应佩戴安全帽，禁止穿拖鞋、高跟鞋进入施工现场。12、施工现场的安全标志牌和警告牌以及脚手架设施，严禁随意拆动。13、上下传递模板要逐个进行传递，严禁在传递时进行抛掷。第三章 转换层钢筋施工方案一、转换层钢筋施工特点1、用钢量大：转换层钢筋总用量约2860T，每立方米砼含钢量为244；2、高度密集：梁采用以上32、25III级钢 ，上下共四排布置，梁主筋间净空少于50 ，且主次梁搭接，梁箍筋采用8、12多支箍；板筋采用R9 双层双向上下共四排布置，并穿过梁，厚板钢筋布置高度密集。3、钢筋连接难度大：因钢筋用量大、梁钢筋的直径大强度高、高度密集，梁高度在12002000 之间，钢筋制作和连接难度相当大。为了有效地保证工程质量，所有梁纵筋采用机械连接（滚压直螺纹连接），柱钢筋采用气压焊。 4、技术要求高：因转换层作为上部结构的转换平台，上部结构墙柱钢筋的预埋、插筋位置，直接影响上部结构的定位准确。因此主次梁之间的搭接，梁板之间的搭接，梁板上下层钢筋的分层绑扎与连接，双层双向的穿插，腰筋的绑扎等一系列绑扎与连接难题需按程序有条不紊的进行，在钢筋安装前必须先放样，排好钢筋的安装顺序，数量需反复的复核，稍微的疏忽，极易造成返工。二、准备工作：1、材料：进场的钢筋原材料、电焊条、焊剂均按检验与试验程序取样试验，并经现场专职人员及监理单位取样见证。严禁使用不合要求的材料。2、现场专职人员对钢筋班组提供的翻样单仔细复核，确保结构尺寸标高、钢筋数量的准确，检验无误后方可进行下料制作。3、钢筋制作成品应按部位，规格分类堆放，并挂牌标识，注明结构部位、数量、规格等。4、配备专职的电焊工（包括气压焊、闪光+对焊）机械连接操作人员，操作人员必须持证上岗，并经监理公司审核批准。配备相应的机械、机具和电源设备。5、建立完善的钢筋施工工艺控制程序和管理。三、钢筋的制作1）钢筋的切断：同规格的钢筋应根据不同长度长短搭接配置，统筹排料，先长后短，减少短头、断料。在切断过程中如发现有缩颈或严重变形的钢筋必须切除。钢筋断口不得有马蹄形或起弯等现象，钢筋长度尺寸应保证准确，其偏差应控制在10mm 之内。2）弯曲成型：钢筋弯曲前，应根据标明尺寸，用石笔将各弯曲点位置划出，划线时应扣除调整位的长度。做到钢筋形状正确，没有翘曲不平现象，弯曲点不得有裂缝，钢筋弯曲成型后的允许偏差应符合规范要求。3）钢筋连接（1）因转换层梁钢筋焊工必须持证上岗，严禁无证上岗操作。（2）连接前应先制作样品，经试验合格后，才能成批焊接。（3）连前应清除钢筋端头的铁锈、污泥，如有弯曲应予调直或切除。（4）钢筋连接的质量要求： A、气压焊质量要求。项次项目允许偏差（mm）检验方法1同直径钢筋两轴线偏心量0.15d并4尺量检查2不同直径钢筋两轴线偏心量：较小钢筋外表面不得错出大钢筋同侧目测3两钢筋轴线弯折角4尺量检查4墩粗区最大直径1.4d尺量检查5墩粗区长度1.2d尺量检查6压焊面偏移量0.2d尺量检查B、闪光焊质量要求： 接头处的弯折角不大于4度、轴线偏移，不大于0.1倍钢筋直径，同时不大于2mm。四、钢筋绑扎（连接）4.1.绑扎程序东西向为横向，南北向为纵向。操作程序：由下向上安装垫块（垫块采用510长25钢筋，交错摆放在梁两边，纵向间隔500800）连接绑扎第一排横向梁底筋 穿插绑扎第一排纵向梁底筋及板筋 连接绑扎第二排横向梁底筋及第一排横向板底筋穿插绑扎第二排纵向梁底筋及板筋 焊接绑扎第三排横向板底筋 焊接绑扎横向梁腰筋 穿插绑扎纵向梁腰筋 连接绑扎第一排横梁上筋 穿插绑扎第一排纵向梁上筋及板筋 连接绑扎第二排横向梁上筋及第一排横向板上筋 绑扎第二排纵向梁上筋及板筋 焊接绑扎第三排横向板上筋 上板筋封闭。4.2.操作架搭设在绑扎暗梁钢筋时采用483.2 钢管操作架，以架空钢筋，钢管架必须满足承载力要求，要有足够的强度，刚度和稳定性，立杆下部铺垫1001006 钢板以防顶穿模板。4.3.焊接与绑扎梁板钢筋因长度在40 米以上，采用在加工场地分段连接，然后在结构部位组合。4.4.质量要求钢筋的规格、焊接接头的质量位置必须符合设计院要求和施工规范规定，力学性能检验时，从每批接头中随机切取3个接头作拉伸试验，取样标准参照规范要求及有关标准。钢筋绑扎，钢筋交叉点全部逐点采用顺扣或八字扣绑扎，扎丝长度根据现场试绑后，找出最佳长度，绑扎完的丝头压在底板钢筋上，方向一致，长度一致，保证扎丝绑扎规矩，钢筋不移位。五、质量及安全保证措施1、施工员、质量员、技术员、班长等有关人员必须在现场岗位，及时检查验收，确保质量，做到万无一失、安全可靠，保证钢筋的梁筋数量、规格、排数、间距、锚固长度、垫块安装，柱插筋数量、定位、锚固、加固情况等。2、技术员作好技术交底，严格按设计及方案施工。 3、安全员及班组长应对操作人员进行班前班后安全教育，严格遵守安全操作规程，参加施工人员应熟悉本工程的安全操作规程。4、转换层做好沉降观测，一旦发现有异常变化及时通知现场人员，立即采取必要措施。5、夜间作业要有足够的照明。6、安全员在完成每道工序时，应按设计与规范进行检查，做到与设计规范相符为止，否则应及时通知有关人员加以处理。7、使用个人防护