0.42150型空气压缩机结构设计毕业论文.doc

0.42/150型空气压缩机结构设计毕业论文第1章 引 言压缩机是用来提高气体压力和输送气体的机械，属于将原动机的动力能转变为气体压力能的工作机。它的种类多、用途广，有“通用机械”之称。1.1压缩机设计的意义在石化领域，往复式压缩机主要是向大容量、高压力、低噪声、高效率、高可靠性等方向发展；不断开发变工况条件下运行的新型气阀，提高气阀寿命；在产品设计上，应用热力学、动力学理论，通过综合模拟预测压缩机在实际工况下的性能；强化压缩机的机电一体化，采用计算机自动控制，实现优化节能运行和联机运行； 在动力领域，活塞式压缩机目前占有主要市场。但随着人们对使用环境及能耗、环保等方面要求的提高，螺杆和涡旋空气压缩机开始占有一定的市场； 在制冷空调领域，往复式制冷压缩机作为一种传统的制冷压缩机，适用于制冷量较广范围内的制冷系统。虽然目前它的应用还比较广泛，但市场份额正逐渐减小。本设计主要针对于船舶，机械，冶金，石油，特别是国防等领域需求体积小，结构紧凑，小排量，高压力的空压机，./型空气压缩机其结构性能正好能满足以上要求。其设计成功量产之后将能产生巨大的社会效应。1.2活塞压缩机的工作原理活塞式压缩机包括：构架包括含有放电室和冷却室的缸盖。冷却室是邻近放电室并包围着放电室。构架还包括了一个吸入室，压缩室和一个曲柄室。冷却室是孤立于吸入室。气体是从构架外面进入吸入室。可旋转旋转轴支持整个构架。凸轮安置在曲柄室内。活塞是通过凸轮连接到旋转轴。旋转轴的旋转转换为活塞的往复。密封构件切断冷却室和外部的沟通，使得压缩机气缸盖密封。通过引入一个互连的冷却室和曲柄室。当曲轴被电动机带动旋转时，通过连杆使活塞在汽缸内往复运动。在汽缸顶部外圈装有环形吸气阀片，顶部中央则装有环形排气阀片，阀片上均设有气阀弹簧。汽缸内的活塞由上向下移动时，缸内容积增大，压力下降，于是吸气管中压力为P1的空气便顶开吸入阀进入缸内，直到行程的下死点为止，这样便完成了一个吸入过程。当活塞从下死点向上回行时，被吸入的气体受到压缩，压力因而升高，吸气阀片在缸内气体压力和弹簧的作用下迅速关闭，活塞继续上行，缸内容积不断减小，压力升高，当缸内压力升到P2时，气体便顶开排气阀进入排气管路，活塞继续上行，直到上死点。当活塞由上死点向下死点回行时，排气阀在弹簧和排气管中压力的作用下关闭，压缩机又开始下一个吸气过程。如此周而复始，完成循环。1.3活塞压缩机的分类 往复压缩机分类方法很多：1、按在活塞的一侧或两侧吸、排气体，可分为单动和双动往复压缩机；2、按气体压缩次数可分为单极、双极和多级压缩机；3、按压缩机所产生的最终压力可分为低压、中压和高压压缩机；4、按排气量可以分为小型、中性和大型压缩机；5、按压缩气体的种类可分为：空气压缩机、氨压缩机、氢压缩机等。1.4压缩机的发展前景随着近几年经济的飞跃发展，行业集中度有所提高，供货进一步向大企业集中，气体压缩机产业向布局逐步合理的新局面发展。通过经济战略性重组的推进，不少劣质企业退出，优秀企业已找准定位，突出主业，不断做大做强，达到强强联合，承担起国家重大技术装备项目。在相关政策方面，为应对全球性金融危机对我国经济的影响，早在09年年初，国家已经制定了一系列的刺激经济方案，重点调整振兴包括石化、冶金等气体压缩机的下游产业在内的十大产业。这些措施对气体压缩机产业的发展起到了积极的影响，这也是2009年下半年压缩机行业经济逐渐利好的主要原因。在开拓国际市场方面，压缩机行业应积极而谨慎地探索自己的国际化道路。目前，压缩机行业国际化步伐缓慢，尤其是在2009年一整年中，压缩机出口形势都不容乐观，这主要表现在国内压缩机行业技术发展水平与国外同类企业存在一定差距，尤其是目前还没有形成真正意义上的具有国际竞争力的大型国际企业集团。未来三年，我国石油、化工、冶金、船舶、环保、清洁能源等行业将进一步发展，压缩机市场需求前景依然看好。如大推力往复式压缩机、工艺螺杆压缩机、大排量无油压缩机、高压大排量压缩机、机车配套压缩机、低噪声船用压缩机等。2010年，是压缩机行业发展的新起点，预计行业未来呈现出新的发展态势。首先是结构调整将有重大突破。当前我国压缩机行业存在一系列深层次的结构性矛盾，包括总体产能过剩，低水平产能比重过大；企业规模小而且分散，产业集中度低；生产力布局不合理现象依然存在；企业节能减排的任务重；科技创新能力不强；资源控制力不强，保障体系建设滞后等。这些深层次的结构性矛盾，决定了2010年压缩机行业必须下大力量，突出抓好结构调整，实现产业升级，认真解决影响压缩机行业发展的重大问题。第二，行业内要大力推动共性技术研究开发，掌握核心技术、关键技术的自主知识产权。当前，压缩机行业共性技术的科研经费投入不足，研究开发力量薄弱。2010年，各企业应加大在我国重点培育自主知识产权的技术装备研发力量。可以有计划、有步骤地加强国家重点实验室、国家工程技术研究中心、行业科研院所等共性技术研究开发平台的建设，重点支持原创性技术、共性技术及战略性关键技术的研究开发，并培养一支既精通基础技术又熟悉行业技术的高科技人才队伍，努力掌握核心技术、关键技术和重要产品的自主知识产权。第三，进入加快发展制造服务业阶段。当前，压缩机行业存在一些不利于产业发展的缺陷，如缺少高端技术，企业规模偏小等。面临这些问题和激烈的市场竞争，压缩机企业极需提高自身的核心竞争力，转变增长方式。在制造过程中重视服务，从市场调研、售后，直到产品报废回收，努力为客户提供以知识密集、附加值高为特征的服务项目，则是压缩机企业实现可持续发展的一个关键内容。现代服务业大部分是以人力资本和知识资本作为其主要投入，这对压缩机企业在解决发展、升级问题的同时，提升竞争力也具有重要支撑作用。与国外往复式压缩机技术水平相比，我国的主要差距为基础理论研究差，产品技术开发能力低，工艺装备和实验手段后，产品技术起点低，规格品种、效率、制造质量可靠性差。另外，技术含量高和特殊要求的产品还满足不了国内需求。1.5压缩机设计说明本说明书包括活塞式压缩机的总体设计，热力、动力计算，主机和辅助设备的结构设计和计算，润滑，排气量调节以及安装调整等内容，还介绍了国内已经使用的各种活塞式压缩机的结构特点。此外，压缩机设计计算时所涉及的单位换算，常用数据、公式和材料，气体特性图表。由于本人的专业知识有限，本设计的误差和缺点在所难免，希望老师批评指正，以期在以后加以充实完善。 57 第二章 总体设计2.1设计依据及参数公称容积流量： 0.42m3/min压缩介质： 空气进气压力： 大气压公称排气压力： 15MPa(表)排气温度： 1802.2总体设计原则设计活塞压缩机应符合以下基本原则： a.满足用户提出的排气量、排气压力，及有关使用条件的要求。 b.有足够长的使用寿命（应理解为压缩机需要大修时间间隔的长短），足够高的使用可靠性（应理解为压缩机被迫停车的次数）。 c.有较高的运转经济性。 d.有良好的动力平衡性。 e.维护检修方便。 f.尽可能采用新结构、新技术、新材料。 g.制造工艺性良好。 h.机器的尺寸小、重量轻。2.3结构方案的选择 活塞式压缩机的结构方案由下列因素组成：1）机器的型式；2）级数和列数；3）各级气缸在列中的排列和各列曲柄错角的排列，用上述因素组成的图形，称为结构方案图，即习惯上所说的机器纵，横剖面图。选择压缩机的结构方案时，应根据压缩机的用途，运转条件，排气量和排气压力制造厂生产的可能性，驱动方式及占地面积等条件，从选择机器的型式和级数入手，制订出合适的方案。压缩机的结构特点主要体现在两方面，即气缸排列的型式（指气缸中心线的排列位置）和运动机构的结构。2.3.1气缸排列型式的选择根据气缸排列的型式不同，有立式压缩机、卧式压缩机、对称平衡型压缩、对置型压缩机及角度式压缩机。角度式压缩机，气缸中心线具有一定的角度，但不等于零度和180。按气缸中心线的位置不同，又可以分为W型、V型、L型和扇型。由于本设计选择一种较老的结构：立式压缩机。其优点在于：1）活塞工作表面不承受活塞重量，因而气缸和活塞的磨损比卧式的小且均匀，活塞环的工作条件有所改善，能延长机器的使用寿命。2）占地面积比较小。3）因为载荷使机身主要产生拉伸和压缩应力，所以机身的形状简单，重量轻。4）往复运动部件的惯性力垂直作用在基础上，而基础抗垂直振动的能力较强，所以它的尺寸较小。 2.1图 三列立式氧气压缩机2.3.2运动机构的结构及选择 活塞式压缩机的运动机构有：无十字头和带十字头两种，本设计为无十字头。选择无十字头的理由是：结构简单、紧凑，机械高度较低，相应的机械重量较轻，一般不需要专门的润滑机构。但是无十字头的压缩机只能作成单作用的，所以，气体容积的利用不充分（因为活塞与气缸之间，只在活塞的一侧形成工作腔），气体的泄漏量也比较大，气缸的工作表面所受的侧向力也较大，因而活塞易磨损，另外，气缸的润滑油量也难于控制。2.3.3级数选择和各级压力比的分配工业用的气体，有时需求较高的压力，需采取多级压缩。在选择压缩机的级数时， 2.2图 级中最佳压力比0与相对压力损失的关系曲线一般应遵循下列原则：使压缩机消耗的功最小、排气温度应在使用条件许可的范围内、机器重量轻、造价低。要使机器具有较高的热效率。则级数越多越好（各级压缩比越小越好）。然而级数增多，则阻力损失增加，机器总效率反而降低，结构也更加复杂，造价便大大上升。因此，必须根据压缩机的容量和工作特点，恰当地选择所需的级数和各级压力比。 是级中的相对压力损失，一般平均的相对压力损失值为1020%，取=20%，查图2得，0=2.75。总压缩比 Z=ln151/ln2.75=4.95 选择压缩机的级数是一个比较复杂的问题。设计时，通常总是从分析工作条件相同或相近的现有机器入手，来确定新集线器所需的级数。表2-1列出了工业上在各种操作条件下使用的压缩机的级数；应该指出，表中所列的级数是考虑了各种具体情况而选取的，如排气压力为220公斤/厘米2的氦氢气压缩机，由于中间有两段的压力为工艺流程所需要，因而取六级；3米2/分一下的微型空气压缩机，在排气压力为7公斤/厘米2时取一级，这是由于其工作是间歇的，并考虑到系列化的原因，所以表2-1只供选择级数时参考。表2-1 工业上常用的各种气体压缩机的级数为了尽量减小机器的体积和考虑到级数过高对设备的要求也大大提高，取Z =3级根据工况的需要，选择级数为三级，按照等压力比分配的原则，1=2=1511/3=5.32,但为使第一级由较高的容积系数，第一级的压力比取稍低值，各级名义压力及压力比见表1。表2-2 各级名义压力及压力比级数123吸气压力/MPa0.10.532.835排气压力/MPa0.532.83515.1压力比5.305.345.332.3.4转速和行程的确定 转速，行程和活塞平均速度的关系： 式中 Cm活塞平均速度（米/秒）； n压缩机转数（转/分）； S活塞行程（米）。 表2-3活塞式压缩机主要结构参数表小型压缩机为使结构紧凑和公司的相关要求，只能采用较小行程,取s=40mm。近代压缩机转数n通常在以下范围： 微型和小型： 1000-3000（转/分） 中型： 500-1000（转/分） 大型： 250-500 （转/分) 取压缩机的转速n=1500r/min则，符合活塞平均速度。第3章 热力计算 压缩机的热力计算，是根据气体的压力，容积和温度之间存在一定的关系，结合压缩机的具体特性和使用要求而进行的，其目的是要求得最有利的热力参数(各级的吸排气温度，压力，所耗动力）和适宜的主要结构尺寸（活塞行程，气缸直径等）。计算前做以下说明：a. 压力在热力计算中使用的压力都是绝对压力，为统一起见，本说明除特别注明外，压力均指绝对压力。 b. 温度在热力计算中所采用的是绝对温度，它以K来表示。 绝对温度与摄氏温度之间具有以下关系： c. 比容单位重量气体所占容积。 理想气体在不同温度和压力下的重量。按下式计算： 3.1确定各级的容积效率3.1.1确定各级的容积系数相对余隙容积根据统计，压缩机的相对余隙容积值多在以下范围内： 压力20321公斤/厘米2； =0.120.16微型压缩机的相对余隙容积： 排气量在0.2米3/分以下； =0.0880.10 排气量在0.3米3/分以上； =0.0350.05由于P=15.1MPa，则=0.120.25，排气量为qV=0.42m3, 则=0.0350.05，所以，各级相对余隙容积1=0.07 2=0.13 3=0.14；膨胀指数 m对于双原子气体，从常压进气的大，中型压缩机第一级气缸，根据压缩机转数范围，选取的m值如下： 压缩机转数：n200(转/分)，m=1.251.35 n 500(转/分)，m=k 表3-1 不同压力下的m值本次设计中气体绝热指数取k=1.25，根据吸入压力值可知各级的膨胀系数m值如下： m 1=1.125 m2=1.187 m3 =1.25；容积系数： 3.1.2选取压力系数当常压吸气时，p=0.95-0.98，在循环压缩机的第一级和多级压缩机的第二级，因吸气压力较高，即使同样大小的压力损失，相对压力损失仍很小，这时p=0.95-1.0。根据各级的吸入压力选择压力系数如下：p1=0.95 p2=0.98 p3=13.1.3选取温度系数根据下图所示关系选取温度系数： 图3-1 温度系数t与压力比的关系t1=0.95 t2=0.96 t3=0.96 3.1.4 泄漏系数 泄漏系数一般取值在0.900.98范围，则l1=0.94 l2=0.95 l3=0.95综上所述，容积系数： 3.2确定析水系数第一级无水分析出 =1.0第二级 干气系数 1=0.8 2=1.0 3=1.0取定一级进气温度20Co,二级进气温度40Co三级进气温度30Co。由表2可得，表3-2 饱和水蒸汽在170时的压力P（kgf/cm2）与重度（kgf/m2）当T1=20Co时, Psa1=2383Pa；当T2=40Co ,则，Psa2=7520 Pa当T3=30Co，则Psa3=4325Pa进气状态下的排气量 3.3 各级行程容积的确定 压缩机各级的气缸行程容积按下式计算： 式中 压缩机的排气量（米3/分）； 压缩机的排气系数， 多级压缩机其余各级的气缸行程容积按下式计算： 式中 l级和i级的公称吸气压力； l级和i级的公称吸气温度； i级的排气系数。 一级的形成容积 ： 二级的形成容积： 三级的形成容积：3.4汽缸直径的确定 对于单作用气缸： 气缸直径计算公式 气缸的行程容积（米3/分）； 活塞行程（米）； 压缩机的转速（转/分）； 同级气缸数； 活塞杆直径（米）。 一级气缸直径： 二级气缸直径： 三级气缸直径： 做成3-1-2式压缩机时 气缸直径如下 一级气缸 二级气缸 三级气缸 圆整后气缸直径如下 3.5实际行程容积 3.6各级名义压力比 修正系数 表3-3 各级公称压力比级次公称压力修正系数实际压力公称压力比Ps0/MPaPd0/MPaKPsMPaPdMPa10.10.53310.10.4094.0920.5332.8360.7680.4093.2067.83 32.83615.11.1303.20615.14.71 取进气相对压力损失s1=6.0% ，排气相对压力损失d1=4.2%；s2=2.3% d2=1.4% 实际压力 一级： 二三级实际压力如下表：表3-4 各级进气、排气压力与实际压力比级次公称压力排气损失实际压力实际压比Ps/MPaPd/MPasdps/MPaPd/MPa10.10.5330.060.0420.0940.42654.53820.5332.8360.0420.0230.3923.2808.364 32.83615.10.0230.0143.13215.3114.8883.7 排气温度 Ts1=293.15K Ts2=313.15K Ts3=303.15K 一级排气温度 二级排气温度 三级排气温度 3.8活塞力的计算表3-5 盖侧与轴侧活塞工作面积及活塞力级次轴侧：Aw=3.14/4x(D2-d2)气体力P活塞力FW=PAw106盖侧：Ac=3.14/4x(D2-d2)气体力P活塞力Fc=PAw106 1Aw1=0.01277-0.094-1200.9Ac1=0.01277-0.4265-5449.52Aw2=0.0037683.2812359.2Ac2=0.0037680.3921477.73 Aw3=0.00049-3.132-1536.9 Ac3=0.00049-15.311-7512.2 表3-6 止点气体力计算下止点上止点Fw1=Fw1+Fw2+Fw3=9621.3Fc1=FC1+FC2+FC3=-11484.03.9计算轴功率同理 N2=2.87KW N3=1.54KW总指示功率传动效率取 m=0.7 则轴功率3.10 驱动机的选择活塞式压缩机的驱动包括驱动机和传动装置。驱动方式和压缩机的结构方案和主要参数的选择有着密切的关系，在选择压缩机结构方案和主要参数时，应该同时考虑驱动方式的选择。驱动活塞式压缩机的却大多数是交流电动机，而交流电动机中又以鼠笼式异步电动机为最多。中、小功率的鼠笼式电动机可按我国电动机系列（JS、JK、JSQ等）选取。不管是异步电动机还是同步电动机，共同的特点是启动电流大而启动力矩小。,传动效率取 m=0.7 则轴功率电机功率余度10%，则电机功率取11kw。所以，电机型号选取为1JB12-4。第四章 动力计算4.1压缩机中的作用力图4-1 曲柄连杆机构示意图压缩机中作用力的分析，是进行压缩机零件强度和刚度计算的依据，也是判断这些力对压缩机装置影响的基础。压缩机中主要的作用力有气体压力、曲柄连杆机构运动时产生的惯性力和摩擦力。4.1.1曲柄连杆机构的运动关系和惯性力活塞的位移、速度和加速度可从曲柄连杆机构的几何关系和运动关系中确定。图3表示曲柄连杆机构的几何关系。活塞位移x和曲柄转角：往复惯性力：图4-2 往复惯性力I按曲柄转角展开图4.1.2往复惯性力 往复摩擦力 旋转摩擦力的计算热力计算数据：一级活塞直径D11=130mm ，吸气压力ps1=0.094MPa，排气压力pd1=0.4265MPa，m=1.125。 二级活塞直径D22=110mm，吸气压力ps2=0.392MPa，排气压力pd2=3.28MPa，m=1.187。 三级活塞直径D33=25mm，吸气压力ps3=3.125MPa，排气压力pd3=15.31MPa，m=1.25。 活塞行程s=40mm，转速n=1500r/min，过程指数n=1.25。 角速度：在初步设计是估计最大往复质量活塞的质量mp=7kg活塞位移x和曲柄转角：往复惯性力：往复摩擦力（各部分零件间的总摩擦功往复运动部分占60%70%现取中间值65%）：旋转摩擦力（一般旋转摩擦力所消耗的功率占总的机械摩擦功率的30%40%，现在取35%）： 4.1.3各级气体力的计算 根据气缸的排列方式（312），可知一三级是吸气过程时 二级是压缩过程。规定拉应力为正值，压应力为负值。一级气体力的计算：余隙容积的行程S0=1S=2.8mm，活塞面积Fg1=0.01277M2，压缩机膨胀过程的多变指数，可取m=1.125，压缩机过程多变指数m=k=1.2，盖侧的气体力为负值。进气压力PS=0.094MPa，排气压力Pd =0.4265MPa；膨胀过程； ；进气过程P=PS；压缩过程 ；排气过程P=Pd；盖侧气体力Pi=-PFg1。计算结果如下表4-1。 弧度活塞位移膨胀过程进气过程压缩过程排气过程气体力 X P=PS P=PdPi=-PFg10.0000 0.0000 0.427 -5449.466 0.0873 0.0836 0.413 -5272.150 0.1745 0.3334 0.376 -4801.620 0.2618 0.7472 0.327 -4176.296 0.3491 1.3208 0.276 -3528.164 0.4363 2.0489 0.230 -2938.010 0.5236 2.9246 0.191 -2437.498 0.6109 3.9395 0.159 -2028.620 0.6981 5.0842 0.133 -1700.417 0.7854 6.3481 0.113 -1438.506 0.8727 7.7196 0.096 -1229.304 0.9599 9.1863 0.083 -1200.925 1.0472 10.7353 0.094 -1200.925 1.1345 12.3529 0.094 -1200.925 1.2217 14.0253 0.094 -1200.925 1.3090 15.7383 0.094 -1200.925 1.3963 17.4779 0.094 -1200.925 1.4835 19.2298 0.094 -1200.925 1.5708 20.9804 0.094 -1200.925 1.6581 22.7161 0.094 -1200.925 1.7453 24.4238 0.094 -1200.925 1.8326 26.0911 0.094 -1200.925 1.9199 27.7061 0.094 -1200.925 2.0071 29.2577 0.094 -1200.925 2.0944 30.7353 0.094 -1200.925 2.1817 32.1294 0.094 -1200.925 2.2689 33.4311 0.094 -1200.925 2.3562 34.6323 0.094 -1200.925 2.4435 35.7260 0.094 -1200.925 2.5307 36.7056 0.094 -1200.925 2.6180 37.5656 0.094 -1200.925 2.7053 38.3013 0.094 -1200.925 2.7925 38.9085 0.094 -1200.925 2.8798 39.3842 0.094 -1200.925 2.9671 39.7257 0.094 -1200.925 3.0543 39.9313 0.094 -1200.925 3.1416 40.0000 0.094 -1200.925 3.2289 39.9313 0.094 -1203.096 3.3161 39.7257 0.095 -1209.643 3.4034 39.3842 0.096 -1220.666 3.4907 38.9085 0.097 -1236.338 3.5779 38.3013 0.098 -1256.907 3.6652 37.5656 0.100 -1282.706 3.7525 36.7056 0.103 -1314.164 3.8397 35.7260 0.106 -1351.816 3.9270 34.6323 0.109 -1396.328 4.0143 33.4311 0.113 -1448.518 4.1015 32.1294 0.118 -1509.386 - 0 4.7124 20.9804 0.182 -2326.182 4.7997 19.2298 0.198 -2535.144 4.8869 17.4779 0.218 -2782.852 4.9742 15.7383 0.241 -3078.297 5.0615 14.0253 0.269 -3433.063 5.1487 12.3529 0.302 -3862.172 5.2360 10.7353 0.343 -4385.195 5.3233 9.1863 0.394 -5027.688 5.4105 7.7196 0.456 -5449.466 5.4978 6.3481 0.427 -5449.466 5.5851 5.0842 0.427 -5449.466 5.6723 3.9395 0.427 -5449.466 5.7596 2.9246 0.427 -5449.466 5.8469 2.0489 0.427 -5449.466 5.9341 1.3208 0.427 -5449.466 6.0214 0.7472 0.427 -5449.466 6.1087 0.3334 0.427 -5449.466 6.1959 0.0836 0.427 -5449.466 6.2832 0.0000 0.427 -5449.466 二级气体力的计算： 余隙容积的行程S0=1S=5.2mm，活塞面积Fg1=0.003768M2，压缩机膨胀过程的多变指数，可取m=1.187，压缩机过程多变指数m=k=1.2，盖侧的气体力为负值。进气压力PS=0.392MPa，排气压力Pd =3.280MPa；膨胀过程 ；进气过程P=PS；压缩过程 ；排气过程P =Pd；盖侧气体力Pi=PFg1。计算结果如下表4-2。弧度活塞位移膨胀过程进气过程压缩过程排气过程气体力 X Pi=PFg10.0000 0.0000 3.280 12359.170.0873 0.0836 3.219 12127.420.1745 0.3334 3.047 11479.94 0.2618 0.7472 2.797 10537.820.3491 1.3208 2.507 9446.234 0.4363 2.0489 2.211 8330.420 0.5236 2.9246 1.931 7275.356 0.6109 3.9395 1.679 6326.277 0.6981 5.0842 1.459 5499.101 0.7854 6.3481 1.272 4791.969 0.8727 7.7196 1.113 4194.079 0.9599 9.1863 0.980 3691.289 1.0472 10.7353 0.868 3269.196 1.1345 12.3529 0.774 2914.597 1.2217 14.0253 0.694 2616.038 1.3090 15.7383 0.627 2363.876 1.3963 17.4779 0.571 2150.136 1.4835 19.2298 0.522 1968.285 1.5708 20.9804 0.481 1812.996 1.6581 22.7161 0.446 1679.932 1.7453 24.4238 0.415 1565.562 1.8326 26.0911 0.392 1477.661 1.9199 27.7061 0.392 1477.661 2.0071 29.2577 0.392 1477.661 2.0944 30.7353 0.392 1477.661 2.1817 32.1294 0.392 1477.661 2.2689 33.4311 0.392 1477.661 2.3562 34.6323 0.392 1477.661 2.4435 35.7260 0.392 1477.661 2.5307 36.7056 0.392 1477.661 2.6180 37.5656 0.392 1477.661 2.7053 38.3013 0.392 1477.661 2.7925 38.9085 0.392 1477.661 2.8798 39.3842 0.392 1477.661 2.9671 39.7257 0.392 1477.661 3.0543 39.9313 0.392 1477.661 3.1416 40.0000 0.392 1477.661 3.2289 39.9313 0.393 1480.331 3.3161 39.7257 0.395 1488.381 3.4034 39.3842 0.399 1501.929 3.4907 38.9085 0.404 1521.182 3.5779 38.3013 0.410 1546.432 3.6652 37.5656 0.419 1578.072 3.7525 36.7056 0.429 1616.605 3.8397 35.7260 0.441 1662.659 3.9270 34.6323 0.456 1717.006 4.0143 33.4311 0.473 1780.592 4.1015 32.1294 0.492 1854.562 4.1888 30.7353 0.515 1940.307 4.2761 29.2577 0.541 2039.506 4.3633 27.7061 0.572 2154.199 4.4506 26.0911 0.607 2286.860 4.5379 24.4238 0.648 2440.498 4.6251 22.7161 0.695 2618.786 4.7124 20.9804 0.750 2826.214 4.7997 19.2298 0.814 3068.289 4.8869 17.4779 0.890 3351.770 4.9742 15.7383 0.978 3684.961 5.0615 14.0253 1.082 4078.047 5.1487 12.3529 1.206 4543.461 5.2360 10.7353 1.353 5096.231 5.3233 9.1863 1.527 5754.218 5.4105 7.7196 1.735 6537.999 5 5.5851 5.0842 2.275 8572.351 5.6723 3.9395 2.617 9861.805 5.7596 2.9246 3.010 11341.29 5.8469 2.0489 3.280 12359.17 5.9341 1.3208 3.280 12359.17 6.0214 0.7472 3.280 12359.17 6.1087 0.3334 3.280 12359.176.1959 0.0836 3.280 12359.176.2832 0.0000 3.280 12359.17三级气体力的计算： 余隙容积的行程S0=1S=2.8mm，活塞面积Fg1=0.01277M2，压缩机膨胀过程的多变指数，可取m=1.2，压缩机过程多变指数m=k=1.2，盖侧的气体力为负值。进气压力PS=0.094MPa，排气压力Pd =0.4265MPa；膨胀过程； 进气过程P=PS ；压缩过程； ；排气过程P=Pd；盖侧气体力Pi=-PFg1。计算结果如下表4-3。弧度活塞位移膨胀过程进气过程压缩过程排气过程气体力X P=PdPi=-PFg10.0000 0.0000 -7511.770.0873 0.0836 15.311 -7373.990.1745 0.3334 15.031 -6987.910.2618 0.7472 14.244 -6423.22 0.3491 1.3208 13.093 -5764.73 0.4363 2.0489 11.750 -5087.15 0.5236 2.9246 10.369 -4442.58 0.6109 3.9395 9.055 -3859.85 0.6981 5.0842 7.868 -3350.04 0.7854 6.3481 6.828 -2913.10 0.8727 7.7196 5.938 -2543.10 0.9599 9.1863 5.184 -2231.78 1.0472 10.7353 4.549