成都市会展中心大楼设计结构设计.doc

成都市会展中心大楼设计结构设计第一章 建筑设计 1.1 建筑概况工程名称： 成都市会展中心大楼 建设地点： 成都市市区建筑面积： 4050m2 层数： 3层建筑总高度：13.5米 （从室外地坪算起）建筑类型： 框架结构1.2 工程概况 本工程成都市会展中心大楼为钢框架结构体系，建筑物平面为“一”字形。第一层层高4.8米，第二层和第三层为4.2米，室内外高差为0.45米。钢框架结构受力合理，建筑设计灵活、施工方便、工业化程度较高。它包括下列几部分承重构件： （1）横向框架：由基础、柱、框架梁组成。 （2）纵向框架：由基础、柱、框架梁组成。1.3 使用要求会展中心大楼建筑面积4050平方米，每展位含通道灯占面积20平方米，人均面积约为1.34平方米，1000平方米的极限使用人数为700人，男女比例为3:1，本大楼每层1050平方米，设计使用人数每层500人。根据使用要求，功能分区包括检票口、前厅、展厅、休息空间、存储区、会议洽谈区、办公区、卫生间和楼梯间及消防通道。1.4 建筑设计说明 平面设计应满足以下条件1：根据全建筑物的人流流程、交通运输、卫生、防火、气象、地形、地质以及建筑群体艺术等条件，确定这些建筑物与构筑物之间的位置关系；合理的组织人流、货流，避免交叉和迂回；布置各种工程管线；进行竖向设计及绿化、美化布置等。1.4.1 平面设计特点 作为城市会展中心，需要大跨度结构，所以平面纵向每跨9米，横向每跨6米，每层设置两个展厅，每个展厅尺寸为18米12米，每层设4个办公室满足会谈需要，储物室每层两个，每个储物室尺寸为9米6米，卫生间布置在建筑的两边，男女卫生间各两个。在中心大厅处设置一个双分平行楼梯，楼梯开间9米，进深7米，建筑两边各布置一个开间4米，进深4米的双跑楼梯。底层设4个门，为正门、后门、两侧门。1.4.2 立面设计特点该建筑立面为了满足采光和美观需求，除门厅部分外采用统一的铝合金门窗，门厅部分上部各层采用组合窗。外墙面根据建筑做法说明采用玻璃结构，玻璃外层涂抹防火材料，玻璃幕墙上设开启扇，玻璃幕墙通过钢架支撑，钢架与柱通过钢节点连接。不同分隔区采用不同的颜色区隔，以增强美感。1.4.3 剖面设计 建筑剖面表示建筑物内部的垂直方向建筑物的高度、分层、以及建筑结构形式和构造方式等基本特征。 剖面设计的具体任务是：确定建筑高度；选择承重结构及围护结构方案；建筑物的采光、通风及屋面排水等问题。在本设计中，建筑高度为13.5m，承重结构为钢框架，维护结构为玻璃幕墙结构。1.4.4 防火分区 本建筑总层高13.5米，采用钢框架结构，可知按耐火等级二级设计。水平防火分区：安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，大房间设前后两个门，小房间设一个门，满足防火要求；室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设3个消火栓，最大间距为25m,满足间距50m的要求。竖向防火分区：每层建筑两层设置有消防楼梯，楼梯为钢筋混凝土耐火结构，建筑中间大楼梯跨度9米为双分平行楼梯，底层4道门，有利于疏散人群。1.4.5 采光通风设计采光：白天，室内利用天然光线进行照明的叫做天然采光。由于天然光线质量好，又能节约能源，只有天然采光不能满足要求时才辅以人工照明。 在本设计中，由于外墙采用玻璃幕墙，大部分区域采用透明玻璃，在一些特殊区域使用有色玻璃做特殊处理，例如，卫生间、储藏室等。通风：玻璃幕墙上设置开启扇，设计规范中开启面积不得大于建筑面积的百分之十五。考虑到安全因素，开启角度不得大于15度，开启距离不得大于300mm。1.4.6 抗震设计本建筑设计抗震设防烈度为7度，抗震等级为二级。建筑的平立面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层没有错层，满足抗震要求。1.5 结构布置1.5.1 柱网布置首先柱网尺寸应最大限度地满足建筑使用功能的要求,然后根据造价最省得原则，充分考虑加工、安装条件等因素综合确定。由于钢结构承载能力高而质量轻，与钢筋混凝土结构相比，钢结构应采用较大柱网尺寸，在节约造价的同时提高建筑的利用率。综合考虑以上条件，柱网尺寸纵向跨度取9米，横向跨度取6米。1.5.2 选择结构形式建筑物的结构形式应满足传力可靠，受力合理的要求。对多层钢结构建筑，可采用纯钢结构形式，框架应双向刚接。如果结构刚度要求较高，纯框架难以满足要求，可采用支撑框架形式。由于本工程位于7度抗震设防区，结构只有3层，高度只有13.6米（含女儿墙），结构形式又比较规则，结构刚度要求不太高，纯框架形式很容易满足，经济性能优于框架支撑体系，故采用钢框架结构形式。1.5.3 选择楼板形式首先楼板的方案选择要满足建筑设计的要求、自重小，保证楼盖有足够的刚度要求。常见形式有钢筋混凝土现浇楼板、预制楼板、压型钢板等。预制楼板整体刚度较差，而非组合型压型钢板的楼板较厚，造价高，纯钢筋混凝土楼板自重大，组合型压型钢板自重小，刚度大，能够满足各项要求，综合考虑造价、施工水平及室内顶棚抹灰等，所以选择压型钢板组合楼板。1.5.4 选择基础形式 工程地质条件： 基础底面持力层为中砂，地基承载力特征值=220kPa；地基主要受力层范围内无软弱粘性土层，且地面下17m深度范围内为不液化土层，地面下深度20m范围内土层的等效剪切波速=205m/s，覆盖层厚度超过50m。场地类别为3类，采用柱下独立基础，基础埋置深度为2米。1.5.5 选择屋面形式本设计屋面为不上人平屋面，四坡排水，排水形式是内排水。 构造做法：V型轻钢龙骨吊顶、1mm厚压型钢板、100mm厚C20现浇钢筋混凝土板、20mm厚1:3水泥砂浆找平层、100mm厚聚苯乙烯泡沫塑料保温板、1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最薄处30mm厚、二毡三油防水层。 1.6 自然条件1.6.1 气象条件： 最热月平均温度32.1度。 最冷月平均温度-1度。 夏季极端最高温40.7度。 冬季极端最低-3度1.6.2 相对湿度： 最热月平均湿度74%。1.6.3 主导风向： 主导风向为东北风，基本风压0.301.6.4雨雪条件：年最大降雨量11300mm,月最大降水强度370mm/d，基本雪压0.1。5第二章 结构设计2.1 结构设计说明2.1.1 结构设计要求：建筑结构安全等级为二级，设防烈度为7度，类场地，设防烈度类别为乙类，结构设计正常使用年限为50年。2.1.2 设计资料本建筑为公用建筑，活荷载为：楼面均布活荷载标准值： 2.5kN/m2。卫生间楼面均布活荷载标准值：2.0kN/m2 。走廊、楼梯均布活荷载标准值：3.0kN/m2 。屋面均布活荷载标准值：不上人屋面： 2.0kN/m2 。2.2结构方案布置及选型2.2.1结构布置及选型 根据房屋使用功能及建筑设计的要求，本建筑结构体系选为钢框架体系，横向为框架结构体系，纵向也为框架结构体系。框架梁柱均选用H形截面，采用Q235钢材。框架柱与框架梁采用刚接，由于本建筑作为展览使用，大跨度结构为满足使用要求不设次梁。楼板为压型钢板现浇混凝土组合楼板，选用Q235钢，压型钢板型号为YX-75-230-690，其上浇100mm厚C20混凝土。柱脚采用埋入式柱脚，柱下为钢筋混凝土独立基础。 图2-1 柱网布置图 图2-2 竖向布置图2.2.2 初步估计截面尺寸1、梁截面尺寸初选 框架梁的高度根据跨度选用 主梁一：h=（1/151/30)L=（1/151/30)9000=300600mm，查教材钢结构设计原理附表8.9,选定主梁一为HN400200813 A=84.12cm2；=23700cm4；=1196cm3；=16.8cm；=1740cm4；=4.54cm；=66kg/m。主梁二： h=（1/151/30)L=（1/151/30)6000=200400mm 查附表8.9，选定主梁二为HN350175711，A=63.66cm2；=13700cm4； =782cm3； =14.7cm；=985cm4；=3.93cm；=50kg/m。2、柱截面尺寸初选 柱截面尺寸根据长细比估计，由于轧制H型钢可以选用宽翼缘的形式，截面宽度较大，因此，长细比假设值可适当减小。初定长细比=60。底层柱子长度5.25米，可得=l/=8.75cm,查附表8.9选定底层柱截面尺寸为HW4004001321,A=219.5cm2；=66900cm4； =3340cm3； =17.5cm；=22400cm4；=10.1cm；=172kg/m。第二层和第三层层高都为4.2米，可得=l/=7cm，查附表8.9选定底层柱截面尺寸为HW3503501219，A=173.9cm2；=40300cm4；=2300cm3；=15.2cm；=13600cm4；=8.84cm；=137kg/m。2.3 恒荷载计算 2.3.1 恒荷载计算（1) 屋面（不上人屋面）100mm厚C20现浇钢筋混凝土板 200.1=2kN/m21mm厚压型钢板0.17 kN/m220mm厚1:3水泥砂浆找平层 0.0220=0.2kN/m2100mm厚聚苯乙烯泡沫塑料保温板 0.10.5=0.05kN/m2 1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最薄处30mm厚 （0.03+0.21)/210=1.2kN/m2 V型轻钢龙骨吊顶 0.12kN/m2 二毡三油防水层 0.35kN/m2 合计 4.82kN/m2（2） 标准层楼面10mm厚防滑彩色釉面砖 0.0119.8=0.198kN/m230mm1:3干硬水泥砂浆结合层 0.0320=0.6kN/m220mm厚水泥砂浆找平层 0.0220=0.4kN/m2100mmC20钢筋混凝土板 0.120=0.2kN/m220mm厚板底抹灰 0.25kN/m2压型钢板 0.15kN/m2 V型龙骨吊顶 0.12kN/m2 合计 4.22kN/m2（3) 梁自重（加防火及装饰材料0.5kN/m2） 纵梁ZL1：HN400200813 梁自重 0.5+669.8=1.43kN/m2 合计 1.43kN/m2横梁ZL2：HN350175711 梁自重 0.5+47.559.8=0.99kN/m2 合计 0.99kN/m2 （4）顶层及标准层柱自重（加防火及装饰0.5kN/m2） HW3503501219 柱自重 0.5+1379.8=1.84kN/m2 合计 1.84kN/m2 底层柱自重（加防火及装饰材料0.5kN/m2） HW4004001321 柱自重 0.5+1729.8=2.19kN/m2 合计 2.19kN/m2 (5) 外墙 标准层 4.21kN/m2 =4.2kN/m 底层 4.81kN/m2 =4.8kN/m 女儿墙（玻璃幕墙） 0.31kN/m2 =0.3kN/m （6）内墙 轻质隔墙 0.3kN/m2 2.3.2 活荷载及其它荷载计算 （1）活荷载标准值计算 不上人屋面 0.5kN/m2 办公室、储存室、卫生间 2.0kN/m2 展厅、走廊、休息大厅 3.0kN/m2 楼梯 2.5kN/m2 （2）雪荷载标准值 =1.00.1=0.1kN/m2 雪荷载不与屋面活荷载同时组合，取其中最不利组合。 （3) 风荷载标准值 =0.3kN/m22.4框架计算简图框架的计算单元如图2-1，取轴上的一榀框架计算。除底层外，其余两层柱的截面尺寸不变，所以梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离，室内外地坪高差为-0.45米，底层柱高为5.25米，其余各层柱高为4.2米。 框架线刚度计算 计算梁线刚度时，对边框架梁ib1.5EIb/l0，对中框架梁取ib2.0EIb/l0 边跨：AB、EF跨： ZL2:I2.371044 L6m ES2.06105 中跨：BC、CD、EF跨： ZL2: I2.371044 L6m ES2.06105由此得 ： AB、EF跨梁： ib1.5EsIb/L=1.22104 BC、CD、EF跨梁： ib2.0EsIb/L=1.63104计算柱线刚度，第二层和第三层层高都为4.2米，第一层层高为5.25米。 第二层和第三层 Z1 I4.031044 L4.2m /L=1.98104 第一层 Z2 I6.691044 L5.25m /L=2.8104 为了计算方便，以框架梁柱的相对线刚度作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据，令框架主梁边跨ib=1.0，则其余杆件的相对线刚度为中间跨： ib=1.63104/1.22104=1.34第二层及第三层柱： =1.98104/1.22104=1.63 底层柱： =2.8104/1.22104=2.37 图2-3 框架的计算简图2.5 竖向荷载计算 图2-4 竖向荷载下框架受荷图2.5.1 AB轴间框架梁板传梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载，荷载传递示意图如图2-4。 (1)屋面板传荷载： 恒载： 4.825/86=18.08kN/m 活载： 0.55/86=1.88kN/m楼面板传荷载 恒载： 4.225/86=15.82kN/m 活载： 2.55/86=9.38kN/m 梁自重 0.99kN/m (2)AB轴间框架梁均布荷载为：屋面梁 恒载=板传恒载+梁自重=18.08+0.99=19.07kN/m 活载=板传活载=1.88kN/m楼面梁 恒载=板传恒载+梁自重=15.82+0.99=16.81kN/m 活载=板传活载=9.38kN/mBC轴、CD轴、DE轴同上2.5.2 轴间边框架梁 (1) 板传至梁上的梯形荷载等效为均布荷载，荷载的传递如图2-4 =3/9=1/3屋面板传荷载 恒载：4.823=10.71kN/m 活载：0.53=1.11kN/m楼面板传荷载 恒载：4.223=9.38kN/m 活载：2.53=5.56kN/m (2)轴间边框架梁均布荷载为 屋面梁 恒载=板传荷载+梁自重+女儿墙荷载=10.7+1.43+0.3=12.44kN/m 活载=板传荷载=1.11kN/m 楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载=1.43+9.38=10.81kN/m 活载=板传荷载=5.56kN/m2.5.3 轴间中框架梁 屋面板传荷载 板传至梁上的梯形等效为均布荷载，荷载的传递示意图如图2-4 恒载：4.8232=21.42kN/m 活载：0.532=2.22kN/m 楼面板传荷载 恒载：4.2232=18.76kN/m 活载：2.532=11.12kN/m 梁自重：1.43kN/m 轴间中框架梁均布荷载为 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载=1.43+21.42=22.85kN/m 活载=板传荷载=2.22kN/m 楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载=1.43+18.76=20.19kN/m 活载=板传荷载=11.12kN/m2.5.4 A轴柱集中荷载计算 （1）顶层柱 顶层柱恒载=屋面纵边框架梁所传恒载+玻璃幕墙自重 =12.449+4.29=149.76kN 顶层柱活载=屋面边框架梁所传活载=1.119=9.99kN （2）标准层柱 标注层柱恒载=楼面边框梁所传恒载+玻璃幕墙自重 =10.819+4.29=135.09kN 柱活载=楼面边框梁所传活载=5.569=50.04kN （3）底层柱 底层柱恒载=楼面边框梁所传荷载+玻璃幕墙自重 =10.819+5.259=140.49kN 柱活载=楼面边框架梁所传活载=5.569=50.04kN2.5.5 B轴纵向集中荷载计算 （1) 顶层柱 顶层柱恒载=屋面中框架梁所传恒载=22.859=205.65kN 活载=屋面中框架梁所传活载=2.229=19.98kN (2）标准层及底层柱 柱恒载=楼面中框架纵梁所传恒载 =20.199=181.87kN 柱活载=楼面中框架纵梁所传活载=11.129=100.08kN 由以上结果得一榀框架竖向荷载分布图，如图2-5图2-5.竖向荷载分布图（单位：kN）2.6 横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算2.6.1 风荷载标准值计算 风荷载计算公式2 公式（2-1）式中：基本风压，=0.3kN/m2 风荷载体型系数 风压高度变化系数 z高度处的风振系数因为结构高度H=4.8+0.45+4.22+0.3=13.95m30m,且H/B=13.95/30=0.4651.5,所以取1.0。对于高宽比H/B不大于4的矩形平面建筑取=1.3。查荷载规范，将荷载换算成作用于框架每层节点上的集中力。表2-1所示，其中Z为框架节点至室外地面的高度，A为各层节点的受风面积。本工程所在地为城市，所以地面粗糙程度为B类。 公式(2-2)表2-1风荷载计算表层次()A(m)(kN)31.31.01.119.954.20.30.30.4297224.5721.31.01.016.054.24.20.30.3912649.1411.31.01.012.155.254.20.30.39141.7555.28图2-6 风荷载示意图（单位：kN）2.6.2风荷载下的侧移计算由高层建筑结构设计表5.7的公式计算 表2-2 横向第二、三层D值计算构件名称A柱 0.610.233098B、C、D、E柱1.440.425657F柱0.610.233098表2-3 横向底层D值得计算构件名称A柱0.420.384632B、C、D、E柱0.840.475730F柱0.420.384632 水平荷载下的框架层间位移可按下式计算 公式(2-3) 第j层的总剪力 第j层所有柱的抗侧移刚度之和 第j层的层间侧移 柱的侧移刚度 ， 公式（2-4） 柱侧移刚度修正系数表2-4风荷载作用下框架侧移计算层数（kN）（kN）/324.5724.57288240.00091/4667249.1473.71288240.00261/1615155.28128.99321840.00441/1193 风荷载下的侧移验算：对于框架结构，楼层间最大位移与层高之比的限值为，由本框架结构的层间侧移与层高之比的最大值满足的要求，则框架抗侧移刚度满足要求。2.7 地震荷载计算 本工程为钢框架结构，地处成都市市区，抗震设防烈度为7度，场地类别为类，设计抗震分组为第三组。结构等效荷载=恒载+0.5活载2.7.1重力荷载代表值 （1）顶层结构重力荷载代表值 女儿墙自重=1kN/m0.3（452+302)=45kN 屋面板自重=4.824530=6507kN 屋面梁 ZL1=1.4330=42.9kN ZL2=0.9930=29.7kN 雪荷载 =0.1（452+302)=15kN 活荷载 =0.5（452+302)=75kN 外墙=1.04.2/2（452+302)=315kN 第三层取一半柱自重=4.2/23.61.84=13.91kN 顶层结构等效重力荷载 =45+6507+42.9+29.7+15+315+13.91+750.5=7006.01kN(2) 第二层结构重力荷载代表值 楼面板自重=4.224530=5697kN 楼面梁 ZL1=42.9kN ZL2=29.7kN 柱自重=4.2/2361.842=278.21kN 外墙=1.04.2（452+302）=630kN 活载=2.54530=3375kN第二层结构等效重力荷载 =5697+42.9+29.7+278.21+630+0.53375=8365.31kN(3) 底层重力荷载代表值 楼面板自重=4.224530=5697kN 楼面梁 ZL1=42.9kN ZL2=29.7kN 柱自重=2.1361.84+5.25/23.62.19=346.06kN 外墙=1.0（2.1+2.4)(452+302)=675kN 活载=2.54530=3375kN底层结构等效重力荷载 =5697+42.9+29.7+346.06+675+0.53375=8478.16kN表2-5重力荷载代表值层数321（kN） 7006.01 8365.3 8478.162.7.2 横向框架结构自振周期 按顶点位移法计算框架基本自振周期3 公式（2-5） 按弹性静力方法计算所得到的顶层侧移，计算见表2-6表2-6 横向框架顶点位移计算 层数 层间相对位移 37006.017006.011729440.0410.254 28365.315371.311729440.0890.21318478.1623849.471931040.1240.124 由以上得： T1=1.70.7=0.6s2.7.2横向框架水平地震作用计算 本建筑设计高度不超过40米，故可用底部剪力法进行计算，结构抗震设防烈度为7度，结构阻尼比为0.035，特征周期 ，设计基本地震加速度为0.10g。 结构等效重力荷载，多质点体系 0.8523849.47=20272.05kN0.1T1Tg=0.65 所以=2当结构阻尼比不等于0.05时应乘以调整系数 结构总水平地震作用等效的底部剪力标准值 由于T11.4Tg,不考虑顶部附加地震作用 各层水平地震作用标准值计算底层 第二层 第三层 各楼层间剪力 V3=F3=549.7kN V2=F2+F3=549.7+656.4=1206.1kN V1=F1+F2+F3=549.7+656.4+760.3=1966.4kN表2-7 横向框架各层地震作用及楼层地震剪力层数 34.212.87006.0129425.240.28549.7549.724.28.68365.335134.260.33656.41206.114.84.88478.1640695.170.39760.31966.4各楼层地震剪力最小取值验算，基本周期3.5s，位于7度区，剪力系数取值0.016，满足表2-8 剪力调整层数3549.77006.01112.1021206.18365.3245.9411966.48478.16381.592.7.3横向框架侧移计算 根据框架的水平位移一般分为两部分，一是由框架弯曲变形产生的位移，另一个是柱子轴向变形产生的位移，由框架顶端为两者之和，可由D值法求得表2-9 层间位移计算 层数层间位移 3112.101729446.54.21/64628.42245.9417294414.24.21/29588.41381.5919310419.85.251/265210.5 层间弹性转角均满足，层间位移都小于，所以满足要求。2.8内力计算2.8.1水平地震作用下横向框架的内力计算求得框架第i层的层间剪力后，i层j柱分配到的剪力以及柱上、下端的弯矩和分别按下列各式计算 公式（2-6） 公式（2-7） 公式（2-8） 公式（2-9）式中：i层j柱的侧移刚度 该层柱的计算高度 框架柱的标准反弯点高度比 y框架柱反弯点高度比 上、下层梁线刚度变化时的反弯点高度比的修正值 上下层层高变化时反弯点高度比的修正值边柱： 第三层 =0.30 第二层 =0.45 第一层 =0.70 =0 =0 =0 =0 =0 =0 =0 =0 = 0 =0.30 =0.45 =0.70中柱： 第三层 =0.37 第二层 =0.45 第一层 =0.62 =0 =0 =0 =0 =0 =0 =0 =0 = 0 =0.37 =0.45 =0.62各层柱弯矩及剪力的计算结果见表2-10表2-10 柱端弯矩及剪力计算值层此 hi /m(kN)(N/mm) 边柱 中柱N/mm(kN0 ykNmkNmN/mm kN ykNmkNm34.254917294430989.850.3012.428.95657 170.3727.9 4724.21206172944309821.60.4540.849.95657390.4574.5 9115.251966193104463247.70.7017374.25730580.62189116梁端弯矩Mb、剪力Vb及轴力Ni分别按下列各式计算 公式（2-10） 公式（2-11） 公式（2-12） 公式（2-13） 式中 分别表示节点左右梁的线刚度 分别表示节点左右梁的弯矩 分别表示节点左右梁的剪力 由此可知， 框架弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如图2-7、图2-8、图2-9图2-7.框架弯矩图（单位 kN.m) 图2-8 .柱剪力（单位 kN.m) 图2-9 梁端剪力及柱轴力图（kN)2.8.2横向风荷载作用下框架结构内力计算 风荷载作用下框架的内力计算过程与水平地震作用相同 各层柱端弯矩及剪力的计算结果见表11表2-11风荷载作用下柱端弯矩计算 层此hi/m/kNN/mm 边柱 中柱N/mm kN ykN.mkN.mN/mm kN ykNm kNm34.24.922882430980.530.300.671.5656570.970.371.512.5724.29.832882430981.060.452.002.4556571.930.453.654.4615.2511590.705.842.5057301.980.626.443.95注：表中为纵向框架中6根柱抗侧移刚度之和图2-10 框架弯矩图（单位 kN.m)图2-11 柱剪力图（单位 kN.m)注：剪力的正负号规定：在轴线左侧为正，右侧为负；上侧为正，下侧为负。图2-12 梁端剪力及柱轴力图（单位：kN)2.8.2竖向荷载作用下框架结构的内力计算（取一榀框架为计算单元) (1)竖向荷载作用作用下的内力计算采用分层法，分层法计算简图见图2-13例图2-13 分层法计算简图 分层法的基本假定4： 1) 各层梁上的荷载对其他各层梁的影响很小，可以忽略不计。因此，每层梁上的荷载只在该层梁及与该层梁相连的柱上分配和传递。 2) 竖向荷载作用下的框架结构产生的水平位移可以忽略不计。 各层力矩分配计算的要点： 计算各端分配系数，除底层柱外其它层柱的线刚度取为原线刚度的0.9倍，其他杆件不变； 计算固端弯矩； 由节点不平衡力矩，求分配弯矩； 由传递系数C，求传递弯矩。除底层柱外其它层柱的弯矩传递系数取为1/3,其他杆件的传递系数仍为1/2。 循环、收敛后叠加，求杆端弯矩。 (2)恒载作用下框架弯矩计算 由于本结构设计对称，为五跨所以可按照对称结构计算 顶层A节点 1）求转动刚度 2) 求分配系数 3) 求固端弯矩 B节点 1）求转动刚度 2) 求分配系数 3）求固端弯矩 C节点 1）求转动刚度 2) 求分配系数 3) 求固端弯矩 则顶层的力矩分配计算结果和顶层的弯矩图如图2-14和图2-15所示图2-14 恒载作用顶层图2-15顶层弯矩图 中间层G节点 1）求转动刚度 2) 求分配系数 3) 求固端弯矩 H节点 1) 求转动刚度 2) 求分配系数 3) 求固端弯矩 I节点 1）求转动刚度 2) 求分配系数 3) 求固端弯矩 则中间层的力矩分配计算结果和标准层的弯矩图如图2-16和图2-17所示图2-16 恒载作用中间层图2-17中间层弯矩图 底层 M节点 1） 求转动刚度 2) 求分配系数 3) 求固端弯矩 N节点 1） 求转动刚度 2) 求分配系数 3) 求固端弯矩 O节点1） 求转动刚度 2) 求分配系数 3) 求固端弯矩 则底层的力矩分配计算结果和底层的弯矩图如图2-18和图2-19所示图2-18 底层恒载作用图2-19 底层恒载作用 （3）由于用分层法求柱端弯矩和梁端弯矩有误差，经过一次分配后，节点不平衡需要再分配。 A节点 =-35.75-0.416.297=-38.332 =35.75+6.297-0.5