模板专项施工方案.doc

万华金河湾住宅8#、9#楼工程 模板支架专项施工方案万华金河湾8#、9#楼工程模板支架专项施工方案一、编制依据1、依据万华金河湾8#、9#楼工程设计图纸；2、依据万华金河湾8#、9#楼工程施工组织设计；3、建筑施工手册第四版；4、木结构设计规范（GB50005-2003）5、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；6、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）；7、钢结构设计规范（GB50017-2003）；8、浙江省建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006、J10905-2006）；二、工程概况本工程为万华金河湾8#、9#楼工程；位于衢州市书院东路以北，府东街以西；属于框剪结构；8#楼为地下一层、地上十四层，建筑面积为22339，9#楼为地下一层、地上十四层，建筑面积为20914，总建筑面积：43253平方米；总工期：300天； 本工程建设单位为衢州市万华房地产有限公司，设计单位为衢州市建筑设计院有限公司，勘察单位为江山市建设工程勘察有限公司，监理单位为浙江新世纪工程咨询有限公司，施工单位：浙江江鑫建设有限公司。三、总体设计及施工部署（一）、总体筹划本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JGJ59-99等检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。（二）、模板安装施工程序：本工程梁板支架搭设完成后，先浇筑吊车预埋梁混凝土，边梁、梁上柱预埋钢筋，再进行梁上柱钢筋绑扎及梁上柱与屋面板梁封模。 四、材料选择本工程模板支架所用钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准（JGJ22-85）的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65 Nm时不得破坏。如使用旧扣件，扣件必须取样，并送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。（一）梁模板(扣件钢管架)具体材料见下表：模板支架材料类型梁模板(扣件钢管架)面板材料20mm厚胶合面板主楞材料木方次楞材料木方梁底支撑方木支架钢管483（二）板模板(扣件钢管高架)具体材料见下表：模板支架材料类型板模板(扣件钢管高架)面板材料20mm厚胶合面板板底支撑方木支撑立杆材料钢管：483五、施工工艺及搭设参数（一）、模板安装施工工艺1、梁、板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序技术要点楼板模板当采用单块就位尺寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。2、柱模板安装顺序及施工工艺模板安装顺序搭设脚手架柱模就位安装安装柱模安装支撑固定柱模浇筑混凝土拆除脚手架、模板清理模板技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。3、柱模板安装顺序及技术要点模板安装顺序搭设脚手架柱模就位安装安装柱模安装支撑固定柱模浇筑混凝土拆除脚手架、模板清理模板技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。六、构造要求(一)、立杆 1、立杆支承在土体上时，地基承载力应满足受力要求，防止产生不均匀沉降。不能满足要求时，应对土体采取压实、铺设块石或浇筑混凝土垫层等措施。立杆底部应设置底座或垫板。2、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。3、当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，宜采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。4、当在立杆底部或顶端设置可调托座时，其调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。5、立杆的纵、横距离不应大于1200mm。对高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10KN/M2，或集中线荷载大于15KN/M的模板支架，立杆的纵、横距离除满足设计要求外，不应大于900mm。6、模板支架步距，应满足设计要求，且不应大于1.8m。7、立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合以下要求：1）、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；2）、搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。8、立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。(二)、水平杆 1、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定： 1）、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3； 2）、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。 2、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。 3、每步的纵、横向水平杆应双向接通。(三)、剪刀撑 1、模板支架高度超过4m应按下列规定设置剪刀撑： 1）、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置； 2）、模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪。 2、剪刀撑的构造应符合下列规定：1）、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根；2）、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；3）、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；4）、设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。(四)、其他 1、模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应二次浇筑。 2、模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。 3、斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。 4、模板支架的整体高度比不应大于5。 5、对高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10KN/M2，或集中线荷载大于15KN/M的模板支架，宜采用钢格构柱、钢托架或钢管门型架等组合支撑体系。七、施工管理（一）、钢管、扣件管理1、采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。2、搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行未经检测或检测不合格的一律不得使用。3、钢管外观质量要求： 1）、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2）、钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；3）、钢管应进行防锈处理。4、扣件外观质量要求： 1）、有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用； 2）、扣件应进行防锈处理。5、经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平衡，堆放场地不得有积水。6、施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。（二）、地基与基础管理1、模板支架地基与基础的施工，必须根据支架搭设高度、搭设场地情况与现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202）的有关规定进行；同时应满足5.5节的承载力要求。2、应清除搭设场地杂物、平整搭设场地并使排水畅通。3、模板支架地基与基础经验收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。（三）、搭设管理1、底座安放应符合下列规定： 1）、底座、垫板均应准确地放在定位线上； 2）、垫板厚度不小于50mm的木垫板，也可采用槽钢。2、相邻立杆的对接扣件不得设在同一水平内，错开距离应符合6.1.7规定。3、纵向横向扫地杆搭设应符合6.1.2构造规定。4、剪刀撑搭设应符合6.3节的构造规定。5、扣件安装应符合下列规定： 1）、扣件规格必须与钢管外径相匹配； 2）、螺栓拧紧扭力矩不小于40N.m，且不应大于60N.m； 3）、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆，剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； 4）、对接扣件应朝上或朝内： 5）、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（四）、验收1、模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。2、项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。3、高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10KN/M2，或集中线荷载大于15KN/M的模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。4、模板支架验收应根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。5、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。1）、抽样检查数量与质量判定标准，应按表7.5.5确定；扣件拧紧检查数量与质量判定标准 表7.5.5项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51-9091-150150-280281-500501-12001201-320058132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51-9091-150151-280281-500501-12001201-3200581320325012357102）、对高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10KN/M2，或集中线荷载大于15KN/M的模板支架，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓紧扭力矩应全数检查；3）、拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。6、对下层楼板或地下室顶板采取加固措施的模板支架，应检查加固措施与方案的符合性及加固的可靠性。7、模板支架验收后应形成记录，记录表式见附录F。（五）、混凝土浇捣管理1、隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品混凝土采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认混凝土站材料储备，供应能力等相关信息。确保混凝土浇筑正常进行。2、根据实验室混凝土配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测；3、开盘前检查混凝土配合比报告，实测混凝土坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。4、混凝土浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。5、墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。（六）、拆除1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合表7.6.1的规定。 底模及其支架拆除时的混凝土强度要求 表7.6.1构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1002、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底局面手续。3、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。4、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。5、多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架。6、卸料时应符合下列规定： 1）、严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面； 2）、运至地面的钢管、扣件应按7.2.3、7.2.4规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆。八、安全管理措施1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。11、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。九、设计计算 高支撑架的计算依据浙江省建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006、J10905-2006）；、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。根据浙江省建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006、J10905-2006）要求，设计计算内容为：1、水平杆件计算；2、立杆稳定性计算；3、连接扣件搞滑承载力计算；4、立杆地基承载力计算。 梁模板(木支撑)计算书一、参数信息1、模板参数木支撑纵距Lb (m): 0.500；立杆计算高度H (m): 4.100；立杆采用方木；立杆方木截面宽度b(mm): 60.000；立杆方木截面高度h(mm): 80.000；梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm): 40.000； 梁底斜撑方木截面高度h1 (mm): 60.000；帽木长度La(m): 1.000； 帽木截面宽度b2 (mm): 60.000；帽木斜撑方木截面高度h2 (mm): 80.000； 斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0 (mm): 600.000； 梁截面宽度B(m): 0.250；梁截面高度D(m): 0.950； 2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000；3、梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：80mm，140mm，80mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M8；主楞龙骨材料：木楞,宽度80mm，高度100mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000；面板厚度(mm): 20.000；面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000； 5、立杆方木参数立杆方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000； 二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算： 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的受弯应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5120.9=6.48kN/m； 振捣混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.510.9=0.63kN/m；q = q1+q2 = 6.480+0.630 = 7.110 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 276.67mm；面板的最大弯距 M= 0.17.11276.6672 = 5.44104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.44104 / 3.33104=1.633N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.633N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 120.5 = 6N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 276.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6776276.674/(10095003.33105) = 0.075 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =276.667/250 = 1.107mm；面板的最大挠度计算值 =0.075mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.107mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算：1.内楞计算本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2120.9+1.410.9)0.277=3.93kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.93500.002= 9.84104N.mm； 最大支座力:R=1.13.9340.5=2.164 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 9.84104/6.40104 = 1.537 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.537 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =12.000.28= 3.32 N/mm； E - 内楞材质的弹性模量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.325004/(10090002.56106) = 6.1010-2 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =6.1010-2mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.164kN,对主楞按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 81021/6 = 133.33cm3；I = 81031/12 = 666.67cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.862 kN.m； 外楞最大计算跨度: l = 450mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.62105/1.33105 = 6.464 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =6.464N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.918 mm外楞的最大容许挠度值: = 450/250=1.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.918mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算：验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.212+1.41)0.50.49 =3.871 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.871kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2502020/6 = 1.67104mm3； I = 250202020/12 = 1.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =500.000mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.225.0000.2500.9500.900=6.413kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.3500.2500.900=0.095kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.41.0000.2500.900=0.315kN/m；q = q1 + q2 + q3=6.413+0.095+0.315=6.822kN/m；跨中弯矩计算公式如下: 面板的最大弯矩：Mmax = 0.106.8220.52=0.171kN.m；面板的最大受弯应力计算值： =0.171106/1.67104=10.233N/mm2；梁底模面板计算应力 =10.233 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（25.000.950+0.35）0.25= 6.03KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =500.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =500.00/250 = 2.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.0255004/(10095001.67105)=1.61mm；面板的最大挠度计算值: =1.61mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 500 / 250 = 2mm，满足要求！七、帽木验算： 支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算； (1)钢筋混凝土板自重线荷载设计值(kN/m)： q1 =1.225.0000.9500.500 = 14.250 kN/m； (2)模板的自重线荷载设计值(kN/m)： q2 =1.20.3500.500 = 0.210 kN/m； (3)活荷载为振捣混凝土荷载设计值(kN/m)： q3=1.41.0000.500 = 0.700 kN/m； q= q1 + q2 + q3 = 15.160kN/m； (4)帽木的自重线荷载设计值(kN/m)： q4=1.2 60.00010-380.00010-33.870 = 0.022 kN/m； 帽木截面抵抗矩：W = 60.00080.0002/6 = 64000.000 mm3； 帽木截面惯性矩：I = 60.00080.0003/12 = 2560000.000 mm4； 帽木受力计算简图 经过连续梁的计算得到 帽木剪力图(kN) 帽木弯矩图(kNm) 帽木变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R1 = 1.663 kN； R2 = 9.141 kN； R3 = 1.663 kN； 最大弯矩 Mmax = 0.480 kN.m； 最大变形 max = 0.243 mm； 最大剪力 Vmax = 4.570 kN； 截面应力 = 479643.968/64000 = 7.494 N/mm2。 帽木的最大应力为 7.494 N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值 11 N/mm2，满足要求！ 帽木的最大挠度为 0.243 mm，小于帽木的最大容许挠度 2 mm，满足要求！八、梁底木支架立杆的稳定性验算:作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1、静荷载标准值包括以下内容： (1)木顶撑的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0400.060+4.1000.0600.0803.870= 0.109 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.5000.250 = 0.044 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2500.9500.500 = 2.969 kN； 经计算得到，静荷载标准值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.109+0.044+2.969 = 3.122 kN；2、活荷载为施工荷载标准值： 经计算得到，活荷载标准值： NQ = 1.0000.2500.500 = 0.125 kN；3、立杆的轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.23.122+1.40.125 = 3.921 kN； 稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在立杆上的轴力 -立杆受压应力计算值； fc -立杆抗压强度设计值； A0-立杆截面的计算面积； A0 = 60.00080.000 = 4800.000 mm2 -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压稳定系数按下式计算： i-立杆的回转半径，i = 0.28980.000 = 23.120 mm； l0- 立杆的计算长度，l0 = 4100.000-600.000 = 3500.000 mm； = 3500.000/23.120 = 151.384； = 2800/(151.3842) = 0.122； 经计算得到： = 3921.095/(0.1224800.000) = 6.686 N/mm2； 根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立杆受压应力计算值为6.686N/mm2，小于木顶支撑立杆抗压强度设计值 12N/mm2，满足要求！九、梁底斜撑稳定性验算: 木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力； i -斜撑与帽木的夹角。 sini = sinarctan600.000/(1000.000/2) = 0.768； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sini= 1.663/ 0.768= 2.165 kN稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撑的轴力,2.165 kN -木斜撑受压应力计算值； fc -木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0-木斜撑截面的计算面积； A0 = 40.00060.000 = 2400.000 mm2； -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳定系数按下式计算： i -木斜撑的回转半径，i = 0.28960.000 = 17.340 mm； l0- 木斜撑的计算长度，l0 = (1000.000/2)2+600.00020.5 = 781.025 mm； = 781.025/17.340 = 45.042； =1/(1+(45.042/80)2) = 0.759；经计算得到： = 2165.198/(0.7592400.000) = 1.188 N/mm 2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力计算值为1.188 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.2N/mm2，满足要求！板模板(木支撑)计算书1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；模板支架计算高度(m): 4.100；立柱采用方木；立柱方木截面宽度(mm): 80.000；立柱方木截面高度(mm): 100.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C25；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：392.700；楼板的计算跨度(m)：4.500；楼板的计算宽度(m)：4.000；楼板的计算厚度(mm)：120.000；施工期平均气温()：25.000；4、板底方木参数板底方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；5、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：11.000；7、立柱方木参数立柱方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：10.000； 二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照连续梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = bh2/6 = 4.0006.0002/6 = 24.000 cm3； I = bh3/12 = 4.0006.0003/12 = 72.000 cm4； 木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1 = 25.0000.1200.300 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 2.0000.300 = 0.600 kN/m；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和， 计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(q1+q2 )+1.4p1 = 1.2(0.900+0.105)+1.40.600 = 2.046 kN/m； 最大弯距 M = 0.125ql2 = 0.1252.0461.0002= 0.256 kN.m； 最大支座力 N = 1.25ql = 1.252.0461.000 = 2.558 kN ； 截面应力 = M/W = 0.256106/24.000103 = 10.656 N/mm2；方木的最大应力计算值为10.656N/mm2，小于方木抗弯强度设计值11.000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算： 截面抗剪强度必须满足下式： 其中最大剪力：V = 0.6252.0461.000 = 1.279 kN； 截面受剪应力计算值：T = 31.279103/(2