交通土建毕业设计（论文）-阜（阜阳）新（新蔡）高速公路颍河桥下部结构设计.doc

全套图纸加扣 3012250582前言桥梁建设属于国家的基础设施建设。基础设施建设对于保证国家和地区社会经济活动的正常进行和生存发展有着非常重要的意义，能够极大的促进各地区间的经济交流，提高综合经济效益。新中国以来，我国桥梁建设进入了崭新的历史发展时期。一大批结构新颖，造型美观，技术复杂，设计和施工难度较大，现代化科技含量高的大跨径拱桥，斜拉桥，悬索桥，连续刚构桥等在祖国大地上建起，我国桥梁事业的发展积累了丰富的经验。我国的桥梁建设水平已跻身于国际先进行列。随着技术水平的不断提高，这给桥梁发展奠定了技术基础。近几年，我国投资四万亿用于基础设施建设，这对于我国桥梁的发展提供了一个难得的契机。桥梁建设不仅是一个国家文化的象征,更是能反映生产发展和科学进步的实力与快慢。桥梁是供铁路、道路、渠道、管线、行人等跨越河流、海湾、湖泊、山谷、低地或其他交通线路时使用的建筑结构。它是一种永久性的公共建筑物，具有广泛的社会性。本设计为阜（阜阳）新（新蔡）高速公路颍河桥的下部结构设计，是根据公路桥涵设计手册系列丛书，以及依照交通部颁发的有关公路桥涵设计规范（JTG系列）拟定设计而成。在设计过程中，作者还参考了诸如桥梁工程、土力学、基础工程、桥涵水文、桥梁结构力学、材料力学、专业英语等相关书籍和文献。设计中考虑了各种尺寸与材料的选用符合规范中对强度、应力、局部承压强度的要求，并且产生在规范容许范围内的变形，使桥梁在正常使用的情况下能够达到安全，稳定和耐久的标准。在可预期偶然荷载下仍能达到基本正常使用的标准。设计时还充分考虑了颍河桥梁所处区域的地质和水文条件，既保证符合规范要求，同时保证因地制宜并且便于施工和维护、便于桥下通航等，并且兼顾桥梁本身的美观性与社会经济性，既要设计合理，又要起到良好的社会经济效益。1 桥型方案比选1颍河桥位于阜（阜阳）新（新蔡）高速公路上，此桥为双向六车道分离式，全桥长200米，分3跨，跨径分别为50、100、50米，为预应力混凝土箱型连续梁桥。本桥上部为预应力混凝土箱型梁，下部结构为钻孔灌注桩墩台。1.1 技术设计标准1.桥面净宽：3.754+4+3.52+1.5=27.5m；2.桥梁荷载等级：公路-级荷载；3.设计安全等级：二级；4.环境类别：级；5.设计洪水频率：1/100。1.2 主要设计依据1. JTG D60-2004 公路桥涵设计通用规范2. JTG D62-2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范3. JTG D63-2007 公路桥涵地基与基础设计规范4.公路桥涵设计手册-墩台与基础5. 公路桥涵设计手册-桥梁附属结构与支座6.颍河桥设计资料1.3 工程地质资料根据地质勘察，揭露的地层岩性主要为白垩纪的页岩、泥岩、砂岩等，岩性以泥岩为主。砂岩以夹层出现，上覆第四纪粘性土，简述如下：亚砂土：地质均匀切面粗糙，厚约3.6-4.5米；亚粘土：干强度、韧性中等，厚约5.5-7.5米；亚粘土：岩芯呈柱状，团粒结构，厚约4.6-5.9米；页岩：胶结状，用手可碾碎，厚约9.5-10.5米；页岩与泥岩互层：页岩厚约0.5-0.8米，泥岩厚约13.5-15.9米；泥岩：用手可碾碎，原岩结构已破坏，厚约7.5-8.0米；泥岩：强风化，该层未穿透。土的各项系数为：1地基土横向抗力系数的比例系数；2桩身与土的极限摩阻力；3土的内摩擦角35度；4土的弹性抗力系数；5桩尖以上土的容重；6桩底土的比例系数；7地基土的承载力；8考虑入土长度影响的修正系数。1.4 水文资料桥位滩面广阔，主河槽沟形不明显，河道顺直。测量时水面宽约126米，河流流量随季节变化较大，平均水深洪水5.8米，常水4.4米，枯水3.8米。设计洪水频率为1/100。1.5 气候资料该地区位于淮河流域，属温带大陆季风性气候，四季分明，年平均气温为16.2，七月份最热，月平均气温32.0，一月份最冷，月平均气温6.8。年平均降水量995.2mm，6-8月份偏多，约占全年降水量45%左右。全年无霜期270天左右。1.6 桥型拟定2桥梁按受力体系可分为梁式桥、拱式桥、悬索桥、斜拉桥和刚架桥。桥梁方案的比选主要有四项标准：安全性，适用性，经济性与美观性，其中以安全性与经济性为重。同时，桥型的选择应充分考虑因地制宜、就地取材和便于施工、养护等原则。根据水文，气象、地质等条件，初拟的桥型方案有三种。方案一：钢筋混凝土箱型拱桥图1-1 钢筋混凝土箱型拱桥Fig.1-1 steel concrete box arched bridge方案分析：拱桥施工技术工艺相对成熟，有大量可以借鉴的经验，但拱桥施工需要大量的吊装设备，占用大量场地以及劳动力。从使用效果方面看，拱桥承载能力大，但是伸缩缝多，处于高速公路上养护麻烦，同时纵坡比较大，填土要求高，土方量大，给取土造成施工上的问题。拱桥虽造价低廉，但耗用木材，水泥，劳动力，工时都很多。重力式墩台圬工量大，虽施工技术成熟，但对地基承载力有很高要求。方案二：预应力混凝土简支箱型梁桥图1-2 预应力混凝土简支箱型梁桥Fig.1-2 prestressed concrete simple support box beam bridge方案分析：简支梁受力明确，构造简单，施工方便，可便于装配施工，省时省工，同时造价低廉，劳动力耗用少，工作量小，但简支梁属于静定结构，受力不如连续梁，应用于高速公路时，行车平顺性不如连续梁桥，尤其是设计车速较大时，同时伸缩缝多，养护麻烦。方案三：预应力混凝土连续箱型梁桥图1-3 预应力混凝土连续箱型梁桥Fig.1-3 prestressed concrete continual box beam bridge方案分析：预应力连续梁的技术先进，工艺要求比较严格，需要专门设备和专门技术熟练的队伍。从使用效果方面看，该结构属于超静定结构，受力较好，同时连续梁结构截面高度小，自重轻，可以节省大量的建筑材料，运营条件好，中间可不设伸缩缝，连续性能好，行车舒适。1.7 比选结果结合颍河桥的地质、水文等条件进行比选，本着安全、经济、适用、美观的桥梁建造原则，同时，综合考虑颍河桥位于（阜阳）新（新蔡）高速公路上等因素，确定桥型比选结果。方案一，拱桥对地址的要求较高，容易产生水平推力。方案二，简支梁桥属于静定结构，行车平顺性较低，伸缩缝较多，养护麻烦。方案三，满足高等级高速公路行车平顺性的要求，同时可不设伸缩缝，养护方便，同时可以节省大量的建筑材料，运营条件好。虽然连续梁桥施工费用比较高，但考虑到颍河桥位于（阜阳）新（新蔡）这条重要的高速公路上，桥的适用性对当地的经济发展非常重要，因此建设出一条符合标准的大桥才是最重要的。综上所述，本设计采取的是方案三所述的预应力混凝土连续箱型梁桥。2 支座的设计32.1 盆式橡胶支座的选用11盆式橡胶支座构造简单、结构紧凑、滑动摩擦系数小，转动灵活，与一般铸钢辊轴支座相比，具有重量轻、建筑高度低、加工制造方便、节省钢材、降低造价等优点；与板式橡胶支座相比，具有承载能力大，容许支座位移量大，转动灵活等优点，因此盆式橡胶支座特别适宜在大跨度桥梁上使用。盆式橡胶支座一般由不锈钢滑板、聚四氟乙烯板、盆环、氯丁橡胶块、钢密封圈、钢盆塞及橡胶防水圈等组成。它是利用设置在钢盆中的橡胶板达到对上部结构承压和转动的功能，利用聚四氟乙烯板和不锈钢板之间的平面滑动来适应桥梁的水平位移要求。2.2 计算支座反力颍河桥上部恒载为33300KN，所以，每个支座上的反力为8325KN。2.3 确定支座型号GPZ系列双向支座SX类型（双向）的构造图示见图2-1。图2-1 GPZ系列双向支座SX类型（双向）构造图示Fig.2-1 GPZ series of two-way bearing SX type (two-way) Construction icon根据支座反力的大小，选用GPZ系列双向支座SX类型（双向）中的GPZ9000-SX类型支座，该种类型的支座的主要规格见下表2-1。表2-1 GPZ9000-SX类型支座的主要规格Tab.2-1 GPZ9000-SX type of bearing the main specifications允许最大承载力（KN）允许最小承载力（KN）位移主要尺寸（mm）lxlyABCDABCDH94507200100/15010/151160/12608751035/11357108758757107101803 桥墩构造设计43.1 桥墩类型比选和主要材料3.1.1 桥墩类型比选方案一：重力式桥墩：它是靠自身重量来平衡外部作用、保持稳定。墩身比较厚实，可以不用钢筋，而用天然石材或片石混凝土砌筑。它适用于承受作用值较大的大、中型桥梁或流水、漂浮物较多的河流中，或在砂石方便的地区，小桥也可以采用。它的缺点就是圬工材料数量多、自重大，因而要求地基承载力高。另外，阻水面积也较大。方案二：双柱式钻孔灌注桩桥墩：适用于受较小的漂流物或轻微的流冰河流中。它一般在灌注桩顶浇注一个承台，然后在承台上设立柱，或者在浅基础上设立柱，再在立柱上盖梁。它由分离的两根桩柱所组成。外形美观、圬工体积小、重量比较轻、施工便利、速度快、工程造价低。最重要的是它能减轻墩身重力节约圬工材料，还能配合各种基础，设计灵活多样。它也是目前运用最广泛的桥墩结构之一。方案三：轻型桥墩：当地基土质条件较差时，为了减轻地基的承载负担，或者为了减轻墩身重量、节约圬工材料，常采用各种轻型桥墩。综上，着重从经济、安全的立足点出发，结合本设计联系的相关地质条件情况。方案一虽然有着承载能力强、配用钢筋少的优点，但是其所用的圬工材料巨大、地基承载力要求也高。不是很符合本设计的经济和安全的立足点原则。方案三虽然所用圬工材料少，对地基要求不是很高，但是其承载能力较低，不满足安全的原则。而方案二则恰好能弥补上述二者的不足，发挥二者的长处。所以，选择方案二，即双柱式钻孔灌注桩桥墩。3.1.2 主要材料主要材料：混凝土采用C40混凝土；主筋采用HRB335钢筋；钢筋混凝土容重取=25。3.2 桥墩截面尺寸拟定柱式桥墩一般由基础之上的承台、柱式墩身和盖梁组成，其外型美观，圬工体积少，刚度较大，适用性较广，并可与柱基配合使用，是目前公路桥梁中广泛采用的桥墩形式之一。双柱式钻孔灌注桩桥墩适用于许多场合和各种地质条件，它的施工方式教优越，全部墩台工程都可以在水上作业。根据颍河桥的设计资料，参照公路桥涵设计手册墩台与基础中的有关规定和计算实例以及其它相关的规范中的相关要求，先初步拟定桥梁桥墩的尺寸如图3-1所示，然后进行配筋设计和验算，如不符合要求，进行必要的修改。图3-1 桥墩一般构造/ cmFig.3-1 Pier general structure /cm3.3 盖梁计算盖梁截面尺寸见图3-2。图3-2 盖梁尺寸/ cmFig.3-2 The size of bent cap /cm3.3.1 垂直荷载计算1）盖梁自重及内力计算（表3-1）表3-1 盖梁自重及内力表 Tab.3-1 The dead-weight and internal force of bent cap 截面 编号自重/弯矩/剪力/左 右1-12-23-34-4注：钢筋混凝土容重取。2）活载计算5(1)活载横向分配荷载对称布置用杠杆法；荷载非对称布置用偏心压力法。a.双列公路I级荷载对称布置：图3-3双列公路I级荷载对称布置Fig.3-3 Double row road - I level of load symmetrical arrangementb.三列公路I级荷载对称布置：图 3-4 三列公路I级荷载对称布置Fig. 3-4 Three row road - I level of load symmetrical arrangement c双列公路I级荷载非对称布置：图3-5 双列公路I级荷载非对称布置Fig. 3-5 Double row road - I level of load asymmetrical arrangement ， ， (3-1)d三列公路I级荷载非对称布置：图 3-6 三列公路I级荷载非对称布置Fig.3-6 Three row road - I level of load asymmetrical arrangement ， ， (2) 公路I级荷载顺桥行驶：Pk=360KN；Qk=10.5KN/m。a.单孔单列公路I级荷载（100米跨径）图3-7 公路I级荷载单孔单列布置（100米跨径）Fig.3-7 Road - I level of load single-hole and single row arrangement（50 meter span），。b双孔单列公路I级荷载图3-8公路I级荷载双孔单列布置Fig. 3-8 Road - I level of load two-hole and single row arrangement(3) 活载横向分配后各梁支点反力：计算式为： 计算结果见表3-2。(4) 恒载与活载反力汇总恒载与活载反力汇总见表3-3。表3-2 各梁活载反力计算表Tab.3-2 Calculation of anti-beam live load荷载横向分布情况公路-级荷载计算方法荷载布置横向分布系数单孔（100米跨径）双孔对称布置按杠杆原理法计算双 列 行 车887.63322.211155.53419.46566.31737.23566.31737.23322.21419.46三 列 行 车887.63488.201155.53635.54621.34808.87621.34808.87488.20635.54非对称布置按偏心压力法计算双 列 行 车887.631189.421155.531548.41692.35901.31195.28254.22-301.79-392.88三 列 行 车887.631165.011155.531516.63832.151083.31499.29649.99 166.43216.66表3-3 各梁反力汇总表Tab.3-3 The summary of anti-beam force 荷载情况1号梁2号梁3号梁4号梁/KN/KN/KN/KN上部恒载8325832583258325公路-I级（双孔三列对称布置）635.54808.87808.87635.54公路-I级（双孔三列非对称布置）1516.631083.31649.99216.663.3.2双柱反力Gi计算图3-9 双柱反力计算图/cmTab.3-9 Reactions acting of double Pier/cm计算式为： (3-2)表3-4 墩柱反力计算表Tab.3-4 Calculation of pier reaction荷载情况计算式上部恒载16650公路-I级（双孔三列对称布置）1444.41公路-I级（双孔三列非对称布置）2741.023.3.3 盖梁各截面内力计算1）弯矩计算支点弯矩采用非对称布置时的计算值，跨中弯矩采用对称布置时的计算值。图3-10 盖梁各截面内力计算图/ cmTab.3-10 Interal forces of coping in sections on bent cap /cm 其盖梁各截面弯矩值见表3-5。表3-5 弯矩计算表Tab. 3-5 The calculation of moments荷载情况墩柱反力梁的反力各截面弯矩上部恒载16650832583250-7076.252497.54162.5公路-级对称1444.41635.54808.870-540.21389.99534.43非对称2741.021516.631516.630-1289.14118.91534.12）相应于最大弯矩值时的剪力计算见表3-6。一般计算公式：1-1截面：， ； 2-2截面：，； 3-3截面：，； 4-4截面：。表3-6 剪力计算表/KNTab. 3-6 The calculation of shear forces/KN荷载情况墩柱反力梁的反力 各 截 面 剪 力1-1 2-2 3-3 4-4左右左右左右左右上部恒载16650832583250-8325-832583258325000公路I级对称1444.41635.54808.870-635.54-635.54808.87808.87000公路I级非对称2741.021516.631083.310-1516.63-1516.631224.391224.39141.08141.08141.083）截面内力组合(1) 弯矩组合见表3-7。其中活载按最不利情况考虑。表3-7弯矩组合表Tab. 3-7 Combination of moments截面号弯矩组合值1-12-23-34-41上部恒载0-7076.252497.54162.52盖梁自重-20.32-84.8637.4171.173公路-I级对称布置0-540.21389.99534.434公路-I级非对称布置0-1289.14118.91534.1051+2+3-24.38-9349.633587.885828.6161+2+4-24.38-10398.113208.375828.14(2) 剪力组合见表3-8。表3-8 剪力组合表Tab. 3-8 Combination of shear forces 截面号剪力组合值/KN1-12-23-34-41上部荷载0-832583250-83258325002盖梁自重-47.25-104.6367.50-47.25145.1367.503公路-I级 对称布置0-635.54808.870-635.54808.87004公路-I级 非对称布置0-1516.631224.39141.08-1516.631224.39141.08141.0851+2+3-56.711005.3111203.420-10936.4611296.5781061+2+4-56.712238.8411785.15197.51-12169.9811878.30278.51197.513.3.4 各墩水平力计算采用集成刚度法进行水平力分配。上部构造每片边梁支点反力为，每片中梁支点反力为。本设计由于采用的是盆式橡胶支座，故本设计不考虑支座的刚度。1）桥墩（台）刚度计算桥墩（台）采用混凝土，其弹性模量3.253.25。各墩（台）悬臂刚度计算 ； .一墩两柱 ： ， (3-3)对于桥台：向河方向：386880向岸方向：台背填硬塑粘性土的地基系数及容重分别为： 2）制动力的分配（1）制动力计算公路I级荷载布置如图3-11。制动力按车道荷载计算。图 3-11 公路-I级荷载布置/mFig.3-11 Road - I level of load arrange/m单列行车产生的制动力：单孔布载时(跨径100米)：双孔布载时：但按照桥规的规定，不得小于，故取。（2）制动力分配 (3-4)那么，各墩台分配的制动力为： （向河方向） （向岸方向）（3）0号及3号台的最小摩阻力 其中则： 因大于0（3）号台（H0=H5=86），两台处支座均无滑移的可能性，故制动力不再进行重分配。3）温度影响力的分配（1） 对一联中间各墩设板式橡胶支座的情况a求温度变化临界点距0号台的距离 (3-5)b.计算各墩温度影响力： (3-6) 式中：故：临界点以左：临界点以右：0号台及3号台最小摩阻力，大于温度影响力，故温度影响力不必进行重分配。（2）对桥台及两联间桥墩设盆式橡胶支座的情况：盆式橡胶支座的摩阻力为9990KN，大于温度影响力，故0号台5803.2KN，3号台为5803.2KN。4）各墩台水平力汇总（表3-9）表3-9 各种水平力汇总表Tab. 3-9 The summary of horizontal forces 墩台号荷载名称 01231制动力/KN8610.7510.75862温度影响力/KN5803.2362.7362.75803.23制动力+影响力/KN5889.2373.45373.455889.2注：0号台和3号台未计台后填土压力，各墩台均未考虑土压力。3.3.5 盖梁配筋设计6盖梁采用C40混凝土，其轴心受压强度为： =18.4MPa。主筋采用，取直径，其抗拉强度设计值为：=280MPa，一根钢筋的面积为，钢筋保护层厚度取。1)弯矩作用时，各截面配筋设计。表3-10截面配筋设计Tab.3-10 The design section of steel reinforcement截面号b/mm1-1-24.38180014500.512-2-9349.6318001450209.883-33587.881800145076.744-45828.6118001450126.92截面号所需钢筋根数实用钢筋根数1-160.330.1040246300.942-223825.8138.6940246300.943-39077.2514.7440246300.944-415012.8224.3840246300.94注：表中结构的重要性系数=1.0。2）剪力作用时各截面的强度验算（1） 计算公式公路桥规规定，当矩形截面受弯构件符合公式时，可不进行斜截面抗剪承载力的验算，而仅需按构造要求配置箍筋；当时，需设斜筋，其中： (3-7) (3-8)（2） 计算参数箍筋采用，其， (3-9)C40混凝土，其，斜筋采用钢筋，其。（3）各截面抗剪强度验算见表3-11： (3-10) (3-11) (3-12) (3-13) (3-14)表中，箍筋间距 。3）各截面抗扭强度验算（1）选取2号墩进行验算按公路桥规规定，按构造要求配置抗扭钢筋的条件为：。 (3-15)按控制斜压破坏的条件为： (3-16)（2） 验算抗扭强度采用的公式： (3-17)抗扭纵筋： (3-18)（3）盖梁各截面剪力及扭矩计算列于表3-12。表3-11 各截面抗剪强度验算表Tab. 3-11 Shear strength of every section checking截面号1-12-23-34-4左右左右左右左右-56.7-10936.4611005.3111296.5711203.428100/mm180018001800180014501450145014502153.252153.252153.252153.250.940.940.940.940.000870.000870.000870.000876457.646457.646457.646457.645870.585870.585870.585870.58-70o-6514.34-17394.14547.674838.935332.84-5789.58-5870.58-5870.58表3-12 各截面剪力及扭矩计算表Tab. 3-12 The shear force and torque moment of every section calculation截面号荷载情况1-12-23-34-4剪力/kN左-56.711005.3111203.420右-10936.4611296.57810弯矩/kNm8.068.068.068.06272.03272.03272.03272.0349.149.149.149.1427.95427.95427.95427.95（4）和相应的计算a 制动力： T=10.75kN温度影响力： H=362.7kN,汽车偏载： P=B2-B1=626.86528.67=98.19kNb 盖梁各截面抗扭强度验算。抗扭纵筋的抗拉强度设计值为：抗扭箍筋的抗拉强度设计值为：则盖梁各截面抗扭强度验算见表3-13。表3-13 截面抗扭强度验算表Tab. 3-13 Calculation of every section torsional strength截面Vd/kNTd/kNmbmmh0mmhmmtAsv1AstAst+314实需抗扭钢筋抗扭纵筋/根10箍筋/根1-1-56.7427.951800145015001.0-135.74-5049.53-4735.5333-10936.46427.951800145015000.52.279284.79398.79332-211005.31427.951800145015000.52.279284.79398.793311296.57427.951800145015000.52.279284.79398.79333-311203.42427.951800145015000.52.279284.79398.793381427.951800145015000.98-130.22-4844.18-4530.18334-40427.951800145015001.0-135.74-5049.53-4735.53330427.951800145015001.0-135.74-5049.53-4735.53333.4 墩柱计算3.4.1 恒载计算1）一孔上部构造恒载：16650kN2）盖梁自重（半边）：249.75kN3） 一根墩柱自重（当hi=10m时）：4）承台自重：5）桩身每米自重： 3.4.2 活载计算1）水平荷载：制动力与温度影响力总和为：H=373.45kN2）垂直荷载：公路I级荷载：单孔单列车（跨径100米）： 双孔单列车： 3.4.3 墩柱配筋设计1）双柱反力横向分布系数计算（1）公路I级荷载双列布载（图3-12）图3-12公路I级荷载单列布置 /cmFig. 3-12 Single row road - I level of load arrangement /cm（2）公路I级荷载三列布载（图3-13）图 3-13 公路-I级荷载双列布置/cmFig.3-13 Double row road - I level of load arrangement / cm2）活载内力计算公路I级荷载，双孔布载产生的支点反力最大，单孔布载产生的偏心弯矩最大。（1） 最大最小垂直力计算表见表3-14。表3-14 最大最小垂直力计算表Tab.3-14 Calculation of the biggest and smallest vertical forces荷载情况最大垂直力/最小垂直力/公路-级 双孔，双列1057.341253.722311.061.1512660.03-0.151-348.97公路-级 双孔，三列1586.011880.583466.590.7912742.070.209724.52注：双孔布载L45m时，取冲击系数=1.000。（3） 相应于最大最小垂直力时的弯矩计算见表3-15。表3-15相应最大最小垂直力时的弯矩计算Tab. 3-15 Calculation of moments according to the biggest and smallest vertical forces荷载情况A墩底弯矩/kNmB墩底弯矩/kNm11.5H/20.5(B2-B1)(1+)K111.5H/20.5(B2-B1)(1+)K2公路-级双孔 双列1057.341253.721.151-0.151113.01-14.83双孔 三列1586.011880.580.7910.209116.5030.78制动力10.7561.8161.81温度影响力362.72085.532085.53（4） 最大弯矩计算见表3-16。表3-16最大弯矩计算Tab. 3-16 Calculation of the biggest moments 荷载情况H/kNB1/kNB2/kNK1K2垂直力/kNA墩底弯矩/kNmA墩底弯矩/kNm(B1+B2) (1+)K1(B1+B2) (1+)K211.5H/20.5(B2-B1)(1+)K111.5H/20.5(B2-B1)(1+)K2公路-级单孔 双列01775.261.151-0.1512043.32-268.061201.66134.03单孔 三列02662.890.7910.2092106.35556.541053.17278.27制动力10.7561.8161.81温度影响力362.72085.532085.533）墩柱底截面内力组合表见表3-17。表3-17 内力组合表Tab. 3-17 Combination of inner force内力名称截面位置A柱底截面B柱底截面N/KNH/KNM/KNmN/KNH/KNM/KNm1上部恒载16650166502盖梁自重249.75249.753墩柱自重441.56441.564公路I级 双孔，双列2660.03113.01-348.97-14.835公路I级 双孔，三列2742.07116.50724.5230.786公路I级 单孔，双列2043.321021.66-268.06134.037公路I级 单孔，三列2106.351053.17556.54278.278温度影响力362.72085.53362.72085.539制动力10.7561.8110.7561.81101+2+3+4+8+925056.44522.833164.4920844.1522.832985.52111+2+3+5+8+925171.3522.833169.3822346.73522.833049.37121+2+3+6+8+924133.05522.834436.620957.12522.833193.92131+2+3+7+8+924281.29522.834480.7222111.56522.833395.86141+2+3+424533.61158.2120321.27-20.76151+2+3+524648.47163.121823.943.09161+2+3+623610.221430.3220434.29187.64171+2+3+723758.461474.4421588.73389.584）墩柱强度验算（1）由内力组合表得知，以下三种组合控制设计：a .恒载+双孔三列汽车荷载+制动力+温度影响力：Nj=25171.3，Mj=3169.38b .恒载+单孔三列汽车荷载+制动力+温度影响力：Nj=24281.29，Mj=4480.72 c .恒载+双孔三列汽车荷载：Nj=24648.47，Mj=163.1（2）墩柱配筋设计墩柱采用C40混凝土，主筋采用HRB335钢筋，并取主筋保护层厚度 c=5cm，那么：，圆柱截面：假定按墩柱一端固定，一端自由计算。则有：故需考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力偏心距的影响。对 ， (3-19) 对 ， 对 ， 利用公式： (3-20)以及公式： 配筋率： (3-21)按上两式列表进行计算，结果见表3-18。表3-18配筋系数表Tab.3-18 The parameters of reinforcedABCD0.832.21480.56201.76351.03980.00592456225171.30.980.761.99940.62061.45291.23920.0112412624281.290.991.112.86150.23192.55250.4908-0.0132439024648.470.99注：1.系数A，B，C，D由设计规范（JTG D62-2004）附录C查得。（3）求所需的纵向钢筋截面积由上表可知，取进行配筋设计。则。现选用，。实际配筋率。钢筋布置后，钢筋间净距为，满足规定的净距，即不应小于且不应大于。3.4.4 墩身裂缝计算7按照设计规范（JTG D62-2004）第6.4.5条的规定，裂缝计算公式：(3-22) (3-23)对组合：恒载+单孔双列汽车荷载+制动力+温度影响力对于带肋钢筋，C11.0。已知由于，故取。取35根钢筋，则 则 ，故满足要求。3.5 桩基的设计8计算方法：按m法计算。承台底内力组合见表3-19。1)桩长估算(1)按允许应力法进行承台底垂直荷载的组合：恒载+双孔三列汽车荷载：NP=36190.623466.5939657.21KN由此荷载控制设计。表3-19承台底内力组合表Tab. 3-19 Combination of inner force for bearing platform end内力荷载名称 KN KN KNm1恒载36190.622公路-级，双孔，双列2311.0698.183公路-级，双孔，三列3466.59*147.28