2X-70旋片式真空泵设计（含全套CAD图纸） .doc

1 分 类 号 密 级 宁 宁波大红鹰学院 毕业设计 论文 2x 70 旋片式真空泵设计 所在学院 专 业 班 级 姓 名 学 号 指导老师 年 月 日 2 诚 信 承 诺 我谨在此承诺 本人所写的毕业设计 论文 2x 70 旋片式真 空泵设计 均系本人独立完成 没有抄袭行为 凡涉及其他作者的 观点和材料 均作了注释 若有不实 后果由本人承担 承诺人 签名 年 月 日 i 摘 要 液压泵作为液压系统的动力装置 越来越受到人们的关注 因为它的性能 的好坏直接影响整个液压系统的工作可靠性 被广泛应用于冶金 矿山 锻压 注塑 船舶 重型等机械设备中 但在实际生产中还不能解决很好地流量脉动 刚性和柔性冲击等问题 平衡式径向柱塞泵的设计可以很好地解决流量脉动 刚性和柔性冲击等问题 通过设计使此泵在结构功能上能够适应现代化生产高 要求的 2x 70 旋片式真空泵 真空泵利用机械 物理 化学 物理化学等方法对容器进行抽气 以获得和 维持真空的装置 真空泵和其他设备 如真空容器 真空阀 真空测量仪表 连接管路等 组成真空系统 广泛应用于电子 冶金 化工 食品 机械 医 药 航天等部门 本设计是根据给定设计参数完成 2x 70 旋片式真空泵结构设计 主要包括带 轮 泵的结构设计 确定出几何参数 绘制并检查投影图 采对泵进行结构设 计 绘制了装配图和部分零件图 并对轴进行了强度校核计算 关键词 真空泵 2x 70 旋片式 结构设计 ii abstract the hydraulic pump as the power device of hydraulic system more and more attention because of its working reliability will directly influence the performance of the whole hydraulic system widely used in metallurgy mining forging injection molding shipbuilding heavy machinery and other equipment but in actual production is not properly resolve the flow pulsation rigid and flexible impact problems better solve the problem of flow pulsation rigid and flexible impact design balanced radial piston pump can through the design of the pump 2x 70 rotary vane vacuum pump can meet the high requirements of the modernized industry structure function vacuum pump with mechanical physical chemical physical and chemical method for pumping the container in order to obtain and maintain a vacuum device vacuum pumps and other equipment such as a vacuum container vacuum valve vacuum measuring instruments the connection pipelines consists of vacuum system widely used in electronics metallurgy chemical industry food machinery pharmaceuticals aerospace and other departments the design is based on the 2x 70 rotary vane vacuum pump structure design to complete a given design parameters including the structure design of belt wheel pump to determine the geometric parameters and check the projection mapping mining design the structure of the pump drawing the assembly drawing and parts drawing and for the strength calculation keywords 2x 70 rotary vane vacuum pump design structure iii 目 录 摘摘 要要 i i abstractabstract iiii 绪绪 论论 1 1 1 1 2x 旋片式真空泵简介 1 1 2 适用范围 2 1 3 特点及不适用范围 2 1 4 品种 规格及其主要性能参数 见表一 2 1 5 使用环境条件 3 第第 2 2 章章 结构与工作原理结构与工作原理 4 4 2 1 结构 4 2 2 工作原理 6 第第 3 3 章章 2x 702x 70 旋片式真空泵的总体设计旋片式真空泵的总体设计 7 7 3 1 设计参数 7 3 2 电动机的选择 7 3 3 总体传动结构设计 8 第第 4 4 章章 2x 702x 70 旋片式真空泵主要零部件的设计旋片式真空泵主要零部件的设计 9 9 4 1 带传动设计 9 4 2 选择带型 9 4 3 确定带轮的基准直径并验证带速 10 4 4 确定中心距离 带的基准长度并验算小轮包角 11 4 5 确定带的根数z 12 4 6 确定带轮的结构和尺寸 12 4 7 带轮结构设计 12 4 8 确定带的张紧装置 15 4 9 计算压轴力 15 4 10 转子体设计计算 15 4 11 轴的结构设计计算 19 4 11 1 按扭转强度条件计算 22 4 11 2 按刚度条件计算 23 4 11 3 精确校核轴的疲劳强度 23 4 12 轴承选取设计计算 26 4 12 1 轴承的设计参数 26 4 12 2 轴承的当量动载荷计算 26 4 13 键的选择 键的校核 27 第第 5 5 章章 2x 702x 70 旋片式真空泵真空泵的保养与维护旋片式真空泵真空泵的保养与维护 2929 5 1 真空泵的保养 29 5 2 真空泵防止过载的方法 30 5 3 常见故障及消除方法 31 iv 总总 结结 3333 参考文献参考文献 3434 谢谢 辞辞 3535 全套设计加 36396305 11 绪 论 1 1 2x 旋片式真空泵简介 2x 双级旋片真空泵系 双级油封机械真空泵 它是用于对密封容器抽除气 体获得真空的基本设备 其工作原理与一般空积式泵相同 它是由一个与传动 轴同芯安装而在泵体内处于偏心位置 的转子组成 转子上有二个径向滑动叶片 当转子旋转的时候 这二个叶片一方面受离心力的作用 另一方面受着弹簧的 作用 使它能紧密地保持与泵体内壁相断压 缩排出气体 从而达到抽气的目地 这种操作每转重复二次 旋片真空泵主要由泵体 静子 和转子组成 在转子槽中装有两块以上的 旋片 有些泵旋片间还装有弹簧 转子偏心地装在泵腔内 其外缘与泵腔顶部 表面的间隙为 2 3 微米 转子旋转时 在离心力等作用下 旋片沿槽作往复滑 动并与泵腔内壁始终保持接触 将泵腔分成两个或几个可变容积的工作室 转子 顺时针方向旋转 时 与吸气口相通的吸气腔容积由零逐渐增大 腔内气体压力降 低 被抽气体便从吸气口源源不断地吸入 同时 与排气口相通的排气腔容积由 大变小 吸入腔内的 气体被压缩 待气体压力高于大气压力时 推开排气阀排 出大气 转子连续转动 泵便不断抽气 工作原理 旋片泵的工作原理 旋片泵主要由定子 转子 旋片 定盖 弹簧等零件 组成 其结构是利用偏心地装在定子腔内的转子 转子的外圆与定子的内表面 相切两者之间的间隙非常小 和转子槽内滑动的借助弹簧张力和离心力紧贴在 定子内壁的两块旋片 当转子旋转时 始终沿定子的内壁滑动 两个旋片把转子 定子内腔和定盖所围成的月牙型空间分隔成 a b c 三 个部分 当转子按图示方向旋转时 与吸气口相 通的空间 a 的容积不断地增 大 a 空间的压强不断的降低 当 a 空间内的压强低于被抽容器内的压强 根 据气体压强平衡的原理 被抽的气体不断地被抽进吸气腔 a 此时正处于吸气 过程 b 腔的空间的容积正逐渐减小 压力不断地增大 此时正处于压缩过程 而与排气口相通的空间 c 的容积进一步地减小 c 空间的压强进 一步的升高 当气体的压强大于排气压强时 被压缩的气体推开排气阀 被抽的气体不断地 22 穿过油箱内的油层而排至大气中 在泵的连续运转过程中 不断地进行着 吸气 压缩 排气过程 从而达到连续抽气的目的 排气阀浸在油里以防止大气流入泵中 油通过泵体上的间隙 油孔及排气 阀进入泵腔 使泵腔内所有运动的表面被油覆盖 形成了吸气腔与排气腔的密 封 同时油还充满了一切有害空间 以消除它们对极限真空的影响 产品概述 1 2 适用范围 2x 型旋片式真空泵 以下简称真空泵 式用抽除特定密封容器内的气体 使该容器获得一定真空度的基本设备 真空泵可接获得 6 0 10 2pa 以下的 真 空度 可以作为其它真空设备的前级泵使用 可供冶金 化工 石油 医药 电真空 原子能 纺织 食品 印染等工业矿企业 大专院校 科技机构生产 教学 科研之用 1 3 特点及不适用范围 真空泵使用黑色金属制造 属较精密的 设备 真空泵的主要工作部件浸 在特制的真空泵油中工作 不适用于抽除含氧过高的 有毒的 有爆炸性的 对真空泵油起化学作用或对黑色金属有腐蚀作用的气体 也不可作为压缩机 和输送泵使用 1 4 品种 规格及其主要性能参数 见表一 表一 表一 型号 项目 2x 42x 82x 152x 302x 70 极限压力 pa 6 10 2 抽气速率 l s 48153070 噪音 声功率级 db 7275808286 抽大气不喷油时间 min 3 温升 40 功率 kw 0 551 11 535 5 配用 电动机转速 r min 14001400140014201440 型号 长短 mm a 889a 965a 1120b 1400b 1600 配用三角 皮带 根数 11234 用油牌号1 号真空泵油 33 数量 l 1 11 32 54 58 泵主轴转速 r min 525550470430450 进气口直径 mm 2834607090 进气口连接方式用橡胶管与进气口连接用法兰与泵体连接 冷却方式自然冷却自冷或水冷水冷 1 4 型号的 组成及其代表意义 例 2 x 30 表示每秒钟的抽气速率 30l s 表示旋片式真空泵 表示双级泵 1 5 使用环境条件 环境温度 5 40 相对湿度 90 44 第 2 章 结构与工作原理 2 1 结构 2x 系列的各种真空泵外形和内部结构基本相同 泵由电机经三角皮带传 动到转子 电动机和泵用螺钉 卡板固定在底盘上 真空泵由泵体 高转子 底转子 前端板 后端板 高转片 底转片 排 气阀 排气罩 视镜等零件组成 见图一和图二 图图 一一 排气 8 放水螺塞 7 放油螺塞 9 水 咀 3 泵 体 4 转 子 5 旋片弹簧 6 旋 片 2 排气阀片 1 阀片挡板 6 旋 片 5 旋片弹簧 4 转 子 3 泵 体 2 排气阀片 1 阀片挡板 2x 30a 2x 70a结构原理图 2x 4a 2x 8 2x 15结构原理图 进气 图图 二二 55 12 13 14 18 17 16 14 12 11 15 13 10 8 6 5 3 2 1 7 8 19 20 21 22 20 23 25 26 27 14 13 14 13 7 28 24 31 30 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 63 64 65 66 67 68 70 69 71 72 73 74 75 76 77 80 82 84 87 88 89 93 62 49 81 4 4 7 9 9 8 78 79 83 85 86 75 76 77 78 79 89 90 91 92 27 29 47 51 在泵体内压入一个中隔板 将泵体分成高真空室和底真空室 各室均配 有排气阀 高真空室排气与底真空室进气相通 高转子前端伸出前端板外 后 轴由中隔板上的轴承支承 而伸入底真空室内 底真空室转子装在后轴上 故 高 底转子均由前轴带动 高 底转子都有对开的槽子 呈 t 形的转片由 弹簧支撑开而装于槽内 真空泵的进气口处有过滤网 排气口处有挡油网 抽 气速率较大的真空泵还配有挡油板 后端上没有掺气阀 泵体下边有放油孔 见图一 66 2 2 工作原理 真空泵的工作原理如图三所示 转子 2 与 7 分别与真空室 1 与 6 相切 转子 3 与 7 接箭头方向旋转 带动 转子槽内滑动的旋片 8 旋转 由于弹簧 9 的撑力和旋转离心力的作用 转片外 端紧贴高低真空室的内壁滑动 将转子于高 底真空室所形成的洼形空间从进 气嘴 2 到排气阀门 5 和从过气管 4 到排气阀门 10 之间分隔开来 形成二或三个 容积 并呈周期性地大小变化 当在图示位置继续旋转时 a 与 c 容积逐渐增大 被抽气体沿气嘴进入泵内 同时 b 及 d 容积逐渐减小压力升高 冲开排气阀门 5 和 10 将气体排除真空室外 气体经过油面而排于大气之中 因为排气门时 被油淹没住的 被排除的气体不会返回真空室 当排气压力较高时 高 底真 空室均同时通过排气阀门排气 相当于单级泵工作 当排气压力较底时 全部 气体进入底真空室 再由排气阀门 10 排出 此时二级串联即进入双级泵工作 当被抽气体中含有较高的蒸汽时 气体受到压缩而蒸汽的分压力超过此 蒸汽在泵内温度下的饱和压力时 此时蒸汽被压缩成为液体混合在真空泵油内 无法排出 使泵的性能大大降低 如果掺入适量的空气 使蒸汽在受到压缩时 其分压力也低于泵温时的饱和压力 此时蒸汽在变成液体前就能被排出泵外 本系列 2x 1 型以上的真空泵均配备有能放入一定量气体的掺气阀 见图三 77 第 3 章 2x 70 旋片式真空泵的总体设计 3 1 设计参数 2x 70 两级旋片泵技术指标 极限真空 无气镇 达到 6 7 101 名义抽速 70l s 功率 小于 5 5kw 进气口内径 10mm 温升 80 85 喷油 泵工作稳定以后 一分钟内没有喷油现象 噪声 声功率级 70db a 寿命 连续运转 500 小时性能不变 3 2 电动机的选择 真空泵泵腔内无摩擦 可实现无油清洁的抽气过程 泵的润滑部位仅限于 轴承和齿轮 以及动密封处 真空泵没有往复运动不见 故可实现良好的动平 衡 因此 真空泵运转平稳 转速高 尺寸小可获得大的抽速 故选用 y132m 4 型异步电动机 根据 y 系列三相异步电动机的技术数据 y 系列三相异步电动机为一般用途 全封闭自扇冷式笼型异步电动机 具有防尘埃 铁屑或其他杂物侵入电动机内 部的特点 b 级绝缘 工业环境温度不超过 40 相对湿度不超过 95 海拔 高度不超过 1000m 额定电压 380v 频率 50hz 适用于无特殊要求的机械上 如机床 泵 风机 搅拌机 运输机 农业机械等 根据以上计算 为满足转速和功率要求 选择 y 系列三相异步电动机型号 为 y100l2 4 其技术参数见下表 3 1 表 3 1 y132m 4 型电动机技术数据 电动机型 号 额定功率 kw 满载转速 rmp额定转矩 n m最大转矩 n m 88 y132m 45 514402 22 2 3 3 总体传动结构设计 电动机功率 p 5 5kw 转速 n1 1440r min n2 450r min 1 总体传动比 3 i 0 1440 3 2 450 w n i n 3 2 传动装置的运动和动力参数计算 轴 3 4 0 5 5pkw 0 1440 minnr 3 5 3 0 0 0 5 5 10 9 559 5536 5 1440 p tn m n 轴 3 6 10 pp 5 5 0 995 445kw 3 7 0 1 1440 450 min 3 2 n nr i 3 8 3 1 1 1 5 445 10 9 559 55115 6 450 p tn m n 3 故定最小轴径 3 9 mmdd38 4 30389 0 8 00 1 8 0 电机 所以选取联轴器轴孔 mmdd38 1 电机 mmdd35 2 99 图 3 3 联轴器示意图 第 4 章 2x 70 旋片式真空泵主要零部件的设计 4 1 带传动设计 输出功率 p 5 5kw 转速 n1 1440r min n2 450r min 计算设计功率 pd edad pkp 表表 4 4 工作情况系数 a k 原动机 类 类 一天工作时间 h 工作机 10 10 16 16 10 10 16 16 载荷 平稳 液体搅拌机 离心式水泵 通风机和鼓风机 离心式压缩机 7 5kw 轻型运输机 1 01 11 21 11 21 3 载荷 变动小 带式运输机 运送砂石 谷物 通风机 发电机 旋 7 5kw 转式水泵 金属切削机床 剪床 压力机 印刷机 振动筛 1 11 21 31 21 31 4 1010 载荷 变动较 大 螺旋式运输机 斗式上料 机 往复式水泵和压缩机 锻锤 磨粉机 锯木机和 木工机械 纺织机械 1 21 31 41 41 51 6 载荷 变动很 大 破碎机 旋转式 颚式等 球磨机 棒磨机 起重机 挖掘机 橡胶辊压机 1 31 41 51 51 61 8 根据 v 带的载荷平稳 两班工作制 16 小时 查 机械设计 p296表表 4 4 取 ka 1 1 即1 1 5 56 05kw daed pk pkw 4 2 选择带型 普通 v 带的带型根据传动的设计功率 pd 和小带轮的转速 n1 按 机械设计 p297 图 13 11 选取 根据算出的 pd 6 05kw 及小带轮转速 n1 1440r min 查图得 dd 80 100 可知应选取 a 型 v 带 4 3 确定带轮的基准直径并验证带速 初步选择 dd1 132mm ddmin 75 mm dd1根据 p295表 13 4 查得 表表 3 3 v 带带轮最小基准直径 mind d 槽型 yzabcde mind d 205075125200355500 1111 2 12 1 1440 3 2 132 3 2 422 4mm 450 d d d d id d 所以 由 机械设计 p295表 13 4 查 v 带轮的基准直径 得 425mm 2d d 误差验算传动比 为弹性滑动 2 1 425 3 285 1 132 1 2 d d d i d 误 率 误差 符合要求 1 1 3 2853 2 100 100 2 6 5 3 20 ii i i 误 带速 1 132 1440 v 9 95 60 100060 1000 d d n m s 满足 5m s v300mm 所以宜选用 e 型轮辐式带轮 总之 小带轮选 h 型孔板式结构 大带轮选择 e 型轮辐式结构 带轮的材料 选用灰铸铁 ht200 1313 4 7 带轮结构设计 带轮的材料 常用的 v 带轮材料为 ht150 或 ht200 转速较高时可以采用铸钢或钢板冲 压焊接而成 小功略时采用铸铝或塑料 带轮结构形式 v 带轮由轮缘 轮辐和轮毂组成 根据轮辐结构的不同可以分为实心式 机械制图 图 8 14a 腹板式 机械制图 图 8 14b 孔板式 机械 制图 图 8 14c 椭圆轮辐式 机械制图 图 8 14d v 带轮的结构形式与 基准直径有关 当带轮基准直径 d 为安装带轮的轴的直径 mm 时 ddd5 2 可以采用实心式 当可以采用腹板式 mmdd300 时可以采用孔板式 当时 可以mmddmmdd100 300 11 同时mmdd300 采用轮辐式 带轮宽度 mmfezb10012219 15 2 1 d 90mm 是深沟球轴承 6210 轴承外径 其他尺寸见带轮零件图 v 带轮的论槽 v 带轮的轮槽与所选的 v 带型号相对应 见 机械制图 表 8 10 d d 与相对应得 d d 槽 型 d b mina h minf h e min f o 32 o 34 o 36 o 38 b14 03 5010 8 4 019 11 5 0 190 0 190 v 带轮的轮槽与所选的 v 带型号 v 带绕在带轮上以后发生弯曲变形 使 v 带工作面夹角发生变化 为了使 v 带的工作面与大论的轮槽工作面紧密贴合 将 v 带轮轮槽的工作面得夹角做 成小于 o 40 1414 v 带安装到轮槽中以后 一般不应该超出带轮外圆 也不应该与轮槽底部 接触 为此规定了轮槽基准直径到带轮外圆和底部的最小高度 minminfa hh和 轮槽工作表面的粗糙度为 2 36 1rr或 v 带轮的技术要求 铸造 焊接或烧结的带轮在轮缘 腹板 轮辐及轮毂上不允许有沙眼 裂缝 缩孔及气泡 铸造带轮在不提高内部应力的前提下 允许对轮缘 凸台 腹板及轮毂的表面缺陷进行修补 转速高于极限转速的带轮要做静平衡 反之 做动平衡 其他条件参见中的规定 92 1 13575 tgb 对带轮的主要要求是质量小且分布均匀 工艺性好 与带接触的工作表面加 工精度要高 以减少带的磨损 转速高时要进行动平衡 对于铸造和焊接带轮 的内应力要小 带轮由轮缘 腹板 轮辐 和轮毂三部分组成 带轮的外圈环 形部分称为轮缘 轮缘是带轮的工作部分 用以安装传动带 制有梯形轮槽 由于普通 v 带两侧面间的夹角是 40 为了适应 v 带在带轮上弯曲时截面变形 而使楔角减小 故规定普通 v 带轮槽角 为 32 34 36 38 按带的 型号及带轮直径确定 轮槽尺寸见表 7 3 装在轴上的筒形部分称为轮毂 是 带轮与轴的联接部分 中间部分称为轮幅 腹板 用来联接轮缘与轮毂成一整 体 表 普通 v 带轮的轮槽尺寸 摘自 gb t13575 1 92 槽型 项目 符号 y z a b c d e 基准宽度 b p 5 3 8 5 11 0 14 0 19 0 27 0 32 0 基准线上槽深 h amin 1 6 2 0 2 75 3 5 4 8 8 1 9 6 基准线下槽深 h fmin 4 7 7 0 8 7 10 8 14 3 19 9 23 4 槽间距 e 8 12 15 19 25 5 37 44 5 1515 0 3 0 3 0 3 0 4 0 5 0 6 0 7 第一槽对称面 至端面的距离 f min 6 7 9 11 5 16 23 28 最小轮缘厚 5 5 5 6 7 5 10 12 15 带轮宽 b b z 1 e 2 f z 轮槽数 外径 d a 32 60 34 80 118 190 315 36 60 475 600 38 对应的 基准直 径 d d 80 118 190 315 475 600 轮 槽 角 极限偏差 1 0 5 v 带轮按腹板 轮辐 结构的不同分为以下几种型式 1 实心带轮 用于尺寸较小的带轮 dd 2 5 3 d 时 如图 7 6a 2 腹板带轮 用于中小尺寸的带轮 dd 300mm 时 如图 7 6b 3 孔板带轮 用于尺寸较大的带轮 dd d 100 mm 时 如图 7 6c 4 椭圆轮辐带轮 用于尺寸大的带轮 dd 500mm 时 如图 7 6d 根据设计结果 可以得出结论 小带轮选择实心带轮 如图 a 大带轮选 择腹板带轮如图 b a b c d 图 7 6 带轮结构类型 4 8 确定带的张紧装置 选用结构简单 调整方便的定期调整中心距的张紧装置 1616 4 9 计算压轴力 由 机械设计 p303 表 13 12 查得 a 型带的初拉力 f0 130 59n 上 面已得到 153 36o z 6 则 1 a 1 a153 7 2sin 2 6 130 59 sinn 1526n 22 o o fzf 4 10 转子体设计计算 1 确定 r a 的比值 选取得 r a 1 488 2 计算节圆半径 a a r 1 488 0 084m 3 计算中心距 a a 2a 168mm 4 计算转子中心到转子头中心距离 b 3 29 mararb070 022 22 5 转子头半径 r mmbrr4270112 6 转子腰宽度 c mmrac562 7 转子头的半角 3 30 452z 8 转子腰部型线的绘制 由 3 31 2coscoscos rbax 3 32 2sin2sinsin rbay 3 330sin cos coscossin aba 计算所得坐标值 表 3 2 坐标值 x m y m x m y m 1717 0 0 02960 0000 6 0 04050 0346 1 0 03040 0078 7 0 04250 0374 2 0 03180 0148 8 0 04430 0396 3 0 03380 0212 9 0 04570 0412 4 0 03620 0266 10 0 04700 0426 5 0 03840 0312 11 0 04820 0437 9 转子的断面积 a 计算得 a 0 0230 2 m 10 线型的质量系数 0 k 3 34560 0 1 2 0 r a k 11 转子的计算长度 p l 3 35 mnkrsl thp 310 0 2 0 2 12 材料的密度 经查表得 45 的密度为 33 103 7mkg 13 材料的屈服极限 t 由材料表查得mpa t 300 14 转子的体积 p v 经测量得 3 0023 0 mvp 15 转子轴心到半个转子的质心之间的距离 p r mbrp07 0 16 转子的角速度 619 9rad s 3 36 n 2 17 作用在半转子上的离心力 l f 1818 3 37knrvf ppl 3 735 0 2 18 转子轴的直径 b d 选得mdb05 0 19 转子腰部中心断面上的拉应力 3 38mpa d clf b pl 5 22 2 2 20 安全系数 z n 3 398 9 t z n 21 周围环境温度 0 t 选取ct 20 0 22 工作状态对周围环境轴承盖的温升 选取得 3 40cttt k 60 0 轴承盖温度 k t 23 轴承盖材料的线膨胀系数 6 1012 24 轴承盖受热中心距的增加量 3 41mmtaa115 0 25 泵壳工作时的温升和转子工作时的温升 ctk 60ctp 100 26 泵壳与转子材料的线膨胀系数 6 1026 pk aa 27 转子腰部受热伸长量 3 42mmtcac pp 078 0 28 转子在工作时受热的半径伸长量 3 43mmtrar pp 338 0 1919 29 泵壳在工作状态受热的伸长量 3 44mmtrar kkkk 203 0 30 工作状态转子受热长度增量 3 45mmtlal pp 884 0 31 工作时泵壳受热长度增量 3 46mmtlal kkk 530 0 32 在泄漏方向上端面间隙平均长度 mmcrl 5 88 33 排气温度 cktv 150423 34 被抽气体分子量 给定值 29 m 35 间隙流导 3 47 smkkadkkl m t u v 00298 0 22 4 36 3 443311223 36 容积利用系数 3 4870 0 1 3 v a a v th p t t p p s u v 37 转子长度校正 3 49mmll vp v p 305 38 转子大圆直径的 d 查表容积利用系数 59 0 取吸气系数 57 0 h 所以2 1 取dl24 1 dl mm dln s d h 3 243 24 1 75 0 59 0 290014 3 1060012 1012 3 7 3 7 实 3 50 2020 取 d 250 39 转子长度 l mmdl31025024 1 24 1 4 11 轴的结构设计计算 轴的强度计算 1 轴的受力分析 由轴的初步结构图可知 ii 轴为一简支梁结构 在大齿轮处输入转矩 小齿轮处 输出转矩 其受力分析图如下 2 由前面计算知 mnt 39 39 1 mnt 67 177 2 mnt 06 802 3 36 5913 n d t ft1274 84 61 1039 3922 3 1 1 1 n d t ft5520 62 290 1006 80222 3 2 3 3 nff ntr 478 365913cos 20tan1274 cos tan 11 nff ntr 2071 365913cos 20tan5520 cos tan 33 nff ta 317365913tan1274tan 11 nff ta 1376365913tan5520tan 33 3 求支座反力 铅直面支座反力 0 31 rrbvav ffff 0186 5 44234 31 rrbv fff 解联立方程得 nfav92 811 nfbv08 1737 2121 水平面支座反力 0 31 bhttah ffff 0186 5 44234 31 ttbh fff 解联立方程得 nfah59 100 nfbh41 4145 4 计算弯矩和扭矩 铅直面弯矩 mmnfm avcv 36130 5 44mmnfm bvdv 8338048 水平面弯矩 mmnfm ahch 4476 5 44mmnfm bhdh 19898048 总弯矩 mmnmc 36406447636130 22 2222 mmnmd 21574419898083380 22 扭矩 mmntt 177670 2 当量弯矩 单向旋转 转矩为脉动循环 取6 0 mmnt 1066021776706 0 mmntmm cec 112647 2 2 mmntmm ded 240644 2 2 2323 5 分别校核 c 点和 d 点截面 mm m d b ce c 36 27 551 0 112647 1 0 3 3 1 mm m d b de d 24 35 551 0 240644 1 0 3 3 1 因为实际轴径远大于计算轴径 且两轴承跨度也不大 所以刚度也足够 4 11 1 按扭转强度条件计算 1 电机功率 kwp5 5 2 轴传扭矩 3 51 5 5 9550955036 22 1440 p tn m n 3 轴的直径计算 t 3 52 33 0 5 5 12640 1440 p damm n 4 11 2 按刚度条件计算 max 经查表得铸铁剪切弹性模量 所以pag 9 1045 5 0 2424 3 5326 5 014 3 1049 18011 183218032 4 29 4 2 g t d 所以转子轴最小直径取 d 35 4 11 3 精确校核轴的疲劳强度 1 判断危险截面 从应力集中对轴的疲劳强度影响来看 截面 处的过盈配合引起的应力集 中最严重 从受载的情况来看 截面 和 之间上的应力大 但应力集中不打 而且这里轴的直径最大 所以不用校核 因而该轴只需校核截面 左右两侧即 可 轴的结构与装配如下图 2 截面 的左侧 抗弯截面系数 3 54 333 6400401 01 0mmdw 抗扭截面系数 3 55 333 12800402 02 0mmdwt 弯矩 m 及弯曲应力为 3 56mnm 172971 5 88 5 56 270938 3 57mpa w m b 02 27 6400 172971 扭矩 t 及扭转切应力为 mmnt 18112 3 58mpa w t t t 41 1 12800 18112 轴的材料为 45 正火处理 查得 mpa b 700 mpa230 1 mpa187 1 截面上由于轴肩而形成的理论应力集中系数和 因 a a031 0 65 2 d r 2525 经查得 可得轴的材料的敏系数为08 1 65 70 d d 2 a31 1 a 82 0 q85 0 q 过盈配合处的值 由表查出取 3 16 k 3 5953 2 16 3 8 0 k 轴按磨削加工 表面质量系数为92 0 故综合系数为 3 6025 3 1 92 0 1 16 3 1 1 k k 3 6162 2 1 92 0 1 53 2 1 1 k k 所以轴在截面 左侧的安全系数为 3 6204 18 01 089 325 3 230 1 ma k s 3 63005 10 705 0 762 2 187 1 ma k s 3 6475 8 01 1004 18 01 1004 18 2222 ss ss sca 5 1 ssca 所以截面 左侧强度足够 2 截面 右侧 抗弯截面系数 3 54 333 12500501 01 0mmdw 抗扭截面系数 3 55 333 25000502 02 0mmdwt 截面 右侧的弯矩为 3 56mmnm 172971 5 88 5 56 270938 2626 截面 右侧的扭矩 mmnt 18112 截面上的弯曲应力 3 57mpa w m b 83 13 12500 172971 截面上的扭转切应力 3 65mpa w t t b 72 0 25000 18112 故有效应力集中系数为 3 66 82 11282 0111 aqk 3 67 26 1 131 1 85 0 111 aqk 轴表面未经表面强化处理 即 得综合系数值为1 q 3 688 21 92 0 1 67 0 82 1 1 1 k k 3 6962 1 1 92 0 1 82 0 26 1 1 1 k k 计算安全系数为 3 7079 16 01 086 4 8 2 230 1 ma k s 3 7181 12 74 8 05 0 74 8 62 1 187 1 ma k s 3 7218 10 81 1279 16 81 1279 16 2222 ss ss sca 5 1 ssca 故该截面右侧的强度也足够 4 12 轴承选取设计计算 4 12 1 轴承的设计参数 轴承类型 深沟球轴承 2727 轴承型号 6310 轴承内径 d 50 mm 轴承外径 d 110 mm b t 27 基本额定动载荷 c 47500 n 基本额定静载荷 co 35600 n 极限转速 油 7500 r min 4 12 2 轴承的当量动载荷计算 轴承类型 深沟球轴承 1 计算径向载荷和轴向载荷 3 73kwp5 5 1440 minnr mmd50 3 74 5 5 950000955000018112 1440 p tn mm n 3 75n d t ft48 724 50 1811222 3 76nff n tr 54 268 982 0 364 0 48 724 cos tan 3 77nff ta 55 140194 0 48 724tan 径向载荷 fr 268 54 n 轴向载荷 fa 140 55 n 额定静载荷 co 35600 n 径向载荷系数 x 0 4 2 计算当量动载荷 3 780039 0 35600 55 140 0 c fa 3 79523 0 54 268 55 140 r a f f 3 80 nyfxffp ard 402 3 81n nl f p c h t 5138 10 12000290060 402 10 60 3 6 3 6 10 2828 所以 故符合要求cc 3 寿命校核 额定动载荷 c 47500 n 当量动载荷 p 402 n 轴承转速 n 2900 r min 工作温度 t 20 温度系数 ft 1 要求寿命 lh 4500 h 计算寿命 lh 16122 h 3 82 p cf n t 60 106 所以 轴承寿命合格 hh ll 4 13 键的选择 键的校核 查 机械设计手册 表 6 1 选择轴 上的键 根据轴的直径 30 22 d 键的尺寸选择 键的长度 l 取 22 主轴处键的选择同上 78 取键高键宽hb 键的尺寸为 键的长度 l 取 100 1628 取键高键宽hb 7 传动轴的校核 需要验算传动轴薄弱环节处的倾角荷挠度 验算倾角时 若支撑类型相同 则只需验算支反力最大支撑处倾角 当此倾角小于安装齿轮处规定的许用值时 则齿轮处倾角不必验算 验算挠度时 要求验算受力最大的齿轮处 但通常可 验算传动轴中点处挠度 误差 3 当轴的各段直径相差不大 计算精度要求不高时 可看做等直径 采用平 均直径进行计算 计算花键轴传动轴一般只验算弯曲刚度 花键轴还应进行 1 d 键侧挤压验算 弯曲刚度验算 的刚度时可采用平均直径或当量直径 一 1 d 2 d 般将轴化为集中载荷下的简支梁 其挠度和倾角计算公式见 金属切削机床设 计 表 7 15 分别求出各载荷作用下所产生的挠度和倾角 然后叠加 注意方 向符号 在同一平面上进行代数叠加 不在同一平面上进行向量叠加 轴的校核 通过受力分析 在一轴的三对啮合齿轮副中 中间的两对 齿轮对 轴中点处的挠度影响最大 所以 选择中间齿轮啮合来进行校核 2929 ndtf mnnpt r 21011201260602 2 126060800 96 0 31055 9 1055 9 66 最大挠度 mm ei l l l f 4 4 9 22 22 max 1016 202 64 30 1021048 10044003252101 48 4 43 4 6 39740 64 3014 3 64 101 2 4 44 9 mm d ii mpaee 轴的 材料弹性模量 式中 查 机械制造装备设计 表 3 12 许用挠度 mmy12 0 403 0 所以合格 yyb 轴 轴的校核同上 键和轴的材料都是钢 由 机械设计 表 6 2 查的许用挤压应力 取其中间值 键的工作长度mpa p 120 100 mpa p 110 键与轮榖键槽的接触高度mmmmmmbll16822 由 机械设计 式 6 1 可得mmmmhk5 375 05 0 mpampampa kld t pp 110 3 102 30165 3 10862102 33 式中 键 机械设计 表 弱材料的许用挤压应力键 轴 轮毂三者中最 键的直径 为键的宽度 为键的公称长度 圆头平键键的工作长度 为键的高度此处度键与轮毂键槽的接触高 传递的转矩 26 5 0 p mpa mmd mmbmmlbllmml mmhhkk mnt 可见连接的挤压强度足够了 键的标记为 20031096810 tgb键 3030 第 5 章 2x 70 旋片式真空泵真空泵的保养与维护 5 1 真空泵的保养 1 每日检查 巡检 1 油位检查 检查油杯 齿轮箱的油位 油位高度以油窗的 3 4 为宜 齿 轮箱和轴承箱的油位过多 使温度升高 油位过低 造成润滑不良 有的可能 会发出噪音 2 温度检查 用测温仪检查各部位温度 3 电动机负荷检查 用功率表或电流 电压表测量电动机负荷 2 每月检查 联轴器弹性体或三角胶带的张力 3 每季检查 齿轮箱内润滑油是否变质 如果变质则应马上换油 如果前 级真空泵为液环泵 则改为每日检查 4 每半年检查 1 前盖轴承箱内润滑油是否变质 如果油箱内的润滑油已经变质 则应马 上换油 2 油封是否损坏 5 每一年检查 1 轴承是否磨损 2 活塞环及活塞环衬套是否磨损 3 齿轮微量程度的磨损对转子正常工作是否产生影响是否需要调整 3131 5 2 真空泵防止过载的方法 1 采用机械式自动调压旁通阀 旁通阀安装在真空泵的出口和入口之间的旁通管路上 此阀控制泵出入口 之间的压差不超过额定值 当压差达到额定值时 阀门靠压差作用自动打开 使真空泵出口和入口相通 使出入口之间的压差迅速降低 这时真空泵在几乎 无压差的负荷下工作 当压差低于额定值时 阀自动关闭 气体通过真空泵内 由前级泵抽走 带有旁通溢流阀的真空泵可以与前级泵同时启动 使机组操作 简单方便 2 采用液力联轴器 采用液力联轴器也能防止泵的过载现象发生 使泵可以在高压差下工作 液力联轴器安装在泵和电动机之间 在正常工作状态下 液力联轴器由电动机 端向泵传递额定力矩 真空泵的最大压差由液力联轴器所传递的最大转矩来决 定 而液力联轴器可传递的最大转矩由其中的液体量来调节 当泵在高压差下 工作或与前级泵同时启动时 在液体联轴器内部产生了转速差即滑动 只传递 一定的力矩 使泵减速工作 随着抽气的进行 气体负荷减小 真空泵逐渐加 速至额定转速 3 采用真空电气元件控制泵入口压力 在真空泵的入口管路处安置真空膜盒继电器或电接点真空压力表等压力敏 感元件 真空系统启动后 当真空泵入口处压力低于给定值 泵允许启动压力 时 压力敏感元件发出信号 经电气控制系统开启真空泵 如真空系统中装有 真空泵旁通管路