张家港华兴电力有限公司燃机综合办公楼结构设计.doc

张家港华兴电力有限公司燃机综合办公楼结构设计第一部分 设计条件一，工程名称张家港华兴电力有限公司2X395MW燃机综合办公楼二，建筑设计数据本建筑位于张家港市。采用钢筋砼全现浇框架结构，共五层楼，底层层高4.5m，二到四层层高为3.6m，第五层层高3.5m。本建筑总长为52.5m，总宽为32.7m，总高为18.8m。三，基本数据（1）地下水位（2）基础埋深：建筑标高为0.00，建筑室外地平标高为0.45,由地质勘察报告，选择基础顶面标高为0.95。（3）土层描述：见基础设计。（4）抗震要求：基本地震加速度0.05g;设计地震分组为第二组；场地土类别为；三级抗震。（5）风压情况：基本风压为；（6）活荷载：查建筑结构荷载规范GBJ9-87，屋面雪载为,楼面活荷载为。（7）本工程采用C30混凝土，钢筋HPB235，HRB335。四， 本计算书主要计算的是C号轴线的一榀框架，恒载和活载采用分层法计算，风荷载采用D值法，地震作用采用底部剪力法，先计算出总的地震作用，在由刚度分配到C号轴线进行这一榀框架的计算。第二部分 结构方案的选型及布置一，确定结构体系本工程采用框架承重，现浇整体式钢筋砼楼板，墙体240厚加气混凝土砌块。构件截面尺寸确定，水平构件根据扰度的限值和整体稳定条件可以得到截面高度和跨度的近似关系。竖向构件的截面尺寸根据结构的水平侧移限制条件估算，在抗震设防区，混凝土构件还应满足轴压比的限值。二， 框架梁（主梁）截面：高度可按照高跨比来确定，即梁高。取截面宽度考虑地震区b250mm，故取故框架梁的截面取为700mm250mm.次梁截面: 。 次梁高为500mm，次梁宽度 框架柱截面尺寸选择：无论从受力的角度和净高而言，都以底层最大。一楼柱子长度为H4.5+0.45+0.5=5.45m,b=H/15=363mm,初选柱截面为500mm500mm。简单验算，假定楼屋面各层荷载设计值为15 kN/，则底层柱轴力近似为N157.27.243110.4kN轴压比满足轴压比要求屋面和楼面板的厚度取为150mm。h=l=7200=144mm。（l为板的跨 度）本工程因为建筑上吊顶的需要，因此尽量的少布置次梁，采用大板。具体的某些房间的板厚应当相应的增加。框架柱的高度：底层框架柱高取基础顶面到第二层楼面，设基础顶面到室外地面为500mm，由此求得底层层高为4500mm+500mm+450mm=5450mm。五，结构计算简图：梁柱线刚度计算如下，其中在求梁截面的惯性矩时考虑现浇楼板的作用，取I223跨梁：34跨梁：45跨梁：上部各层柱：下部各层柱：第三部分 横向框架荷载计算A，竖向恒载计算：需要注意的几点，荷载的作用形式和作用范围，荷载如何传递，分门别类，计算荷载标准值，暂不要计算荷载设计值。屋面框架梁线荷载标准值：50厚建筑做法0.0525=1.25kN/m2150厚现浇钢筋混凝土板 0.1525=3.75kN/m2吊顶自重 2kN/m2小计 屋面恒荷载 1.25+3.75+2=7kN/m2框架梁自重 0.250.7250.48=4.9kN/mg34.9KN/mg32337.8KN/mg33416.7KN/mg34542KN/m81m楼层框架梁线荷载标准值：50厚建筑做法0.0525=1.25kN/m2 150厚现浇钢筋混凝土板 0.1525=3.75kN/m2吊顶自重 2kN/m2小计 屋面恒荷载 1.25+3.75+2=7kN/m2框架梁自重 0.250.7250.48=4.9kN/m边跨填充墙自重5.53.60.24+20.363.6=7.3kN/mg2312.2kN/mg344.9kN/mg4512.2kN/m45m楼层框架线荷载标准值：50厚建筑做法0.0525=1.25kN/m2 150厚现浇钢筋混凝土板 0.1525=3.75kN/m2吊顶自重 2kN/m2小计 屋面恒荷载 1.25+3.75+2=7kN/m2框架梁自重 0.250.7250.48=4.9kN/m边跨填充墙自重5.53.60.24+20.363.6=7.3kN/mg2312.2kN/mg344.9kN/mg4512.2kN/m荷载传递方式：屋面框架节点集中荷载标准值：2轴连系梁自重7.24.9=35.3kN连系梁传来屋面自重85.05kN小计120.35kN3轴连系梁自重35.3kN连系梁传来屋面自重85.05+35.04小计155.39kN4轴连系梁自重35.3kN连系梁传来屋面自重35.04+88.2小计158.54kN5轴连系梁自重35.2kN连系梁传来屋面自重88.2kN小计123.5kN8.1m层节点集中力荷载标准值：2轴连系梁自重7.24.9=35.3kN连系梁传来屋面自重85.05kN填充墙自重7.37.2=52.6kN柱自重22.5kN小计195.5kN3轴连系梁自重35.3kN连系梁传来屋面自重85.05+35.04填充墙自重7.37.2=52.6kN柱自重22.5kN小计230.5kN4轴连系梁自重35.3kN连系梁传来屋面自重35.04+88.2填充墙自重7.37.2=52.6kN柱自重22.5kN小计233.6kN5轴连系梁自重35.2kN连系梁传来屋面自重88.2kN填充墙自重7.37.2=52.6kN柱自重22.5kN小计198.6kN恒载图：B:竖向活载计算屋面雪载0.5kN/m*m楼面荷载2.0kN/m*m屋面层楼面活荷载集中力标准值：P2=0.5(1.8+7.2)2.70.5 =6.2kNP3=6.1+0.5(4.8+7.2)1.20.5 =6.1+3.6=9.7kNP4=3.6+0.5(1.2+7.2)30.5 =3.6+6.3 =9.9kNP5=6.3kN45m层和8.1m层楼面活荷载集中力标准值：P2=0.5(1.8+7.2)2.72 =6.14 =24.4kNP3=24.4+0.5(4.8+7.2)1.22.5 =42.2kNP4=18+0.5(1.2+7.2)32 =18+25.2 =43.2kNP5=25.2kN活载图：C：风荷载计算本设计只计算作用在横向框架上的风荷载。由于现浇框架的整体性和刚度都好，而且每榀横向框架的侧移刚度都相同，故各榀框架都受同样的风力。风荷载标准值计算公式：结构高度小于30m，可取=1.0,取=1.3地面粗糙度取为B类。层次Z/mA/m2Pw/kN111.34.9510.431.8616.57211.38.5510.428.0814.6311.312.151.060.421.2411.71左风图：右风图：D:地震作用计算。首先要确定结构的基本周期，本设计采用顶点位移法来计算结构基本周期。现阶段还不能确定本结构是否为规则框架，需进行计算才能确定。（1）基本参数的确定：基本地震加速度0.05g;设计地震分组为第二组；场地土类别为；三级抗震。 对类场地，设计地震第二组的场地特征周期为0.55s。（2）重力荷载代表值重力荷载代表值包括全部恒荷载标准值和部分活荷载标准值，并将其集中在相应的楼盖和屋盖处。其中屋盖处的活荷载取雪荷载标准值的一半，而楼层取相应楼面活荷载标准值的一半。从概念上讲，重力荷载代表值应按照整个框架计算。荷载取值屋面恒荷载7楼面活荷载0.5框架梁自重4.9次梁自重3.5框架柱7.1填充墙7.3第五层重力荷载标准值计算面积/m2小计/kN屋盖自重25.74180.18活荷载25.745.148长度/m框架梁22.222.24.9108.78次梁00墙22.222.27.3/281.03长度/m数量柱2.7547.925总计423.1第四层重力荷载标准值计算面积/m2小计/kN楼盖自重43524304668活荷载4352421762长度/m框架梁1838967次梁66231墙8766395长度/m数量柱44253905总计52141第三层重力荷载标准值计算面积/m2小计/kN楼盖自重73332513324活荷载7333236666长度/m框架梁3108152292次梁7622667墙31081837.3+127.87.3/21802.4长度/m数量柱3.637945.72总计10037.64第二层重力荷载标准值计算面积/ m2小计/kN楼盖自重733.325133.24活荷载733.3236666长度/m框架梁3108152292次梁88.8310.8墙399.62917.08长度/m数量柱3.637945.72总计11196.4第一层重力荷载标准值计算面积/m2小计/kN楼盖自重733.325133.24活荷载733.3236666长度/m框架梁3108152292次梁103.2361.2墙4143626.6长度/m数量柱4.525371188.7总计12199.32将第五层突出的楼梯间和第四层合并计算，结构的顶点位移指主体结构的位移。（4）框架侧移刚度的计算梁线刚度计算：类别EcBhILEcI/L1.5Ec/L2Ec/L跨别kN/m2mmmkNmkNmkNm1/2300000000.250.70.0071464.547638.871458.295277.62/3300000000.250.70.0071465.43969959548.5793983/4300000000.250.70.0071462.489322.9133984.4178645.84/5300000000.250.70.007146635729.153593.6571458.25/6300000000.250.70.0071467.229774.344661.4559548.66/7300000000.250.70.0071467.229774.344661.4559548.67/8300000000.250.70.0071467.229774.344661.4559548.68/9300000000.250.70.0071468.12646639699529329/10300000000.250.70.0071464.547638.871458.295277.6柱线刚度计算：类别EcBhILEcI/LkN/m2mmmkNm底层柱300000000.50.50.0052085.4528669.7上部各层300000000.50.50.0052083.643402.7虽然A轴线(边跨)跟B、C轴线有一定差异，但为减少工作量，可将A、B、C三轴线的框架归并计算。D、E轴线框架归并计算。先计算每榀框架，然后再将一层柱的刚度叠加起来。我认为这是比较合理的简化。A,B,C轴线框架刚度计算：底层H/m5.45轴线234528669.728669.728669.728669.77939879398178645.871458.2178645.871458.2K2.7694059.0005768.7236352.492464a0.6854950.8636430.8601220.666108D7939.91610003.369962.5727715.3527939.91610003.369962.5727715.35235621.2第二三层H/m36轴线234543402.743402.743402.743402.77939879398178645.871458.279398178645.871458.271458.2178645.871458.279398178645.8K1.8293335.945345.7624061.6464a0.4777160.748280.7423480.451514D19198.2930071.6529833.2518145.2919198.2930071.6529833.2518145.2997248.48D，E轴线框架刚度计算：底层H/m5.45 轴线KaD128669.795277.63.32330.7188318.95228669.795277.6793986.09270.8159435.85328669.7793981786469.00060.86410003.4428669.717864671458.28.72360.869962.57528669.771458.259548.64.56950.7728938.09628669.759548.659548.64.15410.7568759.57728669.759548.659548.64.15410.7568759.57828669.759548.6529323.92330.7478649.57928669.75293295277.65.16960.7919159.421028669.795277.63.32330.7188318.9590305.94中间层H/m5.45轴线KaD143402.795277.695277.62.19520.52321028.8243402.795277.6793987939895277.64.02450.66826846.3343402.779398178646178646793985.94530.74830071.6443402.717864671458.271458.21786465.76240.74229833.2543402.771458.259548.659548.671458.23.01840.60124171.6643402.759548.659548.659548.659548.62.7440.57823245.2743402.759548.659548.659548.659548.62.7440.57823245.2843402.759548.6529325293259548.62.59160.56422682.7943402.75293295277.695277.6529323.41480.63125343.91043402.795277.695277.62.19520.52321028.8247497.3由此可得计算方向结构抗侧刚度：层次123435621.23+90305.94297248.483+247497.3297248.483+247497.32247497.32(kN/m)287475.5786740.1786740.1494994.6（5）计算方向自振周期的计算：横向自振周期的计算采用结构顶点的假想。将顶层突出屋面的楼梯间并到第四层，得：=12199.32kN=11196.4kN=10037.64kN=5637.2kN基本自振周期（s）可按下式计算：注：假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值作为水平荷载而算得的结构顶点位移。结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.7。按以下公式计算：注： 为第i层的层间侧移刚度。 为第i层的层间侧移。 为第k层的层间侧移。 层次45637.25637.2494994.60.0113880.201376310037.6415674.84786740.10.0199240.189988211196.426871.24786740.10.0341550.170064112199.3239070.56287475.50.1359090.135909 = =0.5341.41.40.55=0.77s。（6）结构体系振型计算：现在易知本结构为不规则类型，因此采用振型分解反应谱法求解：首先要根据结构动力学的知识求得体系自振频率和振型，即：为体系的刚度矩阵，对于只考虑层间剪切变形的层间剪切型结构，刚度矩阵为三对角矩阵，除主对角线和两个副对角线外，其他元素全部为0。为体系的振动幅值向量，其元素，。不可能全为0，否则体系就不能产生振动，所以得将代入可得。由于手算一个一元四次方程难度较大，超出能力范围，因此采用结构力学求解器的计算结果： 到此已完成了体系自振特性的计算过程，但是我并不能确定这样的结果是否正确。因此，为了计算简便起见，我认为还是采用底部剪力法计算，这样也达到了毕业设计的基本要求。（7）各层水平地震作用计算及各层水平剪力设防烈度为6度且为多遇地震，的场地土地震特征周期阻尼比取，0.04。结构等效总重力荷载代表值32209.976kN结构总的水平地震作用标准值=0.0432209.976=1328.4kN各质点分配的地震作用：层次层高/m高度/m重力/kNV43.616.255637.291604.5386394.4314.9306314.930633.612.6510037.64126976.1436.5362751.466823.69.0511196.4101327.4348.35741099.82415.455.4512199.3266486.29228.57581328.4水平地震作用下结构变形验算：抗震规范规定应进行多遇地震作用下的抗震变形验算，楼层间的最大弹性位移应符合对钢筋混凝土框架层次层高/m剪力/kN1.2剪力刚度D层间位移/m43.6314.9306377.9167494994.60.0007630.00654533.6751.4668901.7602786740.10.0011460.00654523.61099.8241319.789786740.10.0016780.00654515.451328.41594.08287475.50.0055450.009909由上表可知结构层间相对位移均小于限制，故层间弹性位移满足要求。（8）剪力的分配：层次剪力楼层刚度框架刚度框架剪力3751.4668786740.197248.4892.8883721099.824786740.197248.48135.948611328.4287475.535621.2164.6026第四部分 横向框架内力分析计算1，恒载作用下的内力分析，采用分层法。除底层柱子外，其余各层柱的线刚度乘以0.9的折减系数，弯矩传递系数取为1/3。由分层法计算所得的框架节点弯矩一般不会为0。为减小误差，对于不平衡弯矩较大的节点，可对不平衡弯矩再做一次分配，但不传递。刚构常数：节点杆件刚度K分配系数传递系数顶层AAB26.539.60.670.5AE13.10.330.33BBA26.599.10.270.5BC59.50.60.5BF13.10.130.33CCB59.596.40.620.5CD23.80.250.5CG13.10.130.33DDC23.836.90.640.5DH13.10.360.33中间层EEF26.552.70.50.5EA13.10.250.33EI13.10.250.33FFE26.5112.20.240.5FG59.50.530.5FB13.10.120.33FJ13.10.120.33GGF59.5109.50.540.5GH23.80.220.5GC13.10.120.33GK13.10.120.33HHG23.8500.480.5HD13.10.260.33HL13.10.260.33底层IIJ26.548.20.550.5IE13.10.270.33IM8.60.180.5JJI26.5107.70.250.5JK59.50.550.5JF13.10.120.33JN8.60.080.5KKJ59.51050.570.5KL23.80.230.5KG13.10.120.33KO8.60.080.5LLK23.845.50.520.5LH13.10.290.33LP8.60.190.5同时将恒载转化为均布的荷载：根据固端弯矩相等的原则，需要将梯形荷载和三角形荷载转化为均布荷载，查结构静力手册得以IJ跨为例，弯矩分配过程：分层计算结果在节点布不平衡，因此还需要一次分配：弯矩图:考虑梁端弯矩调幅，将梁端较大弯矩调幅20如AB梁右端：满足要求。调幅的目的我认为有三点：1，体现结构设计“强柱弱梁”的设计原则，允许梁端产生塑性铰，提高结构的延性。2，恒荷载作用下的结构分析方法为弹性方法，而实际的梁端弯矩要比弹性分析得到的弯矩要小。3，减少梁端负钢筋，便于施工。调幅后弯矩图：剪力图：轴力图：二，活荷载作用下的框架内力分析：由于活荷载位置的不同，对框架杆件产生的内力会有差别，因此存在活荷载的最不利布置问题。对框架而言，其最不利布置与连续梁的最不利布置相同；但由于柱对框架梁的约束远较连续梁的支座大，因此采用满布活荷载与考虑活荷载最不利布置相比，仅梁的跨中弯矩偏小些。而框架柱由于N和M的相关性，考虑活荷载最不利布置的情形会更复杂。但毕竟在竖向活荷载的作用下，框架柱所受弯矩较小，主要以承受轴力为主，因此只要竖向活荷载不是太大（如各类民用建筑），不需要考虑活荷载的最不利布置。综上所述，当竖向活荷载不是太大时，可采用满跨布置的形式求框架内力，并将求得的梁跨中弯矩乘以1.1-1.2的系数。本设计采用满跨布置，并利用分层法计算内力。 荷载计算简图：内力分析：分层计算结果在节点布平衡，因此还需要一次分配：弯矩图：剪力图：轴力图：三，风荷载作用下的框架内力分析： 风荷载作用下的框架内力计算一般采用D值法。其主要计算步骤是：1，根据梁柱相对线刚度计算节点转动影响系数，计算各柱修正后的侧移刚度D；2，计算标准反弯点高度比；3，求各层各柱剪力；4，根据柱剪力和反弯点位置画柱的弯矩图；5，根据节点内力平衡条件求梁端弯矩（其值与梁线刚度成正比）；6，根据平衡条件，由弯矩图作剪力图和轴力图。计算过程：P3/kN11.7020310.30.19V3/kN11.7V234V363V3.51V2.22左风1835935.741.64y039y045y0.45y0.385147196.955.03745.885.693.04P2/kN14.60.20.310.30.19V2/kN26.3V5.26V8.15V7.89V4.991.835.935.741.64y0.45y0.5y0.5y0.4510.414.6714.29.98.5214.6714.28.1P1/kN16570.230.290.290.19V1/kN43V9.89V12.47V12.47V8.172.768.968.682.48y0.55y0.55y0.55y0.5524.2630.5830.5820.0429.6537.3837.3824.49弯矩图：剪力图：轴力图：四，水平地震作用框架内力计算： 同样利用D法计算，但求标准反弯点高度比时，应查倒三角形荷载的表格。左震0.20.310.30.19V3/kN114.48V22.9V35.49V34.34V21.7592.91.2=1.835.935.741.64y0.39y0.45y0.45y0.3850.2870.276848.5532.1557.4955.6429.760.20.310.30.19V2/kN163.08V32.62V50.55V48.92V30.99135.91.2=163.081.835.935.741.64y0.45y0.5y0.5y0.4564.589188.0661.3552.849188.0650.20.230.290.290.19V1/kN197.52V45.43V57.28V57.28V37.53164.61.2=2.768.968.682.48y0.55y0.55y0.55y0.5573.692.7992.7960.889.95113.4113.474.31弯矩图（左震）：剪力图：轴力图：第五部分 横向框架荷载效应组合在承载力计算时，依据荷载效应组合公式进行的荷载效应组合，时针对杆件的控制截面进行的。对于框架梁，控制截面为支座截面和跨中截面。对于支座截面，由于内力分析的结果是轴线位置，而最不利位置是支座边缘，因此可根据计算出的内力进行修正，求出截面边缘处的弯矩和剪力。但本设计限于手算，为简化计，不考虑此种影响。对于框架柱，控制截面是柱的梁端，而且由于N和M的相关性，直接找出最不利内力比较困难。对于对称配筋的矩形截面柱，一般可先判断大小偏心受压类型，如内柱往往因轴力很大而为小偏心受压，则其控制截面应在柱下端即柱根处；而外柱往往轴力较小而弯矩很大，受大偏心受压控制，其控制截面是底层和顶层。框架抗震等级为3级，框架内力组合考虑了三种情况： 由于内力分析时得到的梁弯矩和剪力都是轴线处的内力值，但在进行构件设计或截面设计时应采用构件端部截面的内力。因此在内力组合之前，需要将梁的弯矩和剪力调整到梁端柱边。同时我认为应该分别对每种荷载下的内力进行梁端柱边的调整。以梁AB的恒荷载内力为例：A端弯矩为 B端弯矩为在结构力学求解器中按简支梁输入梁AB，避免复杂的公式运算在梁的A、B端作用弯矩、，同时作用一个均布荷载：得弯矩剪力图如下：由于柱高为500mm，因此AB梁左端计算截面距离A端为，右端距离A端为1,梁的内力组合在进行梁的内力组合时，每层的框架梁均取九个截面来进行。在组合时，梁的弯矩以梁下部受拉为正，上部受拉为负；梁的剪力以使梁产生顺时针转动为正，反之为负。对于梁可以将弯矩和剪力的组合分开进行。同时为了使梁端有足够的受剪承载力，应充分估计框架梁端实际配筋达到屈服并产生超强时有可能产生的最大剪力。为此，对一二三级框架梁端部截面组合的剪力设计值应按下式调整：梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；梁端剪力增大系数，三级为1.1分别为梁的左右端顺时针或反时阵截面组合的弯矩设计值弯矩组合：顶层弯矩组合荷载类型截面A+ABB-B+BCC-C+CDD-恒载 （1）-34.7662-49.7-28.43-26-62.4-72.780-49活载 （2）-3.262.3-4.57-2.25-2.5-3.87-6.573-4.6风载 （3）-5.14-2.22-4.97-4.95-2-5地震荷载（4）-50.2821.81-48.4648.46-19.5448.55（1）1.2+(2)1.4-46.2877.62-66.04-37.27-34.7-80.3-96.44100.2-65.24(1)1.2+(2)+(3)1.40.9-52.377.3-68.2-43.21-34.35-85.99-98.0499.78-70.9(1)（2)0.51.2+1.3(4)左震-10975.78-34.03-98.46-32.7-14.2-116.697.81.555(1)（2)0.51.2+1.3(4)右震21.69675.78-90.7427.532-32.7-140.2-65.7897.8-124.7中间层弯矩组合荷载类型截面E+EFF-F+FGG-G+GHH-恒载 （1）-60.870.4-59.5-25.5-29.3-55.3-107.8103.5-91.4活载 （2）-12.359.8-17.2-7.9-8.4-14.3-25.1712.4-17.5风载 （3）-14.14-6.2-14.4-13.9-6-12.94地震荷载（4）-99.446.86-101.5102.1-41.691.11（1）1.2+(2)1.4-90.2598.2-95.48-41.66-46.92-86.38-164.6141.6-134.2(1)1.2+(2)+(3)1.40.9-106.396.83-100.9-58.7-45.74-101.9-168.6139.8-148(1)（2）0.51.2+1.3(4)左震-209.690.36-20.8-167.3-40.257.79-198.5131.6-1.737(1)（2）0.51.2+1.3(4)右震48.8590.36-142.696.662-40.2-207.7-90.38131.6-238.6下层弯矩组合荷载类型截面I+IJJ-J+JKKK+KLL-恒载 （1）-47.5567.6-56.4-25.3-27.3-51.4-87.893.3-72.1活载 （2）-11.210.6-16.85-8.93-9.6-15.7-27.412.1-16风载 （3）-32.8-13.6-32-31.3-13.4-28.1地震荷载（4）-126.457.4-126.4128.9-51.9568.9（1）1.2+(2)1.4-72.7495.96-91.27-42.86-46.2-83.66-143.7128.9-108.9(1)1.2+(2)+(3)1.40.9-112.594.48-106-81.93-44.86-120.9-156.8127.2-142.1(1)（2）0.51.2+1.3(4)左震-228.287.48-3.17-200-38.5296.47-189.3119.2-6.55(1)（2）0.51.2+1.3(4)右震100.5987.48-152.4128.59-38.52-238.7-54.27119.2-185.7由于支座正弯矩一般都小于梁跨中的正弯矩，因此不用对此配筋，可以将梁跨中的钢筋深入支座锚固，承受支座正弯矩。剪力组合：没有考虑折减系数顶层剪力组合 荷载类型 截面A+B-B+C-C+D-恒载 （1）74.2-79.711.4-25.697.55-89.65活载 （2）4.4-4.80.3-1.66-5.4风载 （3）1.36-1.364.1-4.11.17-1.17地震荷载（4）13.35-13.3540.38-40.3811.35-11.35（1）1.2+(2)1.495.2-102.3614.1-32.96125.46-115.14(1)1.2+(2)+(3)1.40.996.2976-103.40219.224-37.902126.0942-115.858(1)（2)0.51.2+1.3(4)109.035-115.87566.354-84.174135.415-125.575中间层剪力组合 荷载类型 截面E+F-F+G-G+H-恒载 （1）97-96.56-31138.09-122.69活载 （2）17.5-191.8-7.224-21风载 （3）3.77-3.7711.8-11.83.2-3.2地震荷载（4）27.09-27.0984.85-84.8522.12-22.15（1）1.2+(2)1.4140.9-142.49.72-47.28199.308-176.628(1)1.2+(2)+(3)1.40.9143.2002-144.4924.336-61.14199.98-177.72(1)（2)0.51.2+1.3(4)162.117-162.417118.585-151.825208.864-188.623底层剪力组合 荷载类型 截面I+J-J+KK+L-恒载 （1）87-907.6-29.4118-113活载 （2）17.