六层旅馆建筑设计方案.doc

六层旅馆建筑设计方案1 建筑设计1.1 工程概况小型旅游宾馆，150床位，层数六层，占地面积建筑面积4200平方米。共部分如接待大厅，咖啡室等跨度较大，布置在底层，客房布置在上部，采用现浇框架结构体系，二，三，四层客房开间不大，为使结构设计经济合理，每两开间布置一榀框架，由横向框架承重，其间布置连系梁和次梁，楼面采用现浇，为提高防水能力，屋面也采用现浇。1.2 设计资料1.2.1 气象资料最热月平均气温：25.5 极端最高气温：41最冷月平均气温：4.3极端最低气温：-15.3年降雨量：1201.1mm日最大降雨量：251.5mm年平均相对湿度：55%最热月平均相对湿度：58.3%最冷月平均相对湿度：55.5%年主导风向：东北风夏季主导风：向东南风年平均风速：2.5m/sec最大风速：20m/sec基本风压：0.3kN/m2基本雪压：0.4kN/m21.2.2 工程地质资料拟建场地原始地形为湖塘洼地，后经人工填筑而成，地形平坦，场地地貌单元为长江三级阶地，场地分层情况如下：人工填土：杂填土2.2m；粘土，灰色，埋深2.2m，土层厚度5.3m，fk=110kPa，Es=4.54MPa，qs=15kPa。粉质粘土：褐色，埋深10.5m，土层fk=280kPa，Es=11.5MPa，qs=35kPa，qp=450kPa。1.2.3 水文地质资料拟建场地范围内，地下水分布主要有二种类型：（1）浅部填土中的上层滞水，主要受大气降水及地表排水控制，地下水位埋深为1.0-1.5m之间；（2）承压孔隙含水层拟建场地范围内，地下水对混凝土无侵蚀性。1.2.4 抗震设防该地区基本烈度为6度（近震），但要求按7度抗震设防。1.2.5 规模小型旅游宾馆，150床位，层数6层，占地面积建筑面积4200平方米。首层层高3.0m，标准层高3.0m。室内外高差450mm，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼面采用现浇板，框架梁、柱为现浇整体构件，基础采用钢筋混凝土柱下独立基础。楼板厚度取120mm。窗面及窗高:窗面距楼面为0.8m，窗高为1.2m。1.2.6 屋面及楼面做法防水层：二毡三油或三毡四油结合层：冷底子油热马蹄脂二道保温层：植物纤维保温板（100mm厚）找平层：20mm厚1：3水泥砂浆结构层：120mm厚钢筋砼屋面板板底抹灰：粉底15mm厚楼面做法：地砖地面：低温辐射采暖楼面120mm现浇砼板粉底（或吊顶）15mm厚2 结构设计2.1 结构布置本旅馆楼采用柱距为6.6m7.0m的内廊式小柱网，边跨为6.6m，中间跨为2.4m，框架结构图如图1所示。图1 框架结构平面图2.1.1 框架结构的计算简图框架结构计算简图如图2所示。图2 框架结构计算简图2.1.2 结构单元框架结构单元如图3所示。图3 结构单元2.2 梁柱面、梁跨度及柱高的确定横向框架梁截面尺寸的确定：当l=6600mm时高h:l，取h宽b:，取b当l=2400mm时，为计算简便，取h，b。纵向框架梁截面尺寸的确定：l，取h，b次梁截面尺寸的确定：跨度l高h:l，取h宽b:h，取b框架柱截面的初步估定框架柱选用C30混凝土，抗压强度设计值为14.3N/mm,框架抗震等级为三级，轴压比初步估计框架柱截面尺寸,柱轴压设计值N按计算。估算得：求得中柱Z1柱N因为bhmm2，所以取柱界面尺寸为550mm550mm。中柱尺寸为550550mm脚柱截面尺寸取与边柱相同也为550mm550mm。校核框架柱截面尺寸是否满足构造要求。（1）按构造要求框架柱截面高度不宜小于400mm，宽度不宜小于350mm（2）为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比宜大于4取柱高H=3000mmH/h=3.0/0.55=5.454符合要求。框架柱截面高度和宽度一般可取层高的1/101/15。mm，故所选框架柱截面尺寸均符合要求。2.3 载荷统计（1）屋面均布活载计算重力载荷代表值时，仅考虑屋面雪载荷0.4kN/m2由于屋面雪荷载0.4kN/m20.5kN/m2则屋面均布活荷载取0.5kN/m2活载设计值为：0.51.4=0.5kN/m2（2）屋面均布恒载冷底子油结合层：0.05kN/m2120mm钢筋砼屋面板结构层：0.12025=3kN/m2屋面恒载设计值为：5.01.2=5.2kN/m2防水层：0.35kN/m220mm厚1：3找平层：0.0220=0.4kN/m2100mm厚保温板：0.113=1.3kN/m2粉底或吊顶：0.5kN/m2共计：5.0kN/m2（3）楼面均布恒载按楼面做法逐项计算楼面恒载设计值为：kN/m2采暖楼面：2.28kN/m2120mm厚钢筋混凝土整浇层：kN/m2粉底或吊顶：0.5kN/m2共计：5.58kN/m2（4）楼面均布活荷载楼面均布活荷载对旅馆的一般房间为2.0kN/m2楼梯、门厅、会议室、走廊等处为2.0kN/m2。均布活荷载设计值为：1.42=2.5kN/m2（5）梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱得抹灰重量）横梁当l=6600mm时，尺寸为500mm300mm重量为：10厚混合砂浆，两侧抹灰层：0.012（0.5-0.12）15=0.204kN/m共计：4.5kN/m当l=2400mm时，尺寸为500mm300mm重量为：10厚混合砂浆，两侧抹灰抹灰层：0.012（0.5-0.12）15=0.204kN/m共计：4.5kN/m纵梁当l=7000mm时，尺寸为500mm350mm重量为：10厚混合砂浆，两侧抹灰层：0.012（0.5-0.12）15=0.204kN/m共计：5.5kN/m次梁当l=6600mm时，尺寸为500mm300mm重量为：抹灰层：0.012（0.5-0.12）15=0.25kN/m共计：5kN/m柱自重尺寸为550mm550mm重量为：10厚混合砂浆抹灰层：0.010.55415=0.354kN共计：23kN墙体均布荷载混合砂浆粉刷层：0.012（3-0.5-0.12）15=0.5412kN/m外墙体：50.24（3-0.5）=4.415kN/m水刷石外墙面：0.53=1.5kN/m共计：5.55kN/m抹灰层：0.012（3-0.12）15=0.8582kN/m内墙墙体：50.24（3-0.12）=5.54kN/m共计：5.52kN/m水刷石外墙面：0.50.5=0.4kN/m女儿墙墙体：50.240.5=1.535kN/m外粉刷层：0.0120.515=0.252kN/m共计：2.21kN/m门窗自重木门（2.1mm0.8mm）自重：0.3kN/m窗自重：0.3kN/m2.4 重力荷载代表值的计算顶层总重力荷载1313kN板0.12（772+3.17）8.07kN柱0.240.7122.424121.4kN梁0.24（242+8.22）0.724248.24kN墙（127-120.7）2.4+（3.12-40.7）2.41.42.13-0.82.121.22.121.42.130.2418=450.12kN门（1.42.13+0.82.12）4.2475.12kN窗（1.22.12+1.42.13）0.447.44kN六层重力荷载代表值17088kN屋面3.8881.114.4=4444kN板0.1281.114.424+0.0281.114.4143384kN梁240.40.24（81.1130.7）411.414+0.30.24（2.4-0.7）14241474kN柱0.70.73.324741800kN墙（442+28.4）3.0-1.21.8411.41.84-0.82.1480.24187107kN门0.82.1484.24431kN窗（1.21.841+1.41.84）0.4447kN五层重力荷载代表值14204kN楼面3.5481.114.43872kN板0.1281.114.424+0.0281.114.4143384kN梁240.40.24（81.1130.7）411.414+0.30.24（2.4-0.7）14241474kN柱0.70.73.324741800kN墙 （442+28.4）3.01.21.8411.41.84-0.82.1480.24187107kN门0.82.1484.24431kN窗（1.21.841+1.41.84）0.4447kN四层重力荷载代表值14204kN楼面3.5481.114.43872kN板0.1281.114.424+0.0281.114.414=3384kN梁240.40.24（81.1130.7）411.414+0.30.24（2.4-0.7）14241474kN柱0.70.73.324741800kN墙（442+28.4）3.0-1.21.8411.41.84-0.82.1480.24187107kN门0.82.1484.24431kN窗（1.21.841+1.41.84）0.4447kN三层重力荷载代表值14204kN楼面3.5481.114.43372kN板0.1281.114.424+0.0281.114.414=3384kN梁240.40.24（81.1130.7）411.414+0.30.24（2.4-0.7）14241474kN柱0.70.73.324741800kN墙（442+28.4）3.0-1.21.8411.41.84-0.82.1480.24187107kN门0.82.1484.24431kN窗（1.21.841+1.41.84）0.4447kN二层重力荷载代表值14204kN楼面3.5481.114.43372kN板0.1281.114.424+0.0281.114.414=3384kN梁240.40.24（81.1130.7）411.414+0.30.24（2.4-0.7）14241474kN柱0.70.73.324741800kN墙 （442+28.4）3.0-1.21.8411.41.84-0.82.1480.24187107kN门0.82.1484.24431kN窗（1.21.841+1.41.84）0.4447kN一层重力荷载代表值18812kN楼面3.5481.114.43372kN板0.1281.114.424+0.0281.114.414=3384kN梁240.40.24（81.1130.7）411.414+0.30.24（2.4-0.7）14241474kN柱0.70.74.424742482kN墙 （442+28.4）3.0-1.22.1411.42.14-0.82.4480.24188410kN门0.82.1484.24431kN窗（1.22.141+1.42.14）0.4474kN各层重力荷载代表值简图如图4所示。图4 各层重力荷载代表值2.5 横向框架在竖向荷载作用下的计算竖向荷载下的计算简图如图5所示。图5 竖向荷载作用下的计算简图2.5.1恒载作用下的框架计算取轴线一品框架进行计算，荷载分布图如图6所示。图6 荷载分布图三角形荷载作用时：梯形荷载作用时：，其中。AD的分布荷载(1)板A的传递荷载板A的面荷载为5.58kN/m2。上图可知传递荷是梯形荷载，等效转化为均布荷载kN/m因为左右两边板A传递荷载，故板A传递荷载为kN/m（2）梁的自重或抹灰梁（500300）为5.5kN/m（3）墙体荷载外墙为5.55kN/m内墙为5.52kN/m所以此墙体荷载为5.55kN/m（4）荷载小计为kN/mDB的分布荷载求得qkN/mD的受力计算D点受到的集中力为LL-1传递下来的集中力（1）q1与q2包括梁的自重和抹灰、梁上墙体的荷载和板的荷载。LL-1尺寸为500mm350mm，自重为5.5kN/m板传来的荷载：由于板面荷载为5.58kN/m传递给LL-1的线荷载为kN/mLL-1梁上的墙体荷载：LL-1两跨上的墙体荷载相同，一跨内的墙体长度为7.0m，有两个门(0.8m2.1m)门的荷载为0.3kN/m2，简化为均布荷载为kN求平均荷载为kN/m因此kN/mq2为板传递的荷载为5.58kN/m2，板传来的荷载为三角形荷载。等效转化为均布荷载为q2kN/m小计kN/m（2）L-1的受力计算（支座反力）q1为梁自重和抹灰，为4.5kN/mq2为板传来的荷载，板的面荷载为5.58kN/m2，传递给L-1为梯形荷载，等效转化为均布荷载为15.5kN/m.则L-1受到的支座反力为（4.5+15.5）5.5/2=54.25kND点的受力（q1+q2）5+54.25=352kN边跨A点的受力计算q1的计算包括连发的自重和抹灰，梁上墙体的荷载梁自重和抹灰为4.5kN/mLL-2梁上的墙体荷载：LL-2两跨上的墙体荷载相同，一跨内的墙体长度为5.0m，有两个窗（1.5m1.5m）窗的荷载为0.3kN/m2,简化为均布荷载为5.0（3.0-0.12）-2(1.51.5)5.5+20.82.10.3=85.55kN求平均荷载为85.55/5.0=14.1kN/m小计4.5+14.1=15.8kN/m（2）q2的计算q2为板传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载q2=5.43kN/m小计15.8+5.43=24.33kN/m（3）F的计算F=24.335.0+54.25=244.55kN由于是对称荷载，所以数据对称可以得到第一层框架结构的计算简图第二到五层结构与第一层相同，所以不再重复计算。由于屋面板与楼面板的荷载不同，所以需要求出第5层的计算简图AD的分布荷载(1)板A传递荷载。板A面荷载为5.0kN/m，可知传递荷载是梯形荷载，等效转化为均布荷载q=(1-2+)p=（1-2（0.25）2+（0.25）3）5.01.55=8.2kN/m因为左右两边板A传递荷载，故板A传递荷载为8.22=15.4kN/m（2）梁的自重或抹灰梁（500300）为5.5kN/m（3）墙体荷载外墙为5.55kN/m，内墙为5.52kN/m所以此墙体荷载为5.55kN/m（4）荷载小计为kN/mDB的分布荷载DB部分q=4.5kN/mD的受力计算 D点受到的集中力为LL-1传递下来的集中力（1）q1与q2包括梁的自重和抹灰、板的荷载和梁上墙体的荷载LL-1尺寸为500350，自重为5.5kN/m板传来的荷载由于板面荷载为5.0kN/m2，传递给LL-1的线荷载为kN/mLL-1梁上的墙体荷载LL-1两跨上的墙体荷载相同，一跨内的墙体长度为5.0m，有两个门(0.8m2.1m)门的荷载为0.3kN/m2，简化为均布荷载为kN求平均荷载为kN/m因此q1=5.5+5+5.845+15=34.45kN/mq2为板传递的荷载为5.58kN/m2，板传来的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载为q2=5/55.01.5=5.525kN/m小计34.45+5.525=40.01kN/m（2）L-1的受力计算（支座反力）q1为梁自重和抹灰，为4.5kN/mq2为板传来的荷载，板的面荷载为5.0kN/m2，传递给L-1为梯形荷载，等效转化为均布荷载为15.4kN/m.则L-1受到的支座反力为（4.5+15.4）5.5/2=55.55kND点的受力（q1+q2）5+55.55=355.53kN边跨A点的受力计算q1的计算包括连发的自重和抹灰，梁上墙体的荷载梁自重和抹灰为4.5kN/mLL-2梁上的墙体荷载LL-2两跨上的墙体荷载相同，一跨内的墙体长度为5.0m，有两个窗1.5m1.5m窗的荷载为0.3kN/m2，简化为均布荷载为5.0（3.0-0.12）-2（1.51.5）6.6+20.82.10.3=85.55kN求平均荷载为85.55/5.0=14.1kN/m小计4.5+14.1=15.8kN/m（2）q2的计算q2为板传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载q2=5.525kN/m小计15.8+5.525=24.525kN/m（3）F的计算F=255.5kN由于是对称荷载所以数据对称，可以得到第六层框架结构的计算简图如图7所示。图7 恒荷载下的计算简图2.5.2 活荷载作用下的框架计算第一层框架结构的计算（与恒荷载的计算相同）（1）AD边的均布荷载Q(AD)为板的传递荷载，板A的活荷载为2.0kN/m2，传递给AD的为梯形荷载，等效转化为均布荷载为q=(1-2+)p=（1-2（0.25）+（0.25）2.01.55=3.05kN/m因为左右两边板A传递荷载，故板A传递荷载为3.052=5.12kN/m（2）D点的受力计算q1的计算q1为板传来的活荷载，板B的活荷载为2.0kN/m2，q1=2.02.4/2=2.4kN/mq2的计算q2为板A传来的活荷载，板A的活荷载为2.0kN/m2，传来的荷载为三角形荷载，等效转化为均布荷载，q2=5/521.55=2.1555kN/mF(L-1)的计算，F为L-1传递的集中荷载，计算简图（梯形转化）q=(1-2+)p=（1-2（0.25）+（0.25）2.01.55=3.05kN/m因为左右两边板A传递荷载，故板A传递荷载为3.052=5.12kN/m则F(L-1)=q16.6/2=20.2kN/mD点的受力计算。F=（q1+q2）7.0+20.2=52.4kN（3）A点传递的集中力q1为板传递的三角形荷载，等效转化为均布荷载q1=5/52.01.55=2.18kN/m由于F(L-1)=q16.6/2=20.2kN/m所以A点受到的力为2.187.0+20.2=35.53kN(4)DB段均布荷载（梯形转化），求得q=3.0kN/m（5）由于是对称荷载所以数据对称，求得第一层框架的计算简图第二五层结构与第一层相同，所以不再重复计算。由于设计为上人屋顶，屋面板与楼面板的荷载相同，与第一层相同，所以不再重复计算，活荷载下的计算简图如图8所示。图8 活荷载下的计算简图2.6横向框架在竖向荷载下的内力计算2.6.1 弯矩二次分配计算弯矩分配系数如表1所示。表1 各杆件分配系数层数节点左梁（右梁）右梁（左梁）上柱下柱6边1.0+0.831=1.831-0.54-0.3651.0+0.8312=3.68-0.450.260.2641.0+0.8312=3.68-0.450.260.2631.0+0.8312=3.68-0.450.260.2621.0+0.8312=3.68-0.450.260.2611.0+0.8312=3.68-0.450.260.266中1.0+1.831+0.831=3.450.300.50-0.1851.0+1.831+0.8312=3.850.350.430.180.1841.0+1.831+0.8312=3.850.350.430.180.1831.0+1.831+0.8312=3.850.350.430.180.1821.0+1.831+0.8312=3.850.350.430.180.1811.0+1.831+0.52=3.850.350.430.180.182.6.2框架内力计算恒载和活载作用的力矩分配如表2-表5所示。表2 六层恒载作用的力矩分配上柱下柱左梁左梁上柱下柱右梁0.000.360.540.360.180.400-104.51104.5-5.3440.5054.5133.44-13.54-35.44-34.55-54.415.5313.145.05-0.53-1.55-1.15-3.040.350.450.35-0.04-0.05-0.05-0.140.030.03103.03-35.05-55.5345.51-45.51表3 一到五层恒载作用下力矩分配上柱下柱左梁左梁上柱下柱右梁0.360.360.4430.3460.1630.1630.415-134.51134.51-7.0236.4036.4045.6635.66-30.35-40.46-34.46-34.46-66.164.644.646.554.45-0.46-1.16-0.63-0.63-1.660.160.160.360.13-0.01-0.023-0.031-0.031-0.040.0040.0040.006136.65-36.23-36.23-64.4543.3143.31-66.66表4 六层活荷载作用下力矩分配上柱下柱左梁左梁上柱下柱右梁0.0000.3660.6440.3060.1530.400-6.556.55-0.403.654.353.15-1.33-3.64-1.66-4.300.510.510.41-0.06-0.13-0.06-0.300.030.046.63-1.64-4.003.23-3.230.0000.3660.6440.3060.1530.400-6.556.55-0.40表5 一到五层活荷载作用下力矩分配上柱下柱左梁左梁上柱下柱右梁0.3660.3660.4430.3460.1630.1630.415-38.0236.02-3.406.606.6013.366.13-4.03-6.05-4.06-4.06-13.131.131.131.660.65-0.11-0.33-0.13-0.14-0.360.030.030.0436.44-4.33-4.33-16.006.746.74-16.53荷载作用情况的梁端弯矩计算根据力学的两端是固端约束的参数得，在均布荷载梁的固端弯矩是三角形荷载作用梁固端的弯矩梯形荷载作用梁的固端弯矩由此可求梁在恒载、活载作用的固端弯矩如表6所示。表6 各种荷载作用固端弯矩恒载层号AB梁BC梁CD梁6-62.3352.32-5.395.39-52.3352.321-5-58.3358.31-5.835.83-58.3358.33活载层号AB梁BC梁CD梁6-4.874.87-0.520.52-5.335.331-5-21.5721.57-2.462.46-21.7521.88恒荷载下的内力计算恒载作用下弯矩如表7、表8所示。表7 恒载作用下梁跨中弯矩层号641.31-0.4241.31543.441.2343.44443.551.4543.55343.551.4343.55243.551.4043.55143.54-0.0543.54表8 恒载作用支座弯矩层号AB跨BC跨CD跨6-33.4847.5-10.85-10.8547.5-33.485-47.3347.5-4.07-4.0747.5-47.334-43.4343.01-4.56-4.5643.01-43.433-44.5343.85-4.74-4.7443.85-44.532-43.5543.8-4.32-4.3243.8-43.551-43.5443.7-8.20-8.2043.7-43.54三角形荷载下：均布荷载下：梯形荷载下：恒荷载 作用下的梁剪力如表9所示。表9 恒载作用下梁剪力层号AB跨BC跨CD跨VAVBVBVCVCVD641.54-42.5111.52-11.5242.51-41.54541.31-41.5511.54-11.5441.55-41.31443.44-47.0811.54-11.5447.08-43.44343.44-47.0111.54-11.5447.01-43.44243.44-47.0711.54-11.5447.07-43.44143.21-47.8511.54-11.5447.85-43.21由弯矩二次分配法可得柱端弯矩，再利用柱弯矩计算剪力，计算公式为：各种荷载作用下柱剪力、柱端弯矩、柱轴力恒载作用下的柱内力如表10、11、12所示。表10 恒载下柱弯矩层号ABCD上下上下上下上下632.5123.55-24.1-22.124.1-22.132.5123.55534.5424.74-22.5-22.822.5-22.834.5424.74434.5423.85-23.4-27.423.4-27.434.5423.85323.8523.74-21.4-21.521.4-21.523.8523.74223.8432.55-23.5-23.523.5-23.523.8432.55113.514.34-12.5-4.4212.5-4.4213.514.34表11 恒载下柱剪力层号ABCD6-13.4011.95-11.9513.405-12.4712.10-12.1012.474-12.4812.54-12.5412.483-13.4713.42-13.4213.472-13.5113.43-13.4313.511-4.324.14-4.144.32表12 恒载下柱轴力层号ABCD上下上下上下上下6135.43230.14223.13223.84223.13223.84135.43230.145475.53422.14420.42431.04420.42431.04475.53422.144424.32454.73435.74422.20435.74422.20424.32454.7331024.71032.115141154.3315141154.31024.71032.121382.81314.31344.41463.441344.41463.41382.81314.311244.41424.11454.21401.541454.21401.51244.41424.1图9 恒荷载作用下弯矩图图10 恒荷载作用下剪力图图11 恒载作用下轴力图（2）活荷载下的内力计算活荷载下的内力图如表13-18所示。表13 活载下支座弯矩层号ABBCCD6-4.374.35-0.320.32-4.354.375-17.4322.28-3.443.44-22.2817.434-21.3222.11-3.203.20-22.1121.323-21.8322.11-3.203.20-22.1121.832-21.3722.44-3.143.14-22.4421.371-17.2522.25-3.643.64-22.2517.25表14 活载下跨中弯矩层号64.140.244.14514.230.3214.23414.341.1014.34314.340.7814.34214.311.3114.31114.340.3414.34表15 活载作用下梁剪力层AB梁BC梁CD梁VaVbVbVaVcVd64.31-4.320.82-0.824.32-4.31514.51-14.314.52-4.5214.31-14.51414.31-14.234.53-4.5314.23-14.31314.42-14.134.53-4.5314.13-14.42214.74-14.134.73-4.7314.13-14.74114.77-14.234.73-4.7314.23-14.77表16 活载作用的柱轴力层A柱B柱C柱D柱613.4617.5717.5713.46542.1742.4342.4342.174147.84201.24201.24147.843140.53246.34246.34140.532214.86311.43311.43214.861243.57400.27400.27243.57表17 活载作用下柱弯矩层A柱B柱C柱D柱上下上下上下上下64.054.23-2.85-4.312.854.31-4.05-4.2354.414.43-4.42-4.244.424.24-4.41-4.4344.434.41-4.23-4.214.234.21-4.43-4.4134.414.45-4.31-4.234.314.23-4.41-4.4524.838.45-4.33-4.354.334.35-4.83-8.4514.432.35-3.31-1.343.311.34-4.43-2.35表18 活载作用的柱剪力层号ABCD6-2.431.45-1.452.435-4.433.03-3.034.434-4.342.45-2.454.343-4.342.14-2.144.342-4.343.22-3.224.341-1.431.04-1.041.43图12 活荷载作用下弯矩图图13 活荷载作用下剪力图图14 活载作用下轴力图2.7 横向框架在风荷载作用下的计算本旅馆6层钢筋混凝土框架结构体系，室内外高差为0.44m，基本风压w=0.3kN/m2，由于是南方都市，地面粗糙程度为C类，结构的高度为13.91m。垂直与建筑物表面上的风荷载标准值为A=zsz0；式中wk风荷载标准值（kN/m2）；w0基本风压（kN/m2）z高度z处的风振系数；s风荷载体型系数；z风压高度变化系数；其中，s=0.4+0.4=1.3z=1（由于计算近似取1.）z=0.4（14m）z=0.44（14m以下）基本风压w=0.3kN/m2求得风荷载的相关系数和集中力分别如表19所示。表19 风荷载系数表层号离地面高度风振系数体型系数变化系数基本风压风荷载标准值受荷载高度受荷宽度风集中力10.44m11.30.440.30.243m4m4.2423.44m11.30.440.30.243m4m4.2434.44m11.30.440.30.243m4m4.2448.44m11.30.440.30.243m4m4.24512.44m11.30.440.30.243m4m4.24614.44m11.30.40.30.243m4m4.44由上表可以得到横向框架风荷载作用下的计算简图如图16所示。图16 风荷载下的计算简图横向框架在风荷载作用下的位移计算边框架梁中框架梁相关的各个系数如表20-23所示。表20 横梁线刚度梁号截面m2跨度惯性矩边框架梁中框架梁10.30.44.40.0110.01444.410420.30.42.40.0110.02224.4104其中混凝土为C30， Ec=3104N/m2。表21 线刚度表柱号截面柱高度惯性矩线刚度1-60.44mm0.44mm33.4210-33.12104位置边柱中柱简图简图一般层底层表22 柱侧移刚度修正系数表表23 D值表层位置2-6左边2.400.4422404.42114024.80左中11.210.4434304.43右中11.210.4434304.43右边2.400.4422404.421左边2.400.4424430.4444004.34左中11.210.031443.41右中11.210.031443.41右边2.400.4424430.442.7.1风荷载侧移验算风荷载下侧移计算如表24所示。表24 风载作用下框架侧移计算表层数624.2144.43114034.810.00214523.5344.85114034.810.00248422.43104.43114034.810.00224314.43120.82114034.80.00343214.43134.43114034.810.0034818.12144.4344004.330.00343最大值层间侧移（满足）。水平风荷载作用下框架内力计算，反弯点位置的计算如表25所示。表25 风荷载作用柱反弯点位置层柱号H(m)hm6A3.000.410.230.000.000.000.250.87B3.000.870.320.000.000.000.351.355A3.000.430.330.000.000.000.351.26B3.000.880.430.000.000.000.441.454A3.000.430.410.000.000.000.441.45B3.000.830.430.000.000.000.431.733A3.000.430.410.000.000.000.431.73B3.000.830.440.000.000.000.431.772A3.000.480.410.000.00-0.030.431.77B3.000.830.410.000.00-0.040.431.421A3.000.410.740.000.040.000.433.46B3.001.220.720.000.000.000.723.032.7.2 风荷载作用情况下框架内力的计算框架结构公式：柱弯矩计算如表26所示。表26 柱弯矩计算表层柱号M上M下6A4.174.401.431.430.85-1.42-4.22B4.134.402.272.121.36-2.87-4.385A18.0511.401.853.731.28-4.73-8.48B18.0511.402.464.371.45-4.45-11.774A24.4611.401.854.471.45-8.02-12.05B24.4111.402.468.221.73-13.27-17