某发电厂600MW机组八级热力系统和制粉系统设计毕业论文.doc

内蒙古科技大学毕业设计说明书某发电厂600MW机组八级热力系统和制粉系统设计毕业论文目录摘 要IAbstractII第一章 绪论1第二章 热力系统与机组资料42.1热力系统简介42.2原始资料52.2.1汽轮机型以及参数52.2.2锅炉型式及参数52.2.3机组各级回热抽汽参数62.2.4其他数据6第三章 热力系统计算83.1 汽水平衡计算83.1.1全厂补水率83.1.2给水系数83.1.3各小汽流量系数93.2汽轮机进汽参数计算93.2.1主蒸汽参数93.2.2再热蒸汽参数93.3辅助计算93.3.1均压箱计算93.3.2轴封加热器计算103.3.3凝汽器计算113.4各加热器进、出水参数计算123.4.1高压加热器H1123.4.2高压加热器H2133.4.3高压加热器H3133.4.4除氧器H4143.4.5低压加热器H5153.4.6低压加热器H6163.4.7低压加热器H7173.4.8低压加热器H8183.5 高压加热器组抽汽系数计算203.5.1 由高压加热器H1热平衡计算203.5.2由高压加热器H2热平衡计算、203.5.3由高压加热器H3热平衡计算213.6除氧器抽汽系数计算223.7低压加热器组抽汽系数计算233.7.1由低压加热器H5热平衡计算233.7.2由低压加热器H6热平衡计算233.7.3由低压加热器H7热平衡计算243.7.4由低压加热器H8热平衡计算243.8凝汽系数计算253.9汽轮机内功计算263.10汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算283.11厂性热经济指标计算30第四章 反平衡校核31第五章 制粉系统的设计与计算345.1动力煤参数345.2锅炉参数345.2耗煤量及磨煤机选型355.2.1空气消耗量计算355.2.2烟气量的计算355.2.4磨煤机的选型375.3磨煤机计算375.4制粉系统热力计算385.5 制粉系统起始断面输入热量395.6制粉系统输出热量405.7校核415.7.1热平衡方程求干燥剂初温415.7.2干燥剂初温的相对误差425.8制粉系统附属设备和部件的选择425.8.1给煤机425.8.2给粉机42第六章 管道计算与选型436.1管道计算所用相关资料436.1.1推荐流速资料436.1.2相关计算公式446.2具体管道管径计算446.2.1主蒸汽相关管道446.2.2第一级抽汽管道内径的计算456.2.3锅炉给水管道管径的计算466.2.4补充水管管径的计算466.2.5小汽轮机管径的计算476.3 管道的选型486.3.1主蒸汽相关管道选型486.3.2第一级抽汽管路选型506.3.3锅炉加热器给水支管管路选型516.3.4化学补充水管道选型526.3.5小汽轮机管径选型536.4主要设备的选型556.4.1凝结水泵的选型556.4.2给水泵的选型566.4.3除氧器的选型57第七章 主要热力系统设计、选型587.1主蒸汽系统587.2给水系统587.3凝结水系统587.4 除氧系统597.5抽空气系统597.6旁路系统607.7补充水系统60第八章 结 论61参 考 文 献：63英文文献64英文文献翻译：77致 谢9095第一章 绪论火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。其能量转换过程是：燃料的化学能转换为，热能通过汽轮机等设备转换为，在发电机的帮助下机械能转换为电能。最早的火力发电是1875年在巴黎北火车站的火电厂实现的。随着发电机、汽轮机制造技术的完善，输变电技术的改进，特别是电力系统的出现以及社会电气化对电能的需求，20世纪30年代以后，火力发电进入大发展的时期。火力发电机组的容量由200兆瓦级提高到300600兆瓦级（50年代中期），到1973年，最大的火电机组达1300兆瓦。大机组、大电厂使火力发电的热效率大为提高，每千瓦的建设投资和发电成本及工人数量也不断降低。如今大机组已然成为一个必然的趋势。就能量转换的形式而言，火力发电机组的作用是将燃料（煤、石油、天然气）的化学能经燃烧释放出热能，再进一步将热能转变为电能。其发电方式有汽轮机发电、燃气轮机发电及内燃机发电三种，具体到实现方式有燃煤锅炉，燃气锅炉，蒸汽燃气联合循环锅炉，硫化床锅炉等。其中汽轮机发电所占比例最大，燃气轮机发电近年来有所发展，内燃机发电比例最小主要以小型家用为主。汽轮机发电的理论基础是蒸汽的朗肯循环，按朗肯循环理论，蒸汽的初参数（即蒸汽的压力与温度）愈高，循环效率就愈高，其实这也是发展大机组的主要动力。就当今火电技术来说，能进一步提高超临界机组的效率，主要从以下两方面入手：提高初参数，采用超超临界从电厂循环方式来分析，朗肯循环效率取决于循环工质的吸热温度和发热温度，平均吸热温度越低，放热温度越高，循环效率也越高。就这点来讲，如果要提高循环效率，就应该降低吸热温度，提高放热温度，循环工质的吸热温度是取决于外界环境和压力的，我们能做的也就是提高工质的放热温度，也就是提高新蒸汽的温度。所以超超临界机组应运而生了。汽轮机制造技术已很成熟，但仍有进一步提高其效率的空间，主要有以下两种途径：首先是进一步增加末级叶片的环形排汽面积，从而达到减小排汽损失的目的。末级叶片的环形排汽面积取决于叶片高度，后者受制于材料的耐离心力强度。其次是采用减少二次流损失的叶栅。叶栅汽道中的二次流会干扰工作的主汽流产生较大的能量损失，要进一步研制新型叶栅，以减少二次流损失。最后是减少汽轮机内部漏汽损失。汽轮机隔板与轴间、动叶顶部与汽缸、动叶与隔板间均有一定间隙。这方面应该从轴封着手，要研制新型汽封件以减少漏汽损失。发展大机组的优点可综述如下：1降低每千瓦装机容量的基建投资随着机组容量的增大，投资费用降低。在一定的范围内，机组的容量越大越经济。一般将这个范围称为容量极限。 以20万千瓦燃煤机组的建设费比率为100%。30万千瓦燃煤机组为93%，到60万千瓦时进一步下降为84%。随着机组容量的增加，容量每增加一倍，基建投资约降低5%。提高电站的供电热效率机组容量越大，电站的供电热效率也越高。在15万千瓦以前，热效率的上升率较高。达到15万千瓦以后，热效率上升趋于和缓。原因在于容量在15万千瓦前，蒸汽参数随容量增加而提高的缘故。容量超过15万千瓦后，蒸汽参数变化不大。欲取得更高的供电热效率，只有采用超临界领域的蒸汽参数。16.9MPa,566/538，50万千瓦机组的供电热效率为38.6%。24.6MPa538/538，90万千瓦机组的供电热效率则高达40.7%，与前者相比约提高2.1%。 降低热耗以15万千瓦机组的单位热耗比率为100%，当机组容量增加到60万千瓦时，降低1.3%；由30万千瓦增加到60万千瓦时降低1.0%。由60万千瓦提高到120万千瓦时降低0.5%左右。 减少电站人员的需要量15万千瓦机组，需0.45人/兆瓦；到30万千瓦时下降到0.27人/兆瓦；到120万千瓦时会进一步下降到0.12人/兆瓦。这表明，机组容量越大，工资支出越少，降低发电成本。在燃料价格相同的情况下，机组容量越大，发电成本越低。 机组容量增大，蒸汽参数提高，每千瓦装机容量的建设费用降低，热效率变大，热耗降低，工作人员减少，发电成本降低。这充分显示了大机组的优势。科技在发展世界在变化，实践告诉我们煤电有太多的局限性。特别是燃煤锅炉，环境污染，燃料运输不方便，锅炉效率低，电厂占地面积大。为了克服它们，我们有了循环流化床锅炉，有了煤制油技术，有了水煤浆技术。但20世纪的实践告诉我们煤电不但有上述的局限性，煤电的致命缺陷是地球的煤炭资源是非常有限的。这就促使我们寻找新的突破口，寻找新的替代能源。新能源有水电，风能发电，和太阳能发电，以及核电。水电，风电，太阳能发电的地域性都非常强，而且发电量也较少，用它们来解决能源问题可以说是杯水车薪。核电好像是煤电理想的替代品，所以很多国家都大力发展核电，其中法国的核电发电量占到了全国总发电量的78%以上，其中核电比例达到40%以上的有12个国家。但自从世界上最大的核电站日本福岛核电站的泄露事故，人民把核电推到了风口浪尖，核电能不能发展，核电发生事故的可能性有多大，远处的核泄露对我会有多大的伤害。科技在发展，世界在变化，最终科技会告诉我们核电的去向，核电最终将不会是一个问题，但谁又能保证电力行业再也不会遇到新的挑战。科学技术就是在这种否定再否定的过程中发展和成熟的。第二章 热力系统与机组资料2.1热力系统简介本机组采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为哈尔滨锅炉厂生产的2008t/h自然循环汽包炉；气轮机为法国Alsthom公司生产的亚临界压力、一次中间再热600MW凝汽式气轮机。全厂的原则性热力系统附图所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.903MPa压力除氧器的加热汽源。第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7、0、0。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5。汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由汽动给水泵及备用电动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.76，进入锅炉。三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排气压力4.04/5.25KPa。与单压凝汽器相比，双压凝汽器由于按冷却水温度低，高分出了两个不同的汽室压力，因此它具有更低的凝汽器平均压力，使汽轮机的理想比焓降增大。给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽经过小凝结器凝结成水送入凝汽器，设计排汽压力为6.27KPa，如果机组运行负荷较低也可以从新蒸汽管道抽汽。锅炉过热器的减温水取自给水泵出口，设计喷水量为55000Kg/h。热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失30000Kg/h、厂用汽20000Kg/h(不回收)、锅炉暖风器用气量为35000Kg/h,暖风器汽源取自第4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，锅炉排污损失10000Kg/h。高压缸门杆漏汽A和B分别引入再热冷段管道和轴封加热器SG，中高压缸门杆漏气K引入3号高压加热器，高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别引进除氧器L1和L、均压箱M1和M和轴封加热器N1和N。中压缸的轴封漏汽也按压力不同，分别引进均压箱P和轴封加热器R。低压缸的轴封用汽S来自均压箱，轴封排汽T也引入轴封加热器。从高压缸的排汽管路抽出一股汽流J，不经再热器而直接进中压缸，用于冷却中压缸转子叶根。2.2原始资料2.2.1汽轮机型以及参数1.机组型式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、反动单轴、凝汽式汽轮机；2.额定功率 =600MW；3.主蒸汽初参数（主汽阀前）=16.66MPa，=537；4.再热蒸汽参数（进汽阀前）： 热段=3.31MPa；=540.6； 冷段=3.49MPa；=313.3；5.汽轮机排汽压力=4.04/5.25KPa,排汽比焓=2390.21kJ/Kg，6.再热蒸汽流量： 1665t/h 。2.2.2锅炉型式及参数1.锅炉：哈尔滨锅炉厂一次中间再热、亚临界压力、自然循环汽包炉；2.额定蒸发量=2008t/h3.额定过热蒸汽压力=17.3MPa；4.额定过热蒸汽出口温度tb=540.65.再热蒸汽压力（进/出）：3.49/3.31MPa；6.再热蒸汽温度（进/出）：313.3/540.6 7.省煤器进口给水温度：274.76；8.锅炉热效率=92.39%。2.2.3机组各级回热抽汽参数机组各级回热抽汽参数见表2-1表2-1 回热加热系统原始汽水参数抽汽管道压损PJ%33353333项 目单位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽压力PJMPa5.953.651.730.9030.4410.1240.070.0256抽汽焓hJkJ/Kg312903022.13341.13139.82942.72754.72659.52619.17加热器上端差t-1.700-2.82.82.82.8加热器下端差t15.55.5-5.55.55.55.55.5水侧压力pwMPa19.2319.2319.230.7061.7141.7141.7141.7141.最终给水温度=274.76；2.给水泵出口压力=19.23MPa，给水泵效率=0.843.除氧器至给水泵高差=21.4m；4.小汽机排汽压力=6.27KPa；小汽机排汽焓=2422.6kJ/Kg2.2.4其他数据1.汽轮机进汽节流损失 =4%，中压缸进汽节流损失=2%；2. 轴封加热器压力 =98KPa,疏水比焓=415kJ/Kg；3.机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表2-2；锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表2-2；4.汽轮机机械效率 =0.985；发电机效率 =0.99；5.补充水温度=20；6.厂用电率=0.07。表2-2 门杆漏汽、轴封漏汽数据漏汽点代号ABKL1N1漏汽量kg/h6202677410302789漏汽系数0.00033530.00014440.0040080.0016370.00004814漏汽点比焓3394.43394.43536.63328.13328.1漏汽点代号M1LNMR漏汽量kg/h5643437101639190漏汽系数0.00030500.0018590.000054630.00034560.0001027漏汽点比焓3328.13016301630163108.2漏汽点代号PTSJW漏汽量kg/h896660141230245687漏汽系数0.00048460.00035700.00076370.016360.0003716漏汽点比焓3108.2 2716.22716.23016.152337.8第三章 热力系统计算3.1 汽水平衡计算3.1.1全厂补水率全厂汽水平衡如图3-1所示，各汽水流量见表。将进、出系统的各流量用相对量表示。由于计算前汽轮机进汽量为未知，故预选=1909137Kg/h进行计算，最后校核。全厂工质渗漏系数=/=30000/1909137=0.015714（31）锅炉排污系数=/=10000/1909137=0.005238 （32）图3.1 全厂汽水平衡其余各量经计算为厂用汽系数=20000/1909137=0.010476 （32）减温水系数=55000/1909137=0.0288 （33）暖风器疏水系数=35000/1909137=0.01833 （34）由全厂物质平衡得补水率=+=0.0100476+0.005238+0.015714=0.031428 （35）3.1.2给水系数=+-=1+0.015714+0.005238-0.0288=0.9992143 （36）3.1.3各小汽流量系数各小汽流量见表2-23.2汽轮机进汽参数计算3.2.1主蒸汽参数由主汽门前压力为16.66MPa，温度=537，查水蒸所性质表，得主蒸汽比焓值=3396.24kJ/Kg。主汽门后压力=（1-）=（1-0.04）16.66=15.9936MPa。 （37）由=15.9936MPa，=3396.24kJ/Kg，查表，得主汽门后汽温=534.3。3.2.2再热蒸汽参数由中联门前压力=3.62MPa，温度=537，查水蒸气性质表，得再热蒸汽比焓值=3534.21 kJ/Kg。中联门后再热汽压=（1-）=（1-0.02）3.62=3.5476MPa。 （38）同=3.5476MPa，=3534.21 kJ/Kg，查水蒸所性质表，得中联门后再热汽温=536.693.3辅助计算3.3.1均压箱计算以加权平均法计算均压箱内平均进汽比焓。计算详见下：表3-1 均压箱平均蒸汽比焓计算PMM1漏汽量kg/h8966395642099漏汽系数0.00048460.00034560.00030510.001135漏汽点比焓3108.230163328.1总焓1.506321.042391.015263.5639平均比焓3139.23.3.2轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器内平均进汽比焓。计算详见下：表3-2 轴封加热器物质，热平衡计算项目BN1NTR漏汽量kg/h267891016601901307漏汽系数0.00014440.000048130.000054630.0003570.00010280.0007069漏汽点比焓3394.43328.130162716.23108.2总焓0.490200.160210.164760.969630.31942210422平均比焓2976.53.3.3凝汽器计算由=0.0044/MPa=4.4KPa，排气比焓=2390.21kJ/Kg，查水蒸所性质表，得=30.54由=0.00539MPa=5.39KPa，查水蒸所性质表，得=34.24凝汽器的平均温度=0.5（+）=0.5（30.54+34.24）=32.39 （39）查水蒸汽性质表，凝汽器的平均压力=4.9KPa，平均比焓=136.1 kJ/Kg将所得数据与表2-1的数据一起，以各抽汽口的数据为节点，在h-s图上绘制出汽轮机的汽态膨胀过程线，见图3.23.4各加热器进、出水参数计算3.4.1高压加热器H1加热器压力： =（1-）=（1-0.03）5.95=5.7715MPa （310）式中第一抽汽口压力；抽汽管道相对压损；由=5.7715MPa，查水蒸汽性质表得加热器饱和温度=273.06H1出水温度：=-t=273.06-（-1.7）=274.76 （311）式中t加热器上端差。H1疏水温度：=+=243.22+5.5=248.72 （312）式中加热器下端差，=5.5进水温度，其值从高压加热器H2的上端差t计算得到。已知加热器水侧压力=19.23MPa，由=274.76，查得H1出水比焓=1205.45kJ/Kg由=243.22，=19.23MPa，查得H1进水比焓=1054.87 kJ/Kg由=248.72，=5.95MPa，查得H1疏水比焓=1079.47 kJ/Kg。至此，高压加热器H1的进、出口汽水参数已全部算出。3.4.2高压加热器H2加热器压力：=（1-）=（1-0.03）3.65=3.54MPa （313）式中第二抽汽口压力；抽汽管道相对压损；由=3.54MPa，查水蒸所性质表得加热器饱和温度=243.22H2出水温度：=-t=243.22-0=243.22 （314）式中t加热器上端差。H2疏水温度：=+=203.68+5.5=209.18 （315）式中加热器下端差，=5.5进水温度，其值从高压加热器H3的上端差t计算得到。已知加热器水侧压力=19.23MPa，由=243.22，查得H2出水比焓=1054.87kJ/Kg由=203.68，=19.23MPa，查得H2进水比焓=876.26 kJ/Kg由=209.18，=3.54MPa，查得H2疏水比焓=893.99 kJ/Kg。至此，高压加热器H2的进、出口汽水参数已全部算出。3.4.3高压加热器H3加热器压力：=（1-）=（1-0.03）1.73=1.678MPa （316）式中第三抽汽口压力；抽汽管道相对压损；由=1.678MPa，查水蒸所性质表得加热器饱和温度=203.68H3出水温度：=-t=203.68-0=203.68 （317）式中t加热器上端差。H3疏水温度：=+=173.33+5.5=181.5 （318）式中加热器下端差，=5.5进水温度，其值从除氧器H4的上端差t计算得到。已知加热器水侧压力=19.23MPa，由=203.68，查得H3出水比焓=876.26kJ/Kg由=173.33，=19.23MPa，查得H3进水比焓=757.81kJ/Kg由=178.83，=1.678MPa，查得H3疏水比焓=758.02kJ/Kg。至此，高压加热器H3的进、出口汽水参数已全部算出。3.4.4除氧器H4加热器压力：=（1-）=（1-0.05）0.903=0.8579MPa （319）式中第四抽汽口压力；抽汽管道相对压损；由=0.8579MPa，查水蒸所性质表得加热器饱和温度=173.33H4出水温度：=-t=173.33-0=173.33 （320）式中t加热器上端差。已知加热器水侧压力=0.8579MPa，由=173.33，查得H4出水比焓=733.81kJ/Kg至此，除氧器H4的进、出口汽水参数已全部算出。3.4.5低压加热器H5加热器压力：=（1-）=（1-0.03）0.441=0.419MPa （321）式中第五抽汽口压力；抽汽管道相对压损；由=0.419MPa，查水蒸所性质表得加热器饱和温度=145.29H5出水温度：=-t=145.29-2.8=142.49 （322）式中t加热器上端差。H5疏水温度：=+=101.45+5.5=106.49 （323）式中加热器下端差，=5.5进水温度，其值从低压加热器H6的上端差t计算得到。已知加热器水侧压力=1.714MPa，由=142.49，查得H5出水比焓=599.9kJ/Kg由=101.45，=1.714MPa，查得H5进水比焓=425.22kJ/Kg由=106.95，=0.419MPa，查得H5疏水比焓=448.46kJ/Kg。至此，低压加热器H5的进、出口汽水参数已全部算出。3.4.6低压加热器H6加热器压力：=（1-）=（1-0.03）0.124=0.1178MPa （324）式中第六抽汽口压力；抽汽管道相对压损；由=0.1178MPa，查水蒸所性质表得加热器饱和温度=104.25H6出水温度：=-t=104.25-2.8=101.45 （325）式中t加热器上端差。H6疏水温度：=+=85.79+5.5=91.29 （326）式中加热器下端差，=5.5进水温度，其值从低压加热器H7的上端差t计算得到。已知加热器水侧压力=1.714MPa，由=101.45，查得H6出水比焓=425.22kJ/Kg由=85.79，=1.714MPa，查得H6进水比焓=359.27 kJ/Kg由=91.29，=0.1178MPa，查得H6疏水比焓=382.4kJ/Kg。至此，低压加热器H6的进、出口汽水参数已全部算出。3.4.7低压加热器H7加热器压力：=（1-）=（1-0.03）0.07=0.0665MPa （327）式中第七抽汽口压力；抽汽管道相对压损；由=0.0665MPa，查水蒸所性质表得加热器饱和温度=88.59H7出水温度：=-t=88.59-2.8=85.79 （328）式中t加热器上端差。H7疏水温度：=+=61.55+5.5=67.05 （329）式中加热器下端差，=5.5进水温度，其值从低压加热器H8的上端差t计算得到。已知加热器水侧压力=1.714MPa，由=85.79，查得H7出水比焓=359.27kJ/Kg由=61.55，=1.714MPa，查得H7进水比焓=257.64kJ/Kg由=67.05，=0.0665MPa，查得H7疏水比焓=280.66kJ/Kg。至此，低压加热器H7的进、出口汽水参数已全部算出。3.4.8低压加热器H8加热器压力：=（1-）=（1-0.03）0.0256=0.02432MPa （330）式中第八抽汽口压力；抽汽管道相对压损；由=0.02432MPa，查水蒸所性质表得加热器饱和温度=64.35H8出水温度：=-t=64.35-2.8=61.55 （331）式中t加热器上端差。H8疏水温度：=+=30.61+5.5=36.11 （332）式中加热器下端差，=5.5进水温度，其值从轴封加热器的上端差t计算得到。已知加热器水侧压力=1.714MPa，由=61.55，查得H8出水比焓=257.64kJ/Kg由=30.61，=1.714MPa，查得H8进水比焓=129.83 kJ/Kg由=36.51，=0.02432MPa，查得H8疏水比焓=152.91kJ/Kg。至此，低压加热器H8的进、出口汽水参数已全部算出。表33 回热加热系统汽水参数计算汽侧项目H1H2H3H4H5H6H7H8SG抽汽压力5.953.651.730.9030.4410.1240.070.0256抽汽管道压损333555555抽汽焓3129.013022.153341.123139.812942.72754.732659.562619.172976.5加热侧压力5.77135411.6780.8580.4190.1180.0670.0240.098汽侧饱和温度273.0243.2203.7173.3145.3104.388.5964.35水侧水侧压力19.2319.2319.230.8571.7141.7141.7141.7141.714加热侧上端差t-1.7002.82.82.82.8出水温度274.8243.2203.7173.3142.5101.585.7961.5530.61出水比焓12051054876.2733.8599.9425.2359.3257.6129.8进水温度243.2203.7176.3142.5101.585.7961.5530.6130.4进水比焓1054876.37578599.9425.2359.3257.6129.81275加热器下端差t15.55.55.55.55.55.55.55.5疏水温度248.7209.2181.8142.5106.991.2967.0536.1135.9疏水比焓1079893.9758.0599.9488.5382.4280.7152.94153.5 高压加热器组抽汽系数计算3.5.1 由高压加热器H1热平衡计算高压加热器H1的抽汽系数 ：=0.07289 （333）高压加热器H1的疏水系数 ：=0.072893.5.2由高压加热器H2热平衡计算、高压加热器H2的抽汽系数 ： =0.07691（334）高压加热器H2的疏水系数 ：=+=0.07289+0.07691=0.1498 （335）再热器流量系数=1=10.072890.076910.0001440.016360.0016370.000048140.00030500.0018590.000054630.0003456 = 0.829446 （336）3.5.3由高压加热器H3热平衡计算本级计算时，高压加热器H3的进水比焓为未知，故先计算给水泵的介质比焓升。如图33所示，泵入口静压：=+=0.857 +9759.821.8=1.065MPa （337）式中 除氧器压力，MPa；除氧器至给水泵水的平均密度， 。给水泵内介质平均压力=0.5（+）=0.5（19.23+1.065）=10.147 MPa （338）给水泵内介质平均比焓：取=733.81根据=10.147 MPa和=733.81查得： 图3.3 给水泵焓升示意图给水泵内介质平均比容=0.0011098 给水泵介质焓升=-= =23.99 （339）给水泵出口焓：=+=733.81+23.32=757.81 （340）高压加热器H3的抽汽系数：= =0.0333 （341）高压加热器H3的疏水系数 ：=+=0.1498+0.0333=0.18711 （342）3.6除氧器抽汽系数计算除氧器出水流量：=+=0.992143+0.0288=1.02095（343）除氧器物质平衡和热平衡见图34。由于除氧器为汇集式加热器，进水流量为未知。但利用简捷算法可避开求取 =1.02095(733.81-599.9)/1.0-0.1871(758.02-599.9)-0.001637(3328.1-599.9)-0.01833(3016-599.9)-0.001859(3016-599.9)/(3139.81-599.9)=0.0376 (344)3.7低压加热器组抽汽系数计算3.7.1由低压加热器H5热平衡计算低压加热器H5的出水系数：= =1.020950.18710.03760.0016370.0018590.01833 = 0.77442 （345） 低压加热器H5的抽汽系数：= （346）低压加热器H5的疏水系数：=0.054233.7.2由低压加热器H6热平衡计算低压加热器H6的抽汽系数： = =0.020018 （347）低压加热器H6的疏水系数：=+=0.05423+0.020018=0.074248 （348）3.7.3由低压加热器H7热平衡计算由于低压加热器H8的疏水采用疏水泵打回本级的主凝结水出口的形式，低压加热器H7的进水比焓未知，故先预选=239.5kJ/Kg，最后校核。则低压加热器H7的抽汽系数：=0.02673 （349）低压加热器H7的疏水系数：=+=0.074248+0.02673=0.100978 （350）3.7.4由低压加热器H8热平衡计算由于低加H8的进水焓、疏水焓为未知，故先计算轴封加热器SG。由SG的热平衡，得轴封加热器出水焓：=129.838kJ/Kg （351）由=1.714MPa，=129.838kJ/Kg，查得轴封加热器出水温度=30.61。低压加热器H8疏水温度：=+ =30.61+5.5=36.11 （352）由=0.0665MPa, =36.11查得低压加热器H8疏水焓=152.91kJ/Kg低压加热器H8的抽汽系数： = =0.0349 （353）低压加热器H8的疏水系数：=+=0.100978+0.0349=0.13589 （354）3.8凝汽系数计算小汽机抽汽系数=0.03416 （355）由凝汽器的质量平衡计算 =0.77440.1358780.034160.0007020.03143 = 0.5719 （356）（由于均压箱的来汽量小就没有参与计算）由汽轮机汽侧平衡校验H4抽汽口抽汽系数和=+=0.0376+0.03416+0.01833+0.010476=0.10057 （357）各加热器抽汽系数和=+ =0.07289+0.07691+0.0333+0.10057+0.05423+0.020018+0.02673+0.0349=0.4195 （358）轴封漏汽系数和=+-=0.004008+0.0001444+0.001637+0.00004814+0.0003050+0.001859+0.00005463+0.0003456+0.0004846+0.0001027+0.000357-0.0007637 = 0.008582 （359）凝汽系数：=1=10.41950.00847=0.571971该值与由凝汽器质量平衡计算得到的相等，凝汽系数计算正确。3.9汽轮机内功计算凝汽流做功=（）（+） =（0.57190.0007637+0.000357）（3396.242390.21+512.1）0.01636512.10.003353（3396.243022.15）= 859.03KJ/kg （360）式中 再热汽吸热，=3534.213022.15=512.06 kJ/Kg（361）抽汽流做功1KgH1抽汽做功=3396.243129.01=267.23 kJ/Kg （362）1KgH2抽汽做功=3396.243022.15=374.09 kJ/Kg （363）1KgH3抽汽做功=+=3396.243341.12+512.06=567.18 kJ/Kg （364）1KgH4抽汽做功=+=3396.243139.81+512.06=768.49 kJ/Kg （365）1KgH5抽汽做功=+=3396.242942.7+512.06=965.6 kJ/Kg （366）1KgH6抽汽做功=+=3396.242754.73+512.06=1153.57kJ/Kg （367）1KgH7抽汽做功=+=3396.242659.56+512.06=1248.74 kJ/Kg （368）1KgH8抽汽做功=+=3396.242619.17+512.06=1289.13kJ/Kg （369）表34 做功量和抽汽量计算结果H1H2H3H4H5H6H7H81Kg抽汽做功267.23374.09567.18768.49965.61153.571248.741289.13各级抽汽系数 0.072890.076910.03320.10060.0540.02010.026730.0349各级抽汽量1391561468306457219200410353138216.851030.966628.5各级抽汽内功19.47828.77118.88777.28852.36423.09233.37944.991抽汽流总内功：=+ =0.07289267.23+0.07691374.09+0.0333567.18+0.1006768.49+0.05423965.6+0.020021153.57+0.02671248.7+0.03491289.13 =298.25kJ/Kg （370）附加功量附加功量是指各小汽流量做功之和：=+（+）+= 0.004008（3396.24-3536