永川区商委办公楼设计毕业论文.doc

第 1 页 共 32 页 自 考 毕 业 论 文 题 目 重庆市永川区商委办公楼设计 专 业 建筑工程 学生姓名 李琼 准考证号 010010120258 指导教师 冯明明 职称 工程师 日 期 2012 年 07 月 08 日 第 2 页 共 32 页 毕业论文 设计 任务书 题 目重庆永川区商委办公楼设计 学生姓名李琼专业建筑工程层次本科准考证号010010120258 指导教师冯明明任务书下达时间2012 年 4 月 23 日 一一 设计题目的概况设计题目的概况 本工程位于重庆市 要求建筑面积大于 3000m 层数 5 层 结构形式为框架结构 二二 设计依据设计依据 1 园区自考办 毕业设计 论文 任务书 2 国家及地方现行的有关设计规范 规程及规定 三三 主要工作主要工作 1 建筑设计 根据本任务书以及相关规范进行建筑物平 立 剖 详图设计及部分节点设计 1 平面 主入口为南向 共设有二部楼梯 包括办公建筑基本功能单元 2 立面 简洁 明快 美观 有现代气息 并体现地方特色 3 剖面 层高 3 3m 以上 4 装修 门窗为部分采用塑钢门窗 楼地面为普通地砖地面 厕所采用防滑地砖地面 内 墙 顶棚为白色乳胶漆饰面 走道及楼梯间贴 1 8 2 5m 内墙砖面 2 结构设计 1 确定结构方案 2 绘制结构平面布置图 进行柱 梁 板编号 估算尺寸 3 结构的荷载计算 恒载 活载 水平地震作用 第 3 页 共 32 页 4 建立计算简图 分别绘出恒 活载及水平地震单独作用时的计算简图 5 内力计算 竖向荷载 恒 活 作用下的内力计算 用电算法 6 配筋计算 梁 板 柱 楼梯采用 PKPM 电算 四四 提交成果 一式两份 提交成果 一式两份 1 设计说明书 论文内容及格式按照 本科自考毕业生论文文档规范化要求 其中主体部分至少应包括以下内容 1 建筑设计 工程概况 设计依据 设计理念 总平布置 平面布置 通道布置 装饰材料 门窗选用等 2 结构设计 设计依据 各种计算书以及计算简图 2 建筑施工图 1 图纸目录 建筑设计总说明 门窗表 2 平面 底层 标准层 顶层 屋顶平面 1 100 3 立面 立面图 立面图 立面图 立面图 1 100 A A 4 剖面 主要剖面 楼梯间剖面 1 100 5 详图 楼梯等详图 1 50 1 20 3 结构施工图 1 结构设计总说明 2 各层框架柱平面布置图及配筋图 1 100 2 各层板平面配筋图 1 100 3 各层梁平面配筋图 1 100 4 楼梯结构布置及构件配筋图 1 50 1 20 5 零星构件配筋图 1 20 1 10 图纸图幅尺寸 A2 以上 图框 线形 标注 文字应符合 GBT 50001 2010 房屋建 筑制图统一标准 第 4 页 共 32 页 要求阅读或检索的参考资料及文献 包括指定给学生阅读的外文资料 1 办公建筑设计规范 JGJ67 2006 2 民用建筑设计通则 GB 50352 2005 3 建筑设计防火规范 GB 50016 2006 4 房屋建筑制图统一标准 GB T 50001 2010 5 建筑结构荷载规范 GB 50009 2001 2006 年版 6 混凝土结构设计规范 GB 50010 2010 7 建筑抗震设计规范 GB 50011 2010 8 房屋建筑学 教材 9 混凝土结构 教材 10 建筑制图 教材 11 西南地区建筑标准设计通用图 西南 11J 合订本 12 西南地区建筑标准设计通用图 西南 G 合订本 13 国家建筑标准设计图集 11G101 进 程 安 排 2012 年 4 月 16 日 2012 年 4 月 25 日 组织选题 确定题目 下达任务书 2012 年 4 月 26 日 2012 年 6 月 15 日 学生完成初稿 二稿 终稿 指导教师 进行指导 学生打印论文 2 份 2012 年 6 月 16 日 2012 年 6 月 30 日 组织答辩 第 5 页 共 32 页 目 录 摘要 2 关键词 2 一 编制依据及说明 3 二 工程概况 3 三 设计资料 4 四 柱网布置 4 1 柱网布置图 4 2 框架结构承重方案的选择 5 五 梁 柱截面尺寸的初步确定 5 1 梁截面尺寸的初步确定 5 2 柱的截面尺寸估算 6 六 楼板计算 6 1 次房间 1 计算 6 1 次房间 2 计算 11 七 楼梯钢筋计算 15 1 荷载和受力计算 15 2 配筋面积计算 17 3 配筋结果 18 八 电算结果 19 1 数据输入 19 2 数据输出 20 参考文献 28 第 6 页 共 32 页 重庆市永川区商委办公楼 西南大学 专业名称 建筑工程 学生姓名 李 琼 指导教师 冯明明 摘要摘要 本工程名称为重庆市永川区商委办公楼 结构为全现浇混凝土框架结构 5 层 工程所在地区为重庆市永川区 抗震设防等级为 7 度 需要进行抗震设计 设计过程 遵循先建筑后结构再施工的顺序进行 抗震结构在地震作用下 为了有良好的耗能能力以及在强震下结构不倒塌 其构 件应有足够的延性 要设计延性框架结构 需满足 强柱弱梁 强剪弱弯 强节点弱 构件 的要求 并进行相应的内力调整 然后由调整后的内力值进行配筋计算 本工程采用钢筋混凝土框架结构体系 横向承重 因此选择了有代表性的一榀框 架进行计算 设计计算整个过程中综合考虑了技术经济指标和施工工业化的要求 关键词关键词 抗震设计 框架结构 配筋计算 技术经济指标 第 7 页 共 32 页 一 编制依据及说明 本工程施工组织设计 主要依据目前国家对建设工程质量 工期 安全生产 文 明施工 降低噪声 保护环境等一系列的具体化要求 依照 中华人民共和国建筑法 建设工程质量管理条例 国家现行建筑工程施工与验收技术规范 建筑安装工 程质量检验评定标准 办公楼招标文件 施工招标评定标办法 答疑会纪要 以及根据政府建设行政主管部门制定的现行工程等有关配套文件 结合本工程实际 进行了全面而细致的编制 1 工程施工组织设计编制的依据 国家标准 工程测量规范 GBJ50026 2006 国家标准 建筑地基基础工程施工质量验收规范 GB50202 2002 国家标准 混凝土质量控制标准 GBJ50205 2002 国家标准 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300 2001 国家标准 混凝土强度评定标准 GB T50107 2010 国家标准 建设工程项目管理规范 GB T50326 2001 行业标准 建筑地基处理技术规范 JGJ79 2001 行业标准 混凝土泵送施工技术规程 JG 1T0 2005 行业标准 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 二 工程概况 1 建筑设计特点 本工程位于重庆市永川区 其外形大致呈现矩形 尺寸为 39 780 19 980 米 建筑面积为 4622 29 平方米 为五层框架结构 全部均为商委办公楼 全部层高 3 300 米 建筑物高度 21 150 米 室内外高差为 1 350 米 抗震设防烈度为 7 度 工程做法 外墙饰面 一层室内标高以上为白色仿石漆 一层室内标高以下为石岛红理石 600 x900mm 内墙饰面 卫生间采用 200 300 瓷片 其它为石灰砂粉刷 楼地面 全部楼地面为均为陶瓷铺地砖 第 8 页 共 32 页 顶面 抹水泥石膏砂浆 刷 106 涂料 屋面 全部为上人屋面 2 结构设计特点 地基处理 地基采用强夯 2 3 米以下用 3 7 灰土夯实 0 5 米厚 基础形式 基础采用钢筋筏板基础 砌体材料 1 350 以下 用 MU10 普通机制粘土砖 M10 水泥沙浆砌筑 全部均采 用用 MU10 普通机制空心砖 M10 混合砂浆砌筑 结构 受力钢筋主筋保护层厚度 基础为 35mm 梁柱为 25mm 板为 15mm 板全部 采用混凝土现浇板 砼强度等级 基础砼垫层为 C20 其它砼 C30 三 设计资料 1 冬季采暖室外空气计算温度 3 夏季通风室外空气计算温度 33 冬季 采暖室内空气计算温度 18 2 重庆市基本风压 0 40 kN m2 3 常年地下水位较高 水质对混凝土有一定的侵蚀作用 4 地基承载力特征值为 280 kN m2 类场地 5 建筑结构设计使用年限 50 年 安全等级二级 6 建筑抗震设防类别为丙类 设防烈度 7 度 设计基本地震加速度值 0 05g 设计地震分组为第二组 类场地设计特征周期 0 3s 7 结构形式为框架结构 框架抗震等级为三级 四 柱网布置 1 柱网布置图 本办公楼采用的是内廊式小柱网 边跨为 6m 和 9m 中间跨为 2 1m 全部层高均 为 3 3m 主体结构布置图如下图 1 所示 第 9 页 共 32 页 图 1 主体结构柱网布置图 2 框架结构承重方案的选择 竖向荷载的传力途径 楼板的均布荷载和恒载经次梁间接或直接传至主梁 再由 主梁传至框架柱 最后传至地基 根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径 本办公楼框架的承重方案为横 向框架承重方案 这可使横向框架梁的截面高度大 增加框架的横向侧移刚度 五 梁 柱截面尺寸的初步确定 1 梁截面尺寸的初步确定 梁截面高度一般取跨度的 1 12 1 8 进行计算 本方案中 边横梁高 h 1 12 1 8 l 1 12 6000 1 8 6000 500mm 875mm 取 h 800mm 截面宽度 h 1 2h 300mm 取 400mm 同理计算其他跨的梁截面 见表 1 表 1 梁截面尺寸表 mm 纵梁 b h 混凝土等级横梁 b h 次梁 b h C30400 500800 800400 500250 400400 500 第 10 页 共 32 页 2 柱的截面尺寸估算 根据柱的轴压比限值按下列公式计算 1 柱组合的轴压力设计值 N F gE n 注 考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数 边柱取 1 3 不等跨内柱取 1 25 等跨内柱取 1 2 F 按简支状态计算柱的负载面积 gE 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值 可近似的取 12 15 kN m2 n 验算截面以上的楼层层数 2 Ac N uNfc 注 uN 框架柱轴压比限值 对一级 二级 三级抗震等级 分别取 0 7 0 8 0 9 本方案为三级抗震等级 故取 0 9 fc 为混凝土轴心抗压强度设计值 对 C30 查得 fc 14 3N mm2 ft 1 43 N mm2 3 计算过程 对于边柱 N F gE n 1 3 3 0 6 6 12 5 1544 4kN Ac N uNfc 1544 4 103 0 9 14 3 120000 0mm2 对于中柱 N F gE n 1 25 19 8 12 5 1485 00kN Ac N uNfc 1485 00 103 0 9 14 3 115384 62mm2 综合以上计算结果 取柱截面为正方形 120000 346 41mm 为安全起见 全 部楼层均取 b h 500mm 500mm 六 楼板计算 本工程楼板计算书 计算方法一样 故只取其中具有代表性的房间 本房间一层 为接待室 二层为监控器 内部电话管理机房 三 四 五层均为办公室 1 次房间 1 计算 1 基本资料 1 房间编号 15 次房间号 1 2 边界条件 左端 下端 右端 上端 固定 固定 固定 铰支 3 荷载 第 11 页 共 32 页 永久荷载标准值 g 1 50 3 00 板自重 4 50 kN m2 可变荷载标准值 q 2 00kN m2 计算跨度Lx 4200mm 计算跨度Ly 6000 mm 板厚H 120mm 砼强度等级 C30 钢筋强度等级 HPB235 4 计算方法 弹性算法 5 泊松比 1 5 6 考虑活荷载不利组合 7 程序自动计算楼板自重 2 计算结果 Mx 0 03540 0 01270 5 1 20 4 50 1 40 1 00 4 2 2 4 55kN m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩 Mxa 0 06830 0 02960 5 1 4 1 00 4 2 2 1 83kN m Mx 4 55 1 83 6 38kN m Asx 368 46mm2 实配 10 200 As 393 mm2 min 0 307 0 327 My 0 01270 0 03540 5 1 20 4 50 1 40 1 00 4 2 2 2 37kN m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩 Mya 0 02960 0 06830 5 1 4 1 00 4 2 2 1 07kN m My 2 37 1 07 3 44kN m Asy 368 46mm2 实配 10 200 As 393 mm2 min 0 307 0 327 Mx 0 07740 1 20 4 50 1 40 2 00 4 2 2 11 20kN m Asx 555 76mm2 实配 10 125 As 628 mm2 可能与邻跨有关系 min 0 307 0 524 My 0 05720 1 20 4 50 1 40 2 00 4 2 2 8 27kN m Asy 406 07mm2 实配 10 125 As 1436 mm2 可能与邻跨有关系 min 0 307 1 197 第 12 页 共 32 页 3 跨中挠度验算 Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 1 挠度和裂缝验算参数 Mq 0 01270 0 03540 5 1 0 4 50 0 5 2 00 4 2 2 1 92kN m Es 210000 N mm2 Ec 29791 N mm2 Ftk 2 01N mm2 Fy 210 N mm2 2 在荷载效应的准永久组合作用下 受弯构件的短期刚度 Bs 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 按下列公式计算 1 1 0 65 ftk te sq 混凝土规范式 7 1 2 2 sq Mq 0 87 ho As 混凝土规范式 7 1 4 3 sq 1 92 0 87 90 393 62 412N mm2 矩形截面 Ate 0 5 b h 0 5 1000 120 60000 mm2 te As Ate 混凝土规范式 7 1 2 4 te 393 60000 0 00654 1 1 0 65 2 01 0 00654 62 41 2 092 当 0 2时 取 0 2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E E Es Ec 210000 0 29791 5 7 049 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面 f 0 纵向受拉钢筋配筋率 As b ho 393 1000 90 0 00436 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式 混凝土规范式 7 2 3 1 计算 Bs Es As ho 2 1 15 0 2 6 E 1 3 5 f Bs 210000 393 90 2 1 15 0 200 0 2 6 7 049 0 00436 1 3 5 0 00 1086 96kN m2 3 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 按混凝土规范第 7 2 5 条当 0时 2 0 4 受弯构件的长期刚度 B 可按下列公式计算 B Bs 混凝土规范式 7 2 2 B 1086 96 2 543 478kN m2 5 挠度f Qq L 4 B f 0 00229 5 5 4 20 4 543 478 7 211mm 第 13 页 共 32 页 f L 7 211 4200 1 582 满足规范要求 4 裂缝宽度验算 1 X方向板带跨中裂缝 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 按下列公式计算 1 1 0 65 ftk te sq 混凝土规范式 7 1 2 2 sq Mq 0 87 ho As 混凝土规范式 7 1 4 3 sq 3 68 10 6 0 87 100 393 107 741N mm2 矩形截面 Ate 0 5 b h 0 5 1000 120 60000 mm2 te As Ate 混凝土规范式 7 1 2 4 te 393 60000 0 007 当 te 0 01时 取 te 0 01 1 1 0 65 2 01 0 01 107 74 0 110 当 0 2时 取 0 2 max cr sq Es 1 9c 0 08 Deq te 混凝土规范式 7 1 2 1 max 1 9 0 200 107 741 210000 1 9 20 0 08 14 29 0 01000 0 030mm 满足规范要求 2 Y方向板带跨中裂缝 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 按下列公式计算 1 1 0 65 ftk te sq 混凝土规范式 7 1 2 2 sq Mq 0 87 ho As 混凝土规范式 7 1 4 3 sq 1 92 10 6 0 87 90 393 62 412N mm2 矩形截面 Ate 0 5 b h 0 5 1000 120 60000 mm2 te As Ate 混凝土规范式 7 1 2 4 te 393 60000 0 007 当 te 0 01 时 取 te 0 01 1 1 0 65 2 01 0 01 62 41 0 989 当 0 2时 取 0 2 max cr sq Es 1 9c 0 08 Deq te 混凝土规范式 7 1 2 1 max 1 9 0 200 62 412 210000 1 9 20 0 08 14 29 0 01000 第 14 页 共 32 页 0 017mm 满足规范要求 3 左端支座跨中裂缝 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 按下列公式计算 1 1 0 65 ftk te sq 混凝土规范式 7 1 2 2 sq Mq 0 87 ho As 混凝土规范式 7 1 4 3 sq 7 51 10 6 0 87 100 628 137 374N mm2 矩形截面 Ate 0 5 b h 0 5 1000 120 60000 mm2 te As Ate 混凝土规范式 7 1 2 4 te 628 60000 0 010 1 1 0 65 2 01 0 01 137 37 0 194 当 0 2时 取 0 2 max cr sq Es 1 9c 0 08 Deq te 混凝土规范式 7 1 2 1 max 1 9 0 200 137 374 210000 1 9 20 0 08 14 29 0 01047 0 037mm 满足规范要求 4 下端支座跨中裂缝 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 按下列公式计算 1 1 0 65 ftk te sq 混凝土规范式 7 1 2 2 sq Mq 0 87 ho As 混凝土规范式 7 1 4 3 sq 5 55 10 6 0 87 100 628 101 522N mm2 矩形截面 Ate 0 5 b h 0 5 1000 120 60000 mm2 te As Ate 混凝土规范式 7 1 2 4 te 628 60000 0 010 1 1 0 65 2 01 0 01 101 52 0 127 当 0 2时 取 0 2 max cr sq Es 1 9c 0 08 Deq te 混凝土规范式 7 1 2 1 max 1 9 0 200 101 522 210000 1 9 20 0 08 14 29 0 01047 0 027mm 满足规范要求 5 右端支座跨中裂缝 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 按下列公式计算 第 15 页 共 32 页 1 1 0 65 ftk te sq 混凝土规范式 7 1 2 2 sq Mq 0 87 ho As 混凝土规范式 7 1 4 3 sq 7 51 10 6 0 87 99 565 154 179N mm2 矩形截面 Ate 0 5 b h 0 5 1000 120 60000 mm2 te As Ate 混凝土规范式7 1 2 4 te 565 60000 0 009 当 te 0 01时 取 te 0 01 1 1 0 65 2 01 0 01 154 18 0 254 max cr sq Es 1 9c 0 08 Deq te 混凝土规范式 7 1 2 1 max 1 9 0 254 154 179 200000 1 9 20 0 08 12 00 0 01000 0 050mm 满足规范要求 1 次房间 2 计算 1 基本资料 1 房间编号 15 次房间号 2 2 边界条件 左端 下端 右端 上端 固定 固定 铰支 铰支 3 荷载 永久荷载标准值 g 1 50 3 00 板自重 4 50 kN m2 可变荷载标准值 q 2 00 kN m2 计算跨度Lx 4200 mm 计算跨度Ly 6000 mm 板厚H 120 mm 砼强度等级 C30 钢筋强度等级 HPB235 4 计算方法 弹性算法 5 泊松比 1 5 6 考虑活荷载不利组合 7 程序自动计算楼板自重 2 计算结果 Mx 0 04320 0 01950 5 1 20 4 50 1 40 1 00 4 2 2 5 65kN m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩 Mxa 0 06830 0 02960 5 1 4 1 00 4 2 2 1 83kN m Mx 5 65 1 83 7 48kN m Asx 368 46mm2 实配 10 200 As 393 mm2 第 16 页 共 32 页 min 0 307 0 327 My 0 01950 0 04320 5 1 20 4 50 1 40 1 00 4 2 2 3 38kN m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩 Mya 0 02960 0 06830 5 1 4 1 00 4 2 2 1 07kN m My 3 38 1 07 4 44kN m Asy 368 46mm2 实配 10 200 As 393 mm2 min 0 307 0 327 Mx 0 09920 1 20 4 50 1 40 2 00 4 2 2 14 35kN m Asx 721 42mm2 实配 12 200 As 808 mm2 可能与邻跨有关系 min 0 307 0 673 My 0 07700 1 20 4 50 1 40 2 00 4 2 2 11 14kN m Asy 552 76mm2 实配 10 125 As 1436 mm2 可能与邻跨有关系 min 0 307 1 197 3 跨中挠度验算 Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 1 挠度和裂缝验算参数 Mq 0 01950 0 04320 5 1 0 4 50 0 5 2 00 4 2 2 2 73kN m Es 210000 N mm2 Ec 29791 N mm2 Ftk 2 01N mm2 Fy 210 N mm2 2 在荷载效应的准永久组合作用下 受弯构件的短期刚度 Bs 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 按下列公式计算 1 1 0 65 ftk te sq 混凝土规范式 7 1 2 2 sq Mq 0 87 ho As 混凝土规范式 7 1 4 3 sq 2 73 0 87 90 393 88 790N mm2 矩形截面 Ate 0 5 b h 0 5 1000 120 60000 mm2 te As Ate 混凝土规范式 7 1 2 4 te 393 60000 0 00654 1 1 0 65 2 01 0 00654 88 79 1 144 当 0 2时 取 0 2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E E Es Ec 210000 0 29791 5 7 049 第 17 页 共 32 页 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f 矩形截面 f 0 纵向受拉钢筋配筋率 As b ho 393 1000 90 0 00436 钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式 混凝土规范式 7 2 3 1 计算 Bs Es As ho 2 1 15 0 2 6 E 1 3 5 f Bs 210000 393 90 2 1 15 0 200 0 2 6 7 049 0 00436 1 3 5 0 00 1086 96kN m2 3 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 按混凝土规范第7 2 5条 当 0时 2 0 4 受弯构件的长期刚度 B 可按下列公式计算 B Bs 混凝土规范式 7 2 2 B 1086 96 2 543 478kN m2 5 挠度 f Qq L 4 B f 0 00368 5 5 4 20 4 543 478 11 588mm f L 11 588 4200 1 362 满足规范要求 4 裂缝宽度验算 1 X方向板带跨中裂缝 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 按下列公式计算 1 1 0 65 ftk te sq 混凝土规范式 7 1 2 2 sq Mq 0 87 ho As 混凝土规范式 7 1 4 3 sq 4 57 10 6 0 87 100 393 133 753N mm2 矩形截面 Ate 0 5 b h 0 5 1000 120 60000 mm2 te As Ate 混凝土规范式 7 1 2 4 te 393 60000 0 007 当 te 0 01时 取 te 0 01 1 1 0 65 2 01 0 01 133 75 0 125 当 0 2时 取 0 2 max cr sq Es 1 9c 0 08 Deq te 混凝土规范式 7 1 2 1 max 1 9 0 200 133 753 210000 1 9 20 0 08 14 29 0 01000 0 037mm 满足规范要求 2 Y方向板带跨中裂缝 第 18 页 共 32 页 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 按下列公式计算 1 1 0 65 ftk te sq 混凝土规范式 7 1 2 2 sq Mq 0 87 ho As 混凝土规范式 7 1 4 3 sq 2 73 10 6 0 87 90 393 88 790N mm2 矩形截面 Ate 0 5 b h 0 5 1000 120 60000 mm2 te As Ate 混凝土规范式 7 1 2 4 te 393 60000 0 007 当 te 0 01时 取 te 0 01 1 1 0 65 2 01 0 01 88 79 0 369 当 0 2时 取 0 2 max cr sq Es 1 9c 0 08 Deq te 混凝土规范式 7 1 2 1 max 1 9 0 200 88 790 210000 1 9 20 0 08 14 29 0 01000 0 024mm 满足规范要求 3 左端支座跨中裂缝 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 按下列公式计算 1 1 0 65 ftk te sq 混凝土规范式 7 1 2 2 sq Mq 0 87 ho As 混凝土规范式 7 1 4 3 sq 9 62 10 6 0 87 99 565 197 604N mm2 矩形截面 Ate 0 5 b h 0 5 1000 120 60000 mm2 te As Ate 混凝土规范式 7 1 2 4 te 565 60000 0 009 当 te 0 01时 取 te 0 01 1 1 0 65 2 01 0 01 197 60 0 440 max cr sq Es 1 9c 0 08 Deq te 混凝土规范式 7 1 2 1 max 1 9 0 440 197 604 200000 1 9 20 0 08 12 00 0 01000 0 111mm 满足规范要求 4 下端支座跨中裂缝 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 按下列公式计算 1 1 0 65 ftk te sq 混凝土规范式 7 1 2 2 第 19 页 共 32 页 sq Mq 0 87 ho As 混凝土规范式 7 1 4 3 sq 7 47 10 6 0 87 100 628 136 664N mm2 矩形截面 Ate 0 5 b h 0 5 1000 120 60000 mm2 te As Ate 混凝土规范式 7 1 2 4 te 628 60000 0 010 1 1 0 65 2 01 0 01 136 66 0 189 当 0 2 时 取 0 2 max cr sq Es 1 9c 0 08 Deq te 混凝土规范式 7 1 2 1 max 1 9 0 200 136 664 210000 1 9 20 0 08 14 29 0 01047 0 036mm 满足规范要求 七 楼梯钢筋计算 1 荷载和受力计算 楼梯计算简图如下 计算公式如下 其中hh 楼梯梯板在不同受力段取不同的值 上图所示取楼梯梯板折算高度 在楼梯折板处取梯板厚度 在平台处取平台厚度 在楼板处取楼板厚度 荷载计算参数 单位kn m 装修荷载Qz 1 50 活载Q 2 50 第 20 页 共 32 页 恒载分项系数1 2 1 35 活载分项系数1 1 0 7 梯板负筋折减系数 ZJXS 0 8 各跑荷载及内力计算及示意图 其中 Qb 梯板均布荷载 Qbt 梯板弯折段均布荷载 Q 平台均布荷载 Q 楼面均布荷载 单位 KN m 第1标准层第1跑 Qb 11 714 Qbt 8 900 Qp 8 900 Qw 8 900 第1标准层第2跑 Qb 11 714 Qbt 8 900 Qp 8 900 Qw 8 900 第2标准层第1跑 Qb 11 714 Qbt 8 900 Qp 8 900 Qw 8 900 14 99 3200 11 7 3200 14 99 3200 11 7 3200 14 99 3200 11 7 3200 第 21 页 共 32 页 第2标准层第2跑 Qb 11 714 Qbt 8 900 Qp 8 900 Qw 8 900 第3标准层第1跑 Qb 11 714 Qbt 8 900 Qp 8 900 Qw 8 900 第3标准层第2跑 Qb 11 714 Qbt 8 900 Qp 8 900 Qw 8 900 2 配筋面积计算 楼梯板底筋 Asbd cm2 按照两端简支求出 max 按照 max配筋 14 99 3200 11 7 3200 14 99 3200 11 7 3200 14 99 3200 11 7 3200 第 22 页 共 32 页 楼梯板负筋 Asbf cm2 梯板负筋弯矩取 max ZJXS 按此弯矩照配筋 楼梯平台如果两边都有支承 按照四边简支板计算 采用分离式配筋 平台板底筋 Aspd cm2 平台板负筋 Aspf cm2 标 准层号 跑 数 AsbdAsbfAspdAspf 115 294 180 000 00 125 294 180 000 00 215 294 180 000 00 225 294 180 000 00 315 294 180 000 00 325 294 180 000 00 3 配筋结果 配筋措施 楼梯梁