沈阳市曙光中学教学楼建筑与结构设计毕业论文.doc

沈阳市曙光中学教学楼建筑与结构设计毕业论文目 录前 言11 建筑设计21.1建设项目名称及概况21.2建筑地点21.3设计资料21.4建筑要求22 结构设计32.1柱网布置32.2主要构件材料及尺寸估算52.2.1主要构件材料52.2.2主要构件的截面尺寸52.3框架结构计算简图和结构平面布置图63 楼板设计73.1屋面和楼面板的荷载计算73.2楼板计算84 竖向荷载作用下框架结构的内力计算124.1横向框架计算单元124.2荷载计算134.2.1横向框架梁上荷载的计算134.2.2纵向框架梁上荷载的计算144.2.3柱顶集中荷载154.3线刚度计算，计算简图确定164.3.1梁、柱线刚度计算164.3.2计算简图确定184.4 恒荷载作用下框架内力计算194.5 活荷载作用下框架内力计算214.6竖向荷载作用下梁、柱内力计算235 横向荷载作用下框架结构的内力计算295.1水平地震作用下的内力计算295.1.1各层柱、梁、板重力荷载295.1.2.各层墙自重标准值计算295.1.3各层（各质点）自重标准值计算305.2重力荷载代表值计算315.3等效总重力荷载代表值计算315.4侧向刚度计算315.5横向自振周期计算335.6水平地震作用及楼层地震剪力的计算335.7水平地震作用下的位移验算355.8水平地震作用下框架内力计算355.9风荷载作用楼层剪力的计算385.10框架柱的侧移刚度D值计算395.11风荷载作用下的位移验算及内力计算406 横向框架内力组合446.1框架内力调幅446.2框架内力组合467 截面设计527.1框架梁截面设计527.1.1框架梁正截面强度计算527.1.2框架梁的斜截面受剪承载力计算587.2框架柱截面设计617.2.1柱的轴压比及剪跨比验算617.2.2柱的正截面承载力计算627.2.3柱斜截面受剪承载力计算697.2.3节点核心区验算728 次梁计算818.1 荷载计算818.2次梁计算819 基础设计859.1基础尺寸及埋置深度859.2基础高度验算879.3配筋计算8710 楼梯设计8910.1楼梯板计算8910.1.1斜板8910.1.2平台板计算9010.2平台梁计算（PTL-1）9110.3楼梯柱的计算（TZ-1）92结束语93参考文献94符号说明95致谢辞96附录97I辽宁工程技术大学毕业设计（论文）1 建筑设计1.1建设项目名称及概况（1）项目名称：沈阳市曙光中学教学楼（2）建筑面积：6865m（3）建筑总高度：20.3（4）建筑层数：五层（5）结构类型：框架结构（6）该教学楼标准层高3.9m，走廊宽度3.0m,室内外高差0.6m，其它轴网尺寸等详见平面简图。1.2建筑地点 沈阳市曙光中学1.3设计资料（1）地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，承载力的特征值为250kN/m2，可作为天然地基持力层。（2）抗震设防要求：七度设防。（3）底层室内主要地坪标高为0.000。（4）不考虑地下水影响。（5）基本风压WO=0.55kN/m。（6）活荷载： 教室：2.5 kN/m2； 走道：2.5 kN/m2； 不上人屋面：0.5 kN/m2。1.4建筑要求（1）建筑等级:耐火等级为级（2）抗震等级为级（3）设计使用年限50年其他建筑要求见附录建筑总说明。2 结构设计分缝建筑将整栋建筑除基础外，完全断开，因此不会相互传递地震作用，但会受到一定的风荷载作用，由于时间有限如果采用整体手算计算过于繁琐，在此只选取右边（轴）部分结构为手算对象。2.1柱网布置2.2主要构件材料及尺寸估算2.2.1主要构件材料框架梁、板、柱采用现浇钢筋混凝土构件；墙体采用空心砌块Mu7.5砂浆；混凝土强度：梁、板、柱均采用C30混凝土。钢筋使用HRB400级钢筋。 2.2.2主要构件的截面尺寸（1）框架梁：纵向框架梁，最大跨度L=9m，h=（1/101/18）h=500mm900mm，取h=700mmb=（1/21/3）h=350mm233mm，取b=300mm横向框架梁，最大跨度L=7.5m，h=（1/101/18）H=416mm750mm，取h=600mmb=（1/21/3） h=375mm208mm，取b=250mm（2）框架柱：初定边柱尺寸600mm600mm，中柱600mm600mm；框架柱混凝土强度等级C30。 其中：C-边角柱轴力增大系数，中柱C1、边柱C1.1、角柱C1.2；为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数,七度抗震取=1.05；n为验算截面以上楼层层数；A为按简支状态计算的柱的负荷面；q为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，框架结构近似取14 kN/m2，抗震等级三级的框架结构轴压比=0.85，边柱和中柱的负荷面积分别是7.5m4.5m和7.5m9m。边柱 角柱 中柱 取柱的尺寸600mm600mm=360000mm2考虑边柱存在偏心所以边柱取600mm600mm，中柱取600mm600mm。2.3框架结构计算简图和结构平面布置图图2-2 框架结构计算简图Figure 2-2 frame structure calculation diagram初步设计基础顶面距室外地坪600mm,底层柱的计算高度为600+600=1200mm。3 楼板设计3.1屋面和楼面板的荷载计算屋面和楼面板的荷载取自建筑荷载规范（GB500092012）。教室采用瓷面砖地面(走廊采用同样做法)地砖铺实6mm厚0.00619.8 =0.12基层处理剂一遍 0.051：4干硬性水泥砂浆25mm厚0.02520 = 0.501：3水泥砂浆找平20mm厚0.02020 = 0.40钢筋混凝土楼板120mm厚0.12025 = 3.00 板底20厚粉刷抹平0.02017 = 0.34 楼面恒载 4.41kN/m2楼面活载 2.50 kN/m2厕所采用地砖地面地砖铺实10mm厚0.0619.8 = 0.201：4干硬性水泥砂浆25mm厚0.02520 = 0.50基层处理剂一遍 0.05C20混凝土0.5找坡20mm厚0.02025 = 0.501：3水泥砂浆找平20mm厚0.02020 = 0.40防水涂料1.5mm厚 0.20钢筋混凝土楼板120mm厚0.12025 = 3.00板底20厚粉刷抹平0.02017 = 0.34 楼面恒载5.19 kN/m2楼面活载2.50 kN/m2不上人屋面粒径1.5-2mm20mm厚砂粒 0.02018 = 0.36SBS改性沥青防水卷材0.051：3水泥砂浆保护层20mm厚 0.02020 = 0.40聚苯乙烯泡沫板保温层100mm厚0.40.1 = 0.041：3水泥砂浆找平20mm厚0.02020 = 0.401:6水泥焦渣找坡50mm厚0.05015 = 0.75钢筋混凝土楼板120mm厚0.12025 = 3.00板底20厚粉刷抹平0.02017 = 0.34 楼面恒载5.34 kN/m2楼面活载0.5 kN/m23.2楼板计算根据混凝土结构设计规范（GB500102010）9.1.1的规定，楼板长边与短边之比小于2时，宜按双向板计算。楼板长边与短边之比大于2，但小于3.0时，宜按双向板计算；当场边与短边之比不小于3.0时，宜按沿短边方向受力的单向板计算，当按沿短边受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够的构造钢筋。根据本工程的实际尺寸，楼板全为双向板，楼板按照弹性方法进行计算。双向板按弹性理论的计算方法：（1）多跨连续双向板跨中最大正弯矩：为了求得连续双向板跨中最大正弯矩，荷载分布情况可以分解为满布荷载g+q/2及间隔布置q/2两种情况，前一种情况可近似认为各区格板都固定支承在中间支承上，对于后一种情况可近似认为在中间支承处都是简支的。沿楼盖周边则根据实际支承情况确定。分别求得各区格板的弯矩，然后叠加得到各区格板的跨中最大弯矩。（2）多跨连续双向板支座最大负弯矩：支座最大负弯矩可按满布活荷载时求得。图3-1 连续双向板的计算图示Figure 3-1 continuous two-way slab calculation chart (1)标准层楼板区格划分如图3-2： 图3-2 标准层楼板区格图Figure 3-2 standard floor area chart 荷载：ABCD板上荷载：永久荷载设计值：g=1.24.41 =5.292 kN/m2 可变荷载设计值：q=1.42.50 =3.5 kN/m2 调整后折减荷载：g= g+q/2=7.042 kN/m2 q=q/2=1.75 kN/m2 总荷载： g+q=8.792kN/m2 (3)板弯矩计算如表3-1：表3-1 按弹性理论计算标准层双向板弯矩Table 3-1 layer by elastic theory calculation standard two-way plate bending moment 区 格ABCD3000/4500=0.674500/7500=0.603000/4500=0.674500/7500=0.60跨内边界条件（上下左右）固定/固定/固定/固定/固定/铰支/固定/固定固定/固定/固定铰支/固定/铰支/固定/铰支/（0.0341.042+0.07481.75）32=3.36（0.03867.042+0.08201.75）4.52=8.41（0.03717.042+0.0751.75）32=3.53（0.04987.0420.08201.75）4.52=10.01（0.03417.042+0.07481.75）3.2=1.03（0.01057.0420.02421.75）4.52=2.34（0.01167.0420.02711.75）32=1.16（0.01697.0420.02421.75）4.52=3.2673.36+0.21.03=3.5668.411+0.22.348=8.883.533+0.21.162=3.7610.01+0.23.267=10.661.03+0.23.36=1.702.348+8.410.2=4.031.162+0.23.533=1.873.267+0.210.01=5.27支座边界条件（上下左右）固定/固定/固定/固定/铰支/固定/固定/固定/固定/固定/铰支/固定/固定/铰支/铰支/固定/(kNm/m)-0.07618.79232=-6.02-0.08148.7924.52=-14.49-0.07968.79232=-6.30-0.10958.7924.52=-19.50(kNm/m)-0.05718.79232=-4.5-0.05718.7924.52=10.17-0.05728.79232=-4.56-0.07828.7924.52=-13.92注：跨内计算弯矩时采用调整后的荷载g按实际边界条件查得系数计算的结果+q按四边铰支条件查得系数计算的结果；支座计算弯矩时采用总荷载g+q按实际边界条件查得系数计算。 (3)截面设计：表3-2按弹性理论计算的楼面板截面配筋Table 3-2 according to elastic theory calculation of the sectional reinforcement floor panel 截 面方向h0/mmm/ kNmAs=m/0.95fyh0(mm2)配 筋实配As/mm2跨中A区格Lx1001.70548200251Ly923.571048200251B区格Lx1008.88598180279Ly924.031288200251C区格Lx1001.871548200251Ly921.861108200251D区格Lx1003.773128150335Ly925.261708200251支座AALy100-4.51318200251ABLx100-10.173118150335ACLx100-4.561338200251ADLx100-13.9240710180436BBLy100-14.4942310180436BDLy100-19.5057010125628CCLy100-19.5057010125628 截面有效高度，取跨内及支座截面h0x=12020=100mm，h0y=1008=92mm。采用8钢筋作为受力主筋，计算时取内力臂系数s=0.95按As=m/0.95fyh0，计算得到钢筋截面面积，minbh=0.0021000120=240mm2。计算得钢筋面积及配筋见下表。板与边梁搭接处采用构造配筋10200. 11辽宁工程技术大学毕业设计（论文）4 竖向荷载作用下框架结构的内力计算竖向荷载作用下横向框架结构的内力一般可采用近似法，有分层法、弯矩二次分配法、调幅法、和迭代法，这里竖向荷载作用下的内力计算采用弯矩二次分配法。竖向荷载作用下，框架的内力分析除活荷载较大的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置，这样求得的框架内力梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的偏低，但当活荷载占总荷载的比例较小时，其影响很小。4.1横向框架计算单元取7轴框架为计算单元，计算单元宽度为9.0m如图所示，由于房间内布置有框架梁，故直接传给该框架梁的楼面荷载如图中的阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过纵向框架梁或纵向次梁，以集中力的形式传给框架梁，或纵向次梁，作用于各节点上具体方法和计算结果见后面所示，由于梁柱偏心对计算结果而言没有什么影响，对于计算机计算时，计算原理是形成荷载矩阵，刚度矩阵，这些刚度矩阵都是高阶矩阵，所以对于梁柱中心不齐的梁偏心计算，对高阶矩阵的影响基本可以忽略，由于变化微小，所以在手算过程中可以简化处理，不做偏心计算。根据结构布置和荷载计算，对7轴一榀横向中框架进行计算，如图4-1所示。房间内直接传给该框架的楼面荷载如图中的阴影线所示。图4-1 横向框架计算单元Figure 4-1 cell transverse frame 4.2荷载计算荷载传递示意图见4-2所示。图4-2 各层梁上作用的恒荷载Fig4-2 The dead load of the function carries on each layer beams4.2.1横向框架梁上荷载的计算1.AB、CD跨框架梁屋面板传荷载板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载恒荷载：l01=4.5 l02=7.5a1=0.5 l01/l02 =0.54.5/7.5=0.3 Pe=(1-20.32+0.33) 5.344.5/22=20.35KN/m活荷载 a1=0.5 l01/l02 =0.54.5/7.5=0.3Pe=(1-20.32+0.33) 0.54.5/22=1.91KN/m楼面板传荷载恒荷载a1=0.5 l01/l02 =0.54.5/7.5=0.3Pe=(1-20.32+0.33) 4.414.5/22=16.80KN/m活荷载Pe=(1-20.32+0.33) 2.54.5/22=9.54KN/m2.BC跨框架梁 屋面板传荷载：恒荷载Pe=5/85.343/22=10.01KN/m 活荷载Pe=5/80.53/22=0.94KN/m 楼面板传来荷载： 恒荷载Pe=5/84.413/22=8.27KN/m 活荷载Pe=5/82.503/22=4.69KN/m 梁自重： AB、CD跨600mm250mm 3.9KN/m BC跨 250mm500mm 3.25KN/m墙传荷载：楼面层：内横墙10.75 KN/m4.2.2纵向框架梁上荷载的计算屋面板传荷载：恒荷载：外框架梁5.344.5/25/8=7.51KN/m 内框架梁a1=0.5 l01/l02 =0.53/4.5=0.33Pe=(1-20.332+0.333) 5.343/22=6.55KN/m7.51+6.65=14.06 KN/m活荷载：外框架梁0.54.5/25/8=0.70KN/m内框架梁Pe=(1-20.332+0.333) 0.53/22=1.31KN/m楼面板传荷载：恒荷载：外框架梁4.414.5/25/8=6.20KN/m内框架梁a1=0.5 l01/l02 =0.53/4.5=0.33Pe=(1-20.332+0.333) 4.413/22=5.41KN/m6.20+5.41=10.61 KN/m活荷载：外框架梁2.54.5/25/8=3.52KN/m内框架梁Pe=(1-20.332+0.333) 2.53/22+3.52=6.50KN/m梁自重：纵向框架梁 300mm700mm 5.46 KN/m墙传荷载：女儿墙（0.80.311）+（0.04170.8）=3.18KN/m楼面层：外纵墙7.10 KN/m内纵墙9.26 KN/m4.2.3柱顶集中荷载顶层：边柱：恒荷载93.18+97.51+95.46+（7.520.35）/2=221.66KN活荷载90.7+（7.51.91）/2=13.46柱自重0.60.63.226=29.95KN中柱：恒荷载914.06+95.46+（7.520.35）/2（310.01）/2=267.01KN活荷载91.31+（7.51.91）/2（30.94）/2=20.36 KN 柱自重0.60.63.226=29.95KN楼面层：边柱：恒荷载97.01+96.2+95.46+（7.516.80）/2=197.16KN活荷载93.52+（7.59.54）/2=67.46 KN柱自重0.60.63.226=29.95KN中柱：恒荷载99.26+910.61+95.46+（7.516.80）/2（38.27）/2=352.52KN活荷载96.5+（7.59.54）/2（34.69）/2=101.31 KN柱自重0.60.63.226=29.95KN4.3线刚度计算，计算简图确定4.3.1梁、柱线刚度计算 梁、柱线刚度分别见表4-1，表4-2。其中Ib=bbhb3/12,ib=EIb/L。Ic=bchc3/12,ic=EIc/h表4-1 横梁线刚度计算 (Ec=3104N/mm2)Table 4-1 beam line rigidity computing (Ec = 3 x 104 n/mm2) 类别bh(mmmm)I（109mm4）L（mm）EcI/L (1010Nmm)1.5EcI/L (1010Nmm)2EcI/L(1010Nmm)边横梁2506004.5075001.802.703.60中横梁2505002.6030002.603.905.21表4-2 柱线刚度ic计算Table 4-2 column line stiffness calculation of IC 层次h（mm）bh（mm）I（109mm4）EcI/hc(1010Nmm)1510060060010.86.3525390060060010.88.31 图4-3 横向中框架梁、柱线刚度（单位：1010Nmm）Figure 4-3 transverse frame beams and columns in the rigidity (unit:1010 n mm) 所计算的中框架是对称结构，在计算竖向荷载作用时，取一半计算，断开的中跨线刚度是原来的2倍。4.3.2计算简图确定图4-4 横向框架计算简图Figure 4-4 transverse frame calculation diagram相对刚度s的计算见表4-2表4-2 相对转动刚度s （KNm）Table 4-2 Relative stiffness s（KNm）构件名称转动刚度s（KNm）框架梁边跨43.6=14.4中跨 25.21=10.42框架柱首层 46.35=25.4其它层 48.31=33.24分配系数 见表4-3表4-3 分配系数Table 4-3 Partition coefficient 节点左梁右梁上柱下柱514.44+33.24=47.640.3020.698414.4+33.242=80.880.1780.4110.411314.4+33.242=80.880.1780.4110.411214.4+33.242=80.880.1780.4110.411114.4+25.4+33.24=73.040.1970.4550.3481014.4+10.42+33.24=57.880.2490.1800.574914.4+10.42+33.242=91.30.1580.1440.3640.364814.4+10.42+33.242=91.30.1580.1440.3640.364714.4+10.42+33.242=91.30.1580.1440.3640.364614.4+10.42+25.4+33.24=83.280.1730.1250.3990.3054.4 恒荷载作用下框架内力计算图4-5 横向框架所受恒载Figure 4-5 transverse frame frame, the live loads梁固端弯矩：顶层：MAB=-1/1224.257.52 =-113.67KNmMAB=1/1224.257.52 =113.67KNmMAB=-1/313.9132=41.73KNm楼面层：MAB=-1/1231.457.52=-147.42KNmMAB=1/1231.457.52=147.42KNmMAB=-1/312.1732 =36.51KNm弯矩二次分配法计算恒荷载作用下框架内力4.5 活荷载作用下框架内力计算图4-6 横向框架所受活载Figure 4-6 transverse frame frame, the live loads梁固端弯矩：顶层：MAB=-1/121.917.52 =-8.95KNmMAB=1/121.917.52 =8.95KNmMAB=-1/30.9432=2.82KNm楼面层：MAB=-1/129.547.52=-44.72KNmMAB=1/129.547.52=44.72KNmMAB=-1/34.6932 =14.07KNm弯矩二次分配法计算活荷载作用下框架内力4.6竖向荷载作用下梁、柱内力计算梁端、柱端弯矩见图4-7。梁端剪力： 图4-7 梁端剪力示意图Figure 4-7 beam end shear force diagram 柱轴力如图4-8：图4-8 柱轴力示意图 Figure 4-8 column axial force diagram 边柱（上）： 中柱（上）： 边柱（下）： 中柱（下）： 恒载作用下，根据公式。恒荷载作用下计算梁端剪力如表4-3；恒荷载作用下柱轴力的的计算结果如表4-4；活荷载作用下计算梁端剪力如表4-5；活荷载作用下柱轴力的的计算结果如表4-6。表4-3 恒载作用下梁端剪力Table 4-3 constant load under the action of shear beam end 序号梁端弯矩梁间恒载跨度梁端剪力边跨中跨边跨中跨边跨中跨边跨中跨MLMrMLMrqqVbVc左Vc右Vd左594.76113.5855.5755.5724.2513.197.53.088.4393.4319.6419.644104.83147.4145.9845.9831.4512.177.53.0117.13118.7318.2618.263139.15147.3245.2345.2331.4512.177.53.0116.83119.0318.2618.262139.74147.6344.5444.5431.4512.177.53.0116.93118.9318.2618.261132.67143.7349.6649.6631.4512.177.53.0115.63118.6318.2618.26表4-4 恒载作用下柱轴力Table 4-4 columns under constant axial force 序号柱截面层高容重集中荷载轴压力边跨中跨边跨中跨A柱B柱b(m)h(m)b(m)h(m)H(m)NNN顶N底N顶N底50.60.60.60.63.926221.66267.01310.09380.08410.0340.60.60.60.63.926197.16352.52654.03899.54929.4930.60.60.60.63.926197.16352.52997.971419.31449.2520.60.60.60.63.926197.16352.521342.011938.961968.9110.60.60.60.65.126197.16352.521684.752458.322488.27表4-5 活载作用下梁端剪力Table 4-5 beam end shear under the influence of live load 序号梁端弯矩梁间活载跨度梁端剪力边跨中跨边跨中跨边跨中跨边跨中跨MLMrMLMrqqLLVbVc左Vc右Vd左59.569.820.930.931.910.947.53.02.892.831.411.41440.9544.4217.1617.169.544.697.53.013.8114.817.037.03342.0243.3317.1817.189.544.697.53.013.9114.717.037.03242.242.6416.6816.689.544.697.53.014.3114.317.037.03140.4543.6217.7617.769.544.697.53.013.9514.667.037.03表4-6 活载作用下柱轴力Table 4-6 column axial force under the action of live load 序号集中荷载梁端剪力A柱B柱边跨中跨边跨中跨NNVAVB左VN顶N顶513.6420.362.892.831.4116.5326.08467.46101.3113.8114.817.0397.8149.22367.46101.3113.9114.717.03179.17272.27267.46101.3114.3114.317.03260.94394.92167.46101.3113.9514.667.03342.35517.92梁跨中弯矩计算： 恒荷载作用下各层梁的跨中弯矩见表4-7；活荷载作用下各层梁的跨中弯矩见表4-8。 表4-7 竖向恒载作用下跨中弯矩计算（单位：kNm）Table 4-7 vertical constant load under the action of midspan moment calculation (unit: kN m) 层次梁端弯矩跨度梁间恒载恒载作用下边跨中跨边跨中跨边跨中跨MLMrMLMrLLqqAB跨BC跨594.76113.5855.5755.577.53.024.2513.1966.3339.924104.83147.4145.9845.987.53.031.4512.1777.0132.293139.15147.3245.2345.237.53.031.4512.1777.8931.542139.74147.6344.5444.547.53.031.4512.1777.4531.851132.67143.7349.6649.667.53.031.4512.1782.9335.97 表4-8 竖向活载作用下跨中弯矩计算（单位：kNm） Table 4-8 midspan moment calculation under vertical live load (unit: kN m) 层次梁端弯矩跨度梁间恒载活载作用下边跨中跨边跨中跨边跨中跨MLMrMLMrLLqqAB跨BC跨59.569.820.930.937.53.01.910.943.738.67440.9544.4217.1617.167.53.09.544.6910.3311.88342.0243.3317.1817.187.53.09.544.6910.3311.9242.242.6416.6816.687.53.09.544.6910.5911.6140.4543.6217.7617.767.53.09.544.6910.9811.88恒荷载作用下框架梁柱弯矩图见图4-9；图4-9 恒荷载作用下的弯矩图 （单位：kNm）Figure 4-9 constant load under the action of bending moment diagram (unit: kN m) 活荷载作用下框架梁柱弯矩图见图4-10；图4-10活荷载作用下的弯矩图 （单位：kNm）Figure 4-10 live load under the action of bending moment diagram (unit: kN m)恒荷载作用下梁剪力、柱轴力图见图4-11。图4-11 恒荷载作用下框架梁剪力图、柱轴力图（单位：kN）Figure 4-11 constant load under the action of frame beam shear diagram, column shaft trying to (unit: kN) 活荷载作用下梁剪力、柱轴力图见图4-12。图4-12活荷载作用下框架梁剪力图、柱轴力图（单位：kN）Figure 4-12 live load under the action of frame beam shear diagram, column shaft trying to (unit: kN) 5 横向荷载作用下框架结构的内力计算5.1水平地震作用下的内力计算5.1.1各层柱、梁、板重力荷载各层柱、梁、板重力荷载标准值分别见表5-8，表5-9，表5-10。表5-1 柱重力荷载标准值Table 5-1 column gravity load standard values 层高柱编号b/mmh/mm净高/mmKN/个数量Gki/kNGki/kN1KZ1600600498046.6291351.41351.425KZ1600600378034.129988.93955.6表5-2 梁重力荷载标准值Table 5-2 beam gravity load standard values 层数b/mmh/mm跨长/mgk/kN数量Gki/kNGki/kN153007009.0 49.1420982.801754.672505003.0 9.75 12117.002505507.5 26.817187.672506007.529.2516468.00表5-3 板重力荷载标准值Table 5-3 plate gravity load standard values 层数板面积/gk/kN/Gki/kNGki/kN15楼面670.724.41 2957.784090.38楼梯74.525.20 387.5厕所1355.19745.1屋面880.225.314673.94673.91注：表中楼梯部分班的gk按楼面的1.2倍考虑5.1.2.各层墙自重标准值计算（1）1.2m高女儿墙自重 总长：（48.9+18）2+0.34=135 总重：（0.30.811+0.04170.8）135=427.46 kN（2）标准层墙重外纵墙、门窗： 每跨重：(2.42.2+8.41) (0.311+0.0417)+0.42.223=59.68KN 总共 11跨: 59.6811=656.48 kN 内纵墙、门窗： 楼梯处：墙重 (0.253.33.2-22.10.25) 11=17.19KN 粉刷 (0.043.33.2-22.10.04) 17=3.32kN 门 1.02.10.2=0.42 kN 8.4m跨墙重 (0.253.28.4-22.10.25）11=62.37 kN 粉刷 (0.043.28.4-22.10.04）17=15.42KN 门窗自重 2.110.219=7.98kN 共9跨：985.77=771.93KN总计：792.74KN 外横墙： 7.5m跨无窗：（3.30.36.911+0.043.32.4 17）4=322.1KN 3.0m跨：（10.32.4）11+(0.0412.4) 17=9.55KN 窗： 2.42.20.4=2.11KN 总计：341.64KN内横墙：7.5m跨13(8.40.253.311+8.40.043.317)=1236.03KN 总计：1236.03KN 墙重总计：656.48+792.74+341.64+1236.03=1913.89KN（3）首层墙重： 标准层墙重-门厅墙重 1913.89-88-59.68=1766.21KN 首层墙重：1766.21KN5.1.3各层（各质点）自重标准值计算（1）首层（墙+梁+板+柱）Gk（1766.21+1913.89）/2+1754.67+4090.38+ (1351.4+988.90)/2=8855.75 kN（2）标准层（墙+梁+板+柱）Gk=(1913.89+1913.89)/2+1754.67+4090.38+(988.90+988.90)/2=8747.00kN（3）底层（墙+梁+板+柱）Gk=430.65+1913.89/2+1754.67+4673.9+988.9/2=8310.60 kN5.2重力荷载代表值计算重力荷载代表值G取结构和构件自重标准值和各可变荷载组合值之和，可变荷载组合值系数取0.5。（1）首层：G1=8855.75+0.5（670.7+74.52+135）2.5=9956.03KN（2）标准层：Gi=8747.00+0.5（670+74+135）2.5=9847.25 kN（3）