济南市某高新企业单位办公楼结构设计毕业论文.doc

毕业设计说明书济南市某高新企业单位办公楼结构设计毕业论文第1章 建筑方案说明1.1 设计依据（1）设计任务书（2）办公楼建筑设计规范（3）建筑设计防火规范（4）民用建筑设计通则（5）房屋建筑制图统一标准（6）实用建筑设计手册（7）房屋建筑学1.2 工程概况（1）工程名称：济南市某高新企业办公楼（全钢框架结构）（2）工程位置：山东省济南市郊区（3）工程概况：工程总面积 6200，主体6层，局部7层，建筑总高25.8m，一层层高4.2m， 二至六层每层层高3.6m，室内外高差0.45m（4）结构形式：钢框架（5）建筑物等级： 耐火等级，三级；耐久性等级，二级（6）温度：济南年平均气温14.7。最冷月为1月，月平均气温为-0.4，最热月为7月， 月平均气温为27.5。极端最低气温为-14.9，极端最高气温为40.5。（7） 主导风向：主导风向西南、东北，其次是偏东、偏北和偏南，最少的是西北风，基本 压00.45 kN/m2（8） 雨雪条件：年平均降水量671.1mm，年日照时数2616.8小时，最大积雪深度22厘米设 计使用年限50年，环境类别一类。不考虑抗震设防。1.3 建筑设计1.3.1 功能布置（1）平面设计 本设计建筑平面为“一”字形，采用了内廊式组合形式。设计力求达到功能区分明确，使用方便，结构合理的要求，将楼梯、电梯置于建筑物中部。 一层设置大会议室2间（每间面积约90）；大办公室3间（每间面积约60）；小办公室4间（每间面积约30）；接待室1间（每间面积约60）；文印室、控制室各一间（每间约30）；楼梯两个、男女卫生间各两个、开水间、配电室、储藏室各一个（面积共约180），一层平面布置见图1.3.1。图1.3.1 一层平面布置图二层设置会客厅一间（每间面积约90）；大办公室3间（每间面积约60）；小办公室14间（每间面积约30）；楼梯两个、男女卫生间各两个、开水间、配电室、储藏室各一个（面积共约180），二层平面布置见图1.3.2。图1.3.2 二层平面布置图三、四层各设置会客厅一间（每间约30）；小会议室1间（每间面积约60）；大办公室3间（每间面积约60）；小办公室13间（每间面积约30）；楼梯两个、男女卫生间各两个、开水间、配电室、储藏室各一个（面积共约180），三、四层平面布置见图1.3.3。图1.3.3 三、四层平面布置图五、六层各设置会客厅一间（每间约30）；大办公室4间（每间面积约60）；小办公室13间（每间面积约30）；楼梯两个、男女卫生间各两个、开水间、配电室、储藏室各一个（面积共约180），五、六层平面布置见图1.3.4。图1.3.4 五、六层平面布置图 整座建筑朝向为南北向，平面布置满足长宽比小于5，采用纵向4.8m，横向6.3m 的柱距，满足建筑开间模数和进深的要求。（2）立面设计 立面设计力求达到主体造型与城市环境相协调，充分体现办公建筑的风格特点，采用了竖线条方案，在立面上进行了局部的颜色变换，主要采用灰色，局部采用白色，以体现办公楼的庄重感。为了满足采光和美观要求，设置了较大面积的玻璃窗。1.3.2 技术设计(1)防火设计 本设计防火等级为三级。安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，大房间设前后两个门，小房间设一个门，满足防火要求；室内消火栓设在走廊两侧，每层两侧及中间设3个消火栓，最大间距25m，满足间距50m的要求。(2)抗震设计 本设计所处地区地震基本烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，地震分组为第三组，可以根据构造要求进行抗震设计。建筑的质量分布和刚度变化均匀，满足抗震要求。(3)防水设计 屋面防水 屋面防水等级为二级，采用两道防水设防，屋面做法详见建筑总说明，屋面排水采用女儿墙外排水，具体做法见建筑做法总说明。 卫生间防水 卫生间设置地漏，地面找坡2%，卫生间防水设计以不积水为原则。1.4 构造做法（1）屋面做法上人屋面 防水层 （刚性）30厚C20细石混凝土防水 防水层 （柔性）三毡四油铺小石子 找平层 15厚水泥砂浆 找坡层 40厚水泥石灰胶渣砂浆3找平 保温层 80厚矿渣水泥 结构层 现浇钢筋混凝土板（2）楼面做法防滑大理石面砖 大理石面层，干水泥擦缝 30厚1：3干硬水泥砂浆结合层表面撒2厚素水泥 水泥浆结合层一道 120厚现浇钢筋混凝土楼板（3）外墙面做法粉刷墙面 饰面层（柔性耐水腻子涂料） 抗裂防护层（10厚抹面胶浆复合玻纤网格布） 保温层（60厚EPS保温层板） 粘结层（10厚水泥专用胶黏剂+锚栓） 找平层（10厚1:3水泥砂浆找平）（4）内墙面做法水泥砂浆抹面 找平层（10厚1:3水泥砂浆找平） 饰面层（10厚混合砂浆刮大白）（5）散水做法细石混凝土散水（6）门窗：见建筑总说明 第2章 结构方案说明与计算2.1 工程概况 本工程为济南市某高新企业办公楼，柱网布置见图 2.1.1 所示，框架结构，一层层高4.2m，二至六层层高3.6m 。图2.1.1 柱网平面布置图（1）地质水文资料： 根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度1.4m左右的人工填土，以下为0.6m左右的粉质粘土，承载力的特征值为fak=150 kN/，再下面为较厚的垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为fak=190kN/，将该层作为天然地基持力层。（2）全年主导风向：西南风 基本风压为：0.45kN/ 地面粗糙度：B类（3） 基本雪压为：0.30kN/（4） 土壤标准冻深：0.5米（5） 抗震设防烈度：6度（6）材料选用： 混凝土强度等级为C30、C20，钢筋为HPB300，钢材采用Q345。2.2 框架计算简图及梁柱线刚度2.2.1 初步估计截面尺寸本工程受力构件均采用 H 型钢构件（1）柱截面尺寸初选 根据底层柱长细比估算截面，初步估算基础埋深2.0m，基础高度0.95m，则底层柱l=（2.0-0.95)+0.45+4.2=5.7m柱截面尺寸根据长细比估计，初定长细比=100，柱子长为 5700mm，可得i=5.7cm，查表选定底层柱截面为HW3503501219，iy = 8.84cm（2）梁截面初选 框架主梁的高度根据跨度选用， h=()l= ()6300=420315mm ,查表选定主梁截面为HN3001506.59,次梁截面取用HN25012569。2.2.2 框架计算简图框架的计算单元取轴上的一榀框架计算。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内外高差，暂时定为-1.5m，二层楼面标高为4.2m，故底层柱高为5.7m，其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高）均为3.6，框架的计算简图见图 2.2.1 所示。 图2.2.1 框架的计算简图2.2.3 框架线刚度计算AB 、CD跨梁线刚度： i=1.5EcI/L=1.5Ec735010-8/6.3=1.7510-5Ec()BC跨梁线刚度： i=1.5EcI/L=1.5Ec735010-8/2.7=4.0810-5Ec()标准层线刚度： i=1.5EcI/L=1.5Ec4030010-8/3.6=11.1910-5Ec()底层柱线刚度： i=1.5EcI/L=1.5Ec4030010-8/5.7=7.0710-5Ec()令框架主梁AB、CD线刚度i=1.0，则其余各杆件的相对线刚度为iCD梁=4.0810-5Ec/1.7510-5Ec=2.33i标准层柱=11.1910-5Ec/1.7510-5Ec=6.39i底层柱=7.0710-5Ec/1.7510-5Ec=4.04以框架梁柱的相对线刚度作为计算各节点杆端弯剧分配系数的依据。2.3 荷载计算2.3.1 恒荷载标准值计算（1) 屋面 防水层： （刚性）30厚C20细石混凝土防水 1.0kN/ 防水层： （柔性）三毡四油铺小石子 0.4kN/ 找平层： 15厚水泥砂浆 0.01520=0.3kN/ 找坡层： 40厚水泥石灰胶渣砂浆3找平 0.0414=0.56kN/ 保温层： 80厚矿渣水泥 0.0814.5=1.16kN/ 结构层： 120厚现浇钢筋混凝土板 0.1225=3kN/ 装饰层： 吊顶及挂荷载 0.2kN/ 合计 6.62kN/（2) 各层走廊楼面 10mm面层 面层： 水磨石地面 20mm水泥砂浆打底 0.65kN/ 素水泥浆结合层一道 结构层： 120厚现浇钢筋混凝土板 0.1225=3kN/ 装饰层： 吊顶及挂荷载 0.2kN/ 合计 3.85kN/ (3) 楼面 大理石面层，水泥砂浆檫缝 面层： 大理石地面 30厚1:3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥 1.16kN/ 水泥浆结合层一道 结构层： 120厚现浇钢筋混凝土板 0.1225=3kN/ 装饰层： 吊顶及挂荷载 0.2kN/ 合计 4.36kN/(4) 梁自重 主梁自重：HN3001506.59 0.5+37.39.810-3=0.87kN/m 次梁自重：HN25012569 0.5+29.79.810-3=0.79kN/m(5) 柱自重 柱子自重：HW3503501219 0.5+1379.810-3=1.84kN/m(6）外墙自重（刨去窗洞） 240厚加气混凝土砌块 0.247.5=1.8kN/ 内面 找平层（10厚1:3水泥砂浆找平） 0.0120=0.2kN/ 饰面层（10厚混合砂浆刮大白） 0.0117=0.17kN/ 外面 饰面层（柔性耐水腻子涂料） 0.1kN/ 抗裂防护层（10厚抹面胶浆复合玻纤网格布） 0.0110=0.1kN/ 保温层（60厚EPS保温层板） 0.060.5=0.03kN/ 粘结层（10厚水泥专用胶黏剂+锚栓） 0.0110=0.1kN/ 找平层（10厚1:3水泥砂浆找平） 0.0120=0.2kN/ 合计 2.7kN/ 标准层外纵墙自重 2.7（3.6-0.3）4.8-1.51.82/4.8+0.95=6.82kN/m 标准层外横墙自重 2.7（3.6-0.3）=8.91kN/m 底层外纵墙自重 2.7（5.7-0.3-0.3）4.8-1.51.82/4.8+0.95=11.68kN/m 底层外横墙自重 2.7（5.7-0.3-0.3）=13.77kN/m(7) 内墙自重 240厚加气混凝土砌块 0.247.5=1.8kN/ 内面 找平层（10厚1:3水泥砂浆找平） 0.0120=0.2kN/ 饰面层（10厚混合砂浆刮大白） 0.0117=0.17kN/ 外面 找平层（10厚1:3水泥砂浆找平） 0.0120=0.2kN/ 饰面层（10厚混合砂浆刮大白） 0.0117=0.17kN/ 合计 2.54kN/ 标准层内墙自重 2.54（3.6-0.3）=8.38kN/m 底层内墙自重 2.54（5.7-0.3-0.3）=12.95kN/m(8) 女儿墙自重 240厚砖墙 0.2418=4.32kN/ 内面 找平层（10厚1:3水泥砂浆找平） 0.0120=0.20kN/ 防水处理 0.25 kN/ 外面 找平层（10厚1:3水泥砂浆找平） 0.0120=0.20kN/ 防水处理 0.25kN/ 合计 5.22kN/2.3.2 活载标准值计算(1) 屋面和楼面活荷载标准值 上人屋面 2.0kN/ 办公室楼面 2.0kN/ 电梯机房 7.0kN/ 卫生间 2.0kN/ 楼梯 3.5kN/ 走廊 2.5kN/(2) 雪荷载标准值Sk=1.00.30 =0.30kN/；准永久分区：。雪荷载不与活荷载同时组合，取其中的最不利组合，由于本工程雪荷载较小，荷载组合时直接取活荷载进行组合，而不考虑与雪荷载的组合。2.3.3 竖向荷载计算竖向荷载下框架板传荷载示意图见图2.3.1所示 图2.3.1 竖向荷载下板传荷载示意图（1）AB 、CD轴间框架梁 屋面板传荷载：（=0.38） 板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载，荷载的传递示意图如图2.3.1 恒载：6.622.4（1-20.382+0.383）2=24.34kN/m 活载：2.02.4（1-20.382+0.383）2=7.35kN/m 楼面板传荷载 恒载：4.362.4（1-20.382+0.383）2=16.03kN/m 活载：2.02.4（1-20.382+0.383）2=7.35kN/m 梁自重：0.87 kN/m AB 、CD轴间框架梁均布荷载为： 屋面梁: 恒载=梁自重+板传荷载=0.87+24.34=25.21kN/m 活载=板传荷载=7.35kN/m 楼面梁: 恒载=梁自重+板传荷载=0.87+16.03=16.90kN/m 活载=板传荷载=7.35kN/m（2）BC轴间框架梁 屋面板传荷载:（=0.28） 板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载，荷载的传递示意图如图2.3.1 恒载：6.621.352=11.17kN/m 活载：2.01.352=3.38kN/m 楼面板传荷载 恒载：3.851.352=6.50kN/m 活载：2.51.352=4.22kN/m 梁自重：0.87kN/m BC轴间框架梁均布荷载为： 屋面梁： 恒载=梁自重+板传荷载=0.87+11.17=12.04kN/m 活载=板传荷载=3.38kN/m 楼面梁： 恒载=梁自重+板传荷载=0.87+6.50=7.37kN/m 活载=板传荷载=4.22kN/m（3）轴边框架连梁 屋面板传荷载： 板传至梁上的三角形等效为均布荷载，荷载的传递示意图如图2.3,1 恒载：6.622.4=9.93kN/m 活载：2.02.4=3.00kN/m 楼面板传荷载 恒载：4.362.4=6.54kN/m 活载：2.02.42=3.00kN/m 梁自重：0.87kN/m 轴间边框架连梁均布荷载为： 屋面梁： 恒载=梁自重+板传荷载+女儿墙荷载=0.87+9.93+5.22=16.02kN/m 活载=板传荷载=3.00kN/m 楼面梁： 恒载=梁自重+板传荷载+外纵墙自重=0.87+6.54+6.82=14.23kN/m 活载=板传荷载=3.00kN/m（4）轴间中间框架连梁 屋面板传荷载： 板传至梁上的三角形等效为均布荷载，荷载的传递示意图如图2.3,1 恒载：6.622.4+6.621.35（1-20.282+0.283）=17.66kN/m 活载：2.02.4+2.01.35（1-20.282+0.283）=5.34kN/m 楼面板传荷载 恒载：4.362.4+3.851.35（1-20.282+0.283）=11.04kN/m 活载：2.02.4+2.51.35（1-20.282+0.283）=5.92kN/m 梁自重：0.87kN/m 轴间中间框架连梁均布荷载为： 屋面梁： 恒载=梁自重+板传荷载=0.87+17.66 =18.53kN/m 活载=板传荷载=5.34kN/m 楼面梁： 恒载=梁自重+板传荷载+内纵墙自重=0.87+11.04+8.38=20.29kN/m 活载=板传荷载=5.92kN/m（5）A、D 轴纵向集中荷载的计算 顶层柱： 顶层柱恒载=屋面边框架连梁所传恒载=16.024.8=76.90kN 顶层柱活载=屋面边框架连梁所传活载=3.004.8=14.4kN 标准层柱： 标准层柱恒载=楼面边框连梁所传恒载=14.234.8=68.30kN 标准层柱活载=楼面边框连梁所传活载=3.004.8=14.44kN基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重（取HN3001506.59） =（11.68+0.87)4.8=60.24kN（6）B、C 轴纵向集中荷载的计算 顶层柱 顶层柱恒载=屋面边框架连梁所传恒载=18.534.8=88.94kN 顶层柱活载=屋面边框架连梁所传活载=5.344.8=25.63kN 标准层柱 标准层柱恒载=楼面边框连梁所传恒载=20.294.8=97.39kN 标准层柱活载=楼面边框连梁所传活载=5.924.8=28.42kN 基础顶面恒载=底层内纵墙自重+基础梁自重（取HN3001506.59） =（12.95+0.87）4.8=66.34kN（7）柱自重 标准层柱自重=（柱子自重+防火涂层）柱高=（1379.810-3+0.5）3.6=6.63kN 底层柱自重=（柱子自重+防火涂层）柱高=（1379.810-3+0.5）5.7=10.50kN竖向受荷总图见图2.3.2 图2.3.2 竖向受荷总图2.3.4 风荷载计算作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值其中基本风压kN/。风载体型系数。风压高度变化系数由表查得。本工程所在地为城市，所以地面粗糙度为B 类。取风震系数，风荷载计算过程如表2.3-1 和表2.3-2，风荷载下的受力简图见图2.3.3表2.3-1 正面风荷载计算表层数离地面高度ZB（kN）622.651.281.00.80.453.62.04.86.20519.051.221.00.80.453.63.64.87.59415.451.141.00.80.453.63.64.87.10311.851.051.00.80.453.63.64.86.5428.251.001.00.80.453.63.64.86.2314.651.001.00.80.454.653.64.87.13 表2.3-2 背面风荷载计算表层数离地面高度ZB（kN）622.651.281.0-0.50.453.62.04.83.88519.051.221.0-0.50.453.63.64.84.75415.451.141.0-0.50.453.63.64.84.44311.851.051.0-0.50.453.63.64.84.0928.251.001.0-0.50.453.63.64.83.8914.651.001.0-0.50.454.653.64.84.46图 2.3.3 风荷载示意图2.4 风荷载作用下的位移验算2.4.1 侧移刚度D各层柱的抗侧移刚度计算过程见表2.4-1，表2.4-2。表2.4-1 横向2-6层D 值计算构件名称A轴柱0.1560.0721537B轴柱0.5210.2074418C轴柱0.5210.2074418D轴柱0.1560.0721537 表2.4-2 横向底层D 值的计算构件名称A轴柱0.2480.3331791B轴柱0.8240.4692523C轴柱0.8240.4692523D轴柱0.2480.3331791 2.4.2 风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：，顶点侧移是所有各层层间侧移之和，风荷载作用下框架侧移计算见表2.4-3。表2.4 -3 风荷载作用下框架侧移计算表楼层610.0810.08119100.000851/4235512.3422.42119100.001881/1915411.5433.96119100.002851/1263310.6344.59119100.003741/963210.1254.71119100.004591/784111.5966.3086280.007681/742=0.02159m侧移验算： 由“弹性层间位移角限值”可知，对于框架结构，楼层层间最大位移与层高之比的限值为1/550，本框架结构的层间最大位移与层高之比在底层，其值为1/7421/550，满足要求。2.5 竖向荷载作用下的内力计算2.5.1 恒荷载作用下的内力计算（1） 恒载作用下的梁柱弯矩计算（采用分层法取二分之一结构计算，计算简图见图 2.5.1-3）：图2.5.1顶层竖向荷载内力计算简图图2.5.2中间层竖向荷载内力计算简图图2.5.3底层竖向荷载内力计算简图各层梁柱弯矩计算结果见表2.5-1，表2.5-2，表2.5-2： 将与各柱相连的两层计算弯矩叠加得到柱子的最终弯矩，并通过将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，恒荷载作用下的整个结构的弯矩图2.5.4所示：图2.5.4 恒荷载作用下的弯矩图（kN.m）（2） 恒载作用下框架梁的剪力计算： 六层：VABkNVBAkNVBCkNVCBkN五层：VABkNVBAkNVBCkNVCBkN四层、三层：VABkNVBAkNVBCkNVCBkN二层：VABkNVBAkNVBCkNVCBkN一层：VABkNVBAkNVBCkNVCBkN恒载作用下框架梁的剪力图见图2.5.5所示：图2.5.5 恒荷载作用下框架梁的剪力图（kN）（3）恒载作用下柱子轴力计算 ：恒载下柱子轴力计算如下表2.5-4 所示;轴力图见图2.5.6所示表2.5-4恒载作用下柱子轴力计算结果恒载柱子轴力计算（kN）层数左梁剪力右梁剪力柱顶集中力柱顶轴力柱自重柱底轴力6边柱078.9876.9155.886.63162.51中柱79.8416.2588.94185.036.63191.665边柱053.1868.3283.996.63290.62中柱53.299.9697.39352.36.63358.934边柱053.1268.3412.046.63418.67中柱53.359.9697.39519.636.63526.263边柱053.1268.3540.096.63546.72中柱53.359.9697.39686.966.63693.592边柱053.1268.3668.146.63674.77中柱53.359.9697.39854.296.63860.921边柱053.0668.3796.1310.5806.63中柱53.419.9697.391021.6810.51032.18图2.5.6 恒荷载作用下柱的轴力图（kN）2.5.2 活荷载作用下的内力计算（1） 活载作用下的弯矩计算（采用分层法取二分之一结构计算，计算简图见图 2.5.1-3） 各层梁柱弯矩计算结果见表2.5-5，表2.5-6，表2.5-7将与各柱相连的两层计算弯矩叠加得到柱子的最终弯矩，并通过将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，恒荷载作用下的整个结构的弯矩图2.5.7所示：图2.5.7 活荷载作用下的弯矩图（kN.m）（2）活载作用下框架梁的剪力计算： 六层：VABkNVBAkNVBCkNVCBkN五层：VABkNVBAkNVBCkNVCBkN四层、三层：VABkNVBAkNVBCkNVCBkN二层：VABkNVBAkNVBCkNVCBkN一层：VABkNVBAkNVBCkNVCBkN活载作用下框架梁的剪力图见图2.5.8所示：图2.5.8 活荷载作用下框架梁的剪力图（kN）（3）活载作用下柱子轴力计算 ：活载下柱子轴力计算如下表2.5-8所示;轴力图见图2.5.9所示表2.5-8恒载作用下柱子轴力计算结果活载柱子轴力计算（kN）层数左梁剪力右梁剪力柱顶集中力柱顶轴力柱自重柱底轴力6边柱023.0414.437.446.6344.07中柱23.274.5625.6353.466.6360.095边柱023.1114.481.586.6388.21中柱23.25.728.42117.416.63124.044边柱023.0914.4125.76.63132.33中柱23.215.728.42181.376.631883边柱023.0914.4169.826.63176.45中柱23.215.728.42245.336.63251.962边柱023.114.4213.956.63220.58中柱23.215.728.42309.296.63315.921边柱023.0714.4258.0510.5268.55中柱23.245.728.42373.2810.5383.78 图2.5.9 活荷载作用下柱的轴力图（kN）2.6 水平荷载标准值作用下的内力计算框架在风荷载（从左向右）下的内力用 D 值法进行计算。其步骤为：（1）求各柱反弯点处的剪力值；（2）求各柱的反弯点高度；（3）求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；（4）求各柱的轴力和梁剪力。第I层第m 柱所分配的剪力为 Vim=；框架柱反弯点位置：计算过程如下表 2.6-1-5 所示，计算结果见图2.6.1-3 所示：表2.6-1 A(D)轴框架柱反弯点位置层号hh63.60.156-0.132000-0.132-0.4853.60.1560.1120000.1120.4043.60.1560.2560000.2560.9233.60.1560.4000000.4001.4423.60.1560.64400-0.120.5241.8915.70.2480.9020-0.0500.8524.86表2.6-2 B(C)轴框架柱反弯点位置层号hh63.60.5210.2500000.2500.953.60.5210.3500000.3501.2643.60.5210.4000000.4001.4433.60.5210.4500000.4501.6223.60.5210.50000-0.050.4501.6215.70.8240.6500-0.0400.6103.48框架各柱的杆端弯矩，梁端弯矩按下算式计算。，中柱梁弯矩：，边柱弯矩：表2.6-3 风荷载作用下A(D)轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层数h610.080.1291.300-0.485.304-0.6245.304522.420.1292.8920.409.2541.1578.630433.960.1294.3810.9211.7414.03112.898344.590.1295.7521.4412.4248.28316.455254.710.1297.0581.8912.06913.34020.352166.300.20813.7904.8611.58467.01924.924表2.6-4 风荷载作用下B(C)轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层数h610.080.3713.7400.9010.0983.3663.0427.087522.420.3718.3181.2619.46410.4816.87716.022433.960.37112.5991.4427.21418.14311.35426.455344.590.37116.5421.6232.75326.79815.28435.612254.710.37120.2971.6240.18832.88120.11646.870166.300.29219.3603.4842.97967.37322.78153.079图2.6.1 风荷载作用下的弯矩图（kN.m）层号AB、CD跨（6.3m）BC跨（2.7m）柱轴力A（D）轴B(C)轴M左M右VABM左M右VBCNAVAB-VBCNB65.3043.0421.2823.0427.0875.250-1.282-3.968-3.96858.6306.8772.4616.87716.02211.868-3.743-9.407-13.375412.89811.3543.84911.35426.45519.596-7.592-15.747-29.122316.45515.2845.03815.28435.61226.379-12.630-21.341-50.463220.35220.1166.42320.11646.87034.718-19.053-28.295-78.758124.92422.7817.57222.78153.07939.318-26.625-31.746-110.504表2.6-5 风荷载作用下轴框架梁剪力、柱轴力计算图2.6.2 风荷载作用下的梁端剪力（kN）图2.6.3 风荷载作用下柱端轴力（kN）2.7 内力组合由于地震设防烈度为六度，建筑物属于丙类，根据建筑抗震设计规范第 3.14条规定，可不进行地震作用计算。各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。各内力组合见表2.7-1-4表2.7-1 边跨梁内力组合表表2.7-2 中间跨梁内力组合表表2.7-3 边柱内力组合表表2.7-4中间柱内力组合表2.8 结构构件验算2.8.1 框架柱的验算 框架柱的验算包括强度，整体稳定和局部稳定验算，计算时不考虑抗震设防要求， 按钢结构设计规范（GB500172003） 计算。（1）A （D）轴框架柱的验算 截面特性： 柱截面为： HW3503501219, A=173.9cm2, Ix=40300cm4, Iy=13600cm4,ix=15.2cm,iy=8.84cm,Wx=2300cm3,Wy=776cm3。 控制内力: 顶层柱： Mu =130.25kN.m, Nu =248.21kN, Vu =53.32kN 中间层柱： Mu =75.81kN.m, Nu =1052.57kN, Vu =38.45kN 底层柱： Mu =111.53kN.m, Nu =1268.41kN, Vu =27.68kN 强度验算（截面无削弱） 验算顶层柱 顶层柱： Mu =75.81kN.m, Nu =1052.57kN, Vu =38.45kN 68.21 N/mm2f310 N/mm2 验算中间层柱 中间层柱： Mu =75.81kN.m, Nu =1052.57kN, Vu =38.45kN N/mm2f310 N/mm2 验算底层柱 底层柱：Mu =111.53kN.m, Nu =1268.41kN, Vu =27.68kN