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紫薇地产综合办公楼设计毕业论文1 绪论1.1建筑设计背景1.1.1建筑概况设计题目：紫薇地产综合公司办公楼设计建筑层数：六层结构类型：现浇混凝土框架结构l.1.2工程地质条件建筑场地位于渭河II级阶地上，地形较平坦，勘探表明，场地地层从上到下由素填土和黄土状土构成，其中素填土层厚1.42.5m，以下为黄土状土层，厚度大于10米。地基土承载力特征值，fak=150kPa，场地为II级非自重湿陷性黄土场地，土的重度为19N/m2，孔隙比为0.8，液性指数为0.833。地下水位标高为-8.6m。在多雨季无显著变化。水无侵蚀性，土壤冻结深度为0.5m，冻冰期35d，室内外计算温度。1.1.3气象条件最热月平均温度27.3（绝对最高气温41.7）最冷月平均温度-1.7（绝对最低气温-20.6），空气相对湿度，最热月平均72，最冷月平均70。主导风向：冬夏季为东北风。基本风压值：0.35kNm2，地面粗糙度为B类。基本雪压值：0.20kNm2。1.1.4抗震设防该工程抗震设防烈度为8度，场地类别为类，设计地震分组为第一组；该房屋为丙类建筑。1.2建筑方案及方案说明1.2.1建筑方案初步设计根据使用功能及条件，确定建筑方案，进行初步设计，绘出平、立、剖面草图经指导老师修改后进行下一步设计。建筑总平面布置应考虑到和周围环境(相邻建筑、绿化及道路)的关系，要求平面布置紧凑，人流路线合理，满足防火要求，房间的采光通风及保温隔热等均需满足功能要求，建筑造型和建筑立面要求美观、大方，体现时代特色。具体如下:1) 柱网尺寸采用7.2m6.6m小办公室的开间取为3.6 m，进深为6.6m，大办公室开间取7.2m，进深取6.6m。2) 主要房间平面设计房间门设置：根据人流的多少和搬进房间设备的大小取门宽为1000mm，开启方向朝房间内侧。走道两端的门采用等宽双扇门，大厅的门采用三个双扇玻璃门。房间窗设置：房间中的窗大小和位置的确定，主要是考虑到室内采光和通风的要求。3) 防火设计该建筑为高度不超过24m的多层建筑，防火等级为二级，将每一层划分为一个防火区间，则每层长度50.4m小于允许长度150m，每层的建筑面积801.36m2小于最大允许面积2500 m2。该建筑设有二部楼梯，满足防火规范要求。1.2.2建筑施工图设计建筑设计和结构设计互相影响、互相配合、互相制约，所以，在绘制建筑施工图过程中，遇到问题及时修改。在施工图设计过程中，结合相关的规范考虑全面，按照制图统一标准绘制，节点细部构造要细心绘制，尺寸标注、做法标注及一些说明要符合要求。设计深度应满足施工要求，图面应详尽表现建筑物的各有关部分。建筑设计说明书，说明工程概况及设计依据、设计意图、建筑规模、要求、建筑方案及方案说明、设计依据和设计原则、经济技术指标等。1.3课题研究的意义综合运用所学过的基础理论和专业知识，锻炼查阅相关规范和资料进行综合楼建筑方案设计和框架结构在抗震设防烈度为8度时的结构计算，熟悉工程设计的内容和程序，提高分析和解决工程实际问题及绘制施工图的能力。2 结构布置2.1 结构布置（1）根据该房屋的使用功能及建筑设计要求，进行了建筑平面、立面和剖面设计，主体结构共6层。（2）结构采用双向承重，整体性和受力性能都很好。（3）外墙采用240mm混凝土砌块，内墙采用200mm轻质隔墙。（4）混凝土等级选用：梁、板、柱均选用C30。2.1.1 柱网布置图2.1 柱网布置图2.1.2初选截面尺寸(1) 框架梁截面尺寸纵向框架梁h=(1/81/12)l=(1/81/12)7200=600mm900mm 取h=650mmb=(1/21/3)h=(1/21/3)650=217mm325mm 取b=250mm横向框架梁AB CD跨h=(1/81/12)l=(1/81/12)6600=550mm825mm 取h=600mm b=(1/21/3)h=(1/21/3)600=200mm300mm 取b=250mm延安大学西安创新学院毕业设计 BC 跨 h=(1/81/12)l=(1/81/12)2400=225mm338mm 取h=300mm次 梁h=(1/81/12)l=(1/81/12)（7200-250）=579mm869mm 取h=600mmb=(1/21/3)h=(1/21/3)600=200mm300mm 取b=250mm表2.1 梁截面尺寸(mm)层数混凝土等级横梁(bh)次梁(bh)纵梁(bh)AB跨、CD跨BC跨1-6C30250600250300250600250650 (2) 柱截面尺寸估算柱截面尺寸根据柱的轴压比限值，按公式计算1) 根据建筑抗震设计规范，结构形式是框架结构，抗震设防烈度为8度，建筑物高度22.1m24m,查得抗震等级为二级，确定柱轴压比限值为0.75。2) AcN/fc (2.1)柱组合的轴压比设计值N=A g n (2.2)注：考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数,边柱取1.3，内柱取1.2。g 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似取14 kN/m2。n为验算截面以上的楼层层数。A柱的负荷面积。fc为混凝土轴心抗压强度设计值，对C30，查得14.3 N/mm2。图2.2 框架结构的计算简图中柱：A1=7.2(6.6/2+2.7/2)=33.48m2边柱:A2=7.26.6/2=23.76m2一层六层：中柱AcN/fc=Agn/fc=(1.233.481000145)/ (0.7514.3)=262220.98 mm2 边柱AcN/fc=Agn/fc=(1.323.761000145)/(0.7514.3)=201600.00 mm2 取矩形截面b=h 中柱 512.08512.08 边柱 449.0449.00 取中柱bh=550mm550mm 边柱bh=550mm550mm表2.2 柱截面尺寸(mm)层次混凝土等级Bh (mm4)16C30550550502.1.3 计算简图的确定（1）框架各构件在计算简图中均用单线条代表，各单线条代表构件形心轴所在的位置线（2）梁的跨度=该跨左右两边柱截面形心轴线之间的距离（3）底层柱高=从基础顶面算至楼面标高处（4）中间层柱高=从下一层楼面标高至上一层楼面标高（5）顶层柱高=从顶层楼面标高算至屋面标高一层六层：横跨 AB CD跨： 6600+120+100-550=6270mm BC跨： 2700-200+550=3050mm纵跨 1-2轴 7-8轴： 7200+120-250=7070mm 2-7轴： 7200mm柱高：底层柱高：3.6+0.45+2.4-1.5=4.95m 2-6层的柱高： 3.6m 2.3 横向计算简图纵向计算图2.4 纵向计算简图3 框架结构刚度参数计算3.1梁柱线刚度计算在框架结构中，可将现浇楼面视作梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取I=1.5I0，对中框架梁取I=2I0。 截面惯性矩I0=bh3/12。框架梁线刚度为ib=EcI0/l，其中EC为混凝土弹性模量，L为梁的计算跨度。表3.1 横梁线刚度ib计算表类 层EcbhI0Lib=EcI0/l（kNmm）1.5EcI0/l（kNmm）2EcI0/l（kNmm）别 （kN/mm2）（mmmm）（mm4）(mm)次AB CD跨1-63.01042506004.510962702.1510103.2310104.31010BC 跨1-63.01042503000.610930500.5910100.8910101.181010柱的线刚度iC=ECIB/l。其中Ie为柱的截面惯性矩，HC为柱的计算高度。表3.2 柱的线刚度计算表层次Ec（kN /mm2）bh（mmmm）HC(m)Ie（mm4）iC=EcI0/l（kNmm）13.01045505504.957.6310104.6210102-63.01045505503.607.6310106.3610103.2柱的抗侧刚度计算根据梁柱的线刚度比的不同，框架柱可分为中柱，边柱柱抗侧移刚度： 注：c 柱抗侧移刚度修正系数表3.3 柱侧移刚度修正系数表位置边柱中柱c简图K简图K一般层底层 边框架柱侧移刚度D值(1) 1层 边柱（A-1、 A-8、 D-1、 D-8） =9956 中柱（B-1、 B-8、C-1、 C-8） =10861(2) 26层边柱（A-1、 A-8、 D-1、 D-8）=0.51 =0.20 =11778 中柱（B-1、 B-8、C-1、 C-8）=0.65 =0.25 =14722 表3.4 边框架柱侧移刚度D值 kN /mm 层 次 边柱（4）根中柱（4）根DcDCDC4cDCDC42-60.510.2011778471120.650.25147225888810600010.700.449956398240.870.48108614344483268中框架柱侧移刚度D值(1) 1层 边柱（A-2 A-7、 D-2D-7） 中柱（B-2 B-7、 C-2 C-7） (2) 26层边柱（A-2 A-7、 D-2 D-7） 中柱（B-1、 B-8、C-1、 C-8） 表3.5 边框架柱侧移刚度D值 kN /mm层次边柱（12）根中柱（12）根DcDCDC12cDCDC122-60.680.25147221766640.860.301766721200438866810.930.49110871330441.190.7717422209064342108将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即为各层间侧移刚度D 表3.6 层间侧移刚度 kN /mm 层 次12D425376494668D1 /D2 =425376/494668=0.8600.7,故该框架为横向规则框架。4 荷载计算4.1恒载标准值计算（1）屋面(不上人)：防水层(刚性)：30mm厚C20混凝土防水 1.00kN/m2防水层(柔性)：三毡四油铺小石子 0.40 kN/m2找平层：15mm厚水泥砂浆 200.015=0.30 kN/m2找平层：15mm厚水泥砂浆 200.015=0.30 kN/m2找坡层：40mm厚水泥石灰焦渣砂浆3找平 0.0414=0.56 kN/m2保温层：80mm厚矿渣水泥 14.30.08=1.16 kN/m2结构层：100mm厚现浇钢筋混凝土板 250.10=2.50 kN/m2抹灰层：10mm厚混合砂浆 170.01=0.17 kN/m2合计： 6.39 kN/m2屋面的面积取到墙外包尺寸线 屋面面积：（50.4+0.24）（15.9+0.24）=817.330 m2 817.3306.39=5222.739kN（2）各层走廊及楼面大理石面层，水泥砂浆擦缝30mm厚13干硬性水泥砂浆，面上撒2mm厚素水泥 1.16 kN/m2水泥浆结合层一道结构层：100mm厚现浇钢筋混凝土板 250.12=2.50 kN/m2抹灰层：10mm厚混合砂浆 170.01=0.17 kN/m2合计： 3.83 kN/m2一层六层楼面面积：（50.4+0.24）（19.5+0.24）=999.634m2999.6343.83=3828.6 kN（3）梁、柱 梁净跨计算 横梁 1层6层： AB CD 跨 600+120+100-5502=5720 mm BC跨 2700-200=2500 mm延安大学西安创新学院毕业设计 纵梁1层6层 1-2跨 7-8跨 7200+120+275-5502=6495 mm 2-7轴之间梁跨 7200-550=6650mm次梁： 6600+120+100-2502=6320 mm柱净高可取层高减去板厚 表4.1 梁、柱重力荷载代表值层数构件b/mh/mr/（kN/m3）g/(kN/m)li/mnGi/kNGi/（kN）1AB CD跨0.250.50251.053.2815.72016300.277983.17BC跨0.250.20251.051.3132.500826.260纵梁边跨0.250.55251.053.6096.4958187.524中跨6.65020468.809次梁0.250.50251.053.2816.52014290.303柱0.550.55251.106.5634.850321018.5781018.57826AB CD跨0.250.50251.053.2815.72016300.277983.17BC跨0.250.20251.051.3132.500826.260纵梁0.250.250.55251.053.6096.4958187.524中跨6.65020468.809次梁0.250.50251.053.2816.52014290.303柱0.550.55251.106.5633.50032735.056735.056：为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增加系数。g表示单位长度构件重力荷载。n为构件数量。：梁长度取净跨，柱长度取净高。：对现浇板肋梁楼盖，因为板自重已计入楼面（屋面）的恒荷载中，故计算梁自重时高度应取梁原厚减去板厚。（4）墙外墙采用240mm厚水泥空心砖（容重9.8 kN/m2），内墙采用200mm厚加气混凝土砌块（容重5.5 kN/m2）a.外墙水刷石外墙面 0.5 kN/m2240mm厚水泥空心砖 0.249.8=2.35 kN/m2水泥粉刷内墙面 0.36 kN/m2合计： 3.212 kN/m2b.内墙200mm厚加气混凝土砌块 0.2005.5=1.100kN/m2水泥粉刷内墙面 0.362=0.72 kN/m2合计： 1.82 kN/m2（5）门、窗房间门采用木门（单位面积重力荷载为0.2 kN/m2 ），窗采用铝合金门窗（单位面积重力荷载为0.4 kN/m2），底层入口处：两侧门与中间门采用钢塑玻璃门（单位面积重力荷载为0.4 kN/m2）。面积计算1层6层：外墙面积（6.6+0.12+0.1-0.552）（3.6-0.6）5+（2.7-0.1-0.1）（3.6-0.3）2+（7.2+0.12-0.55-0.275）(3.6-0.65) 4+(7.2-0.1-0.1) (3.6-0.65) 2+（7.2+0.1-0.55）（3.6-0.65）4=361.201m2外墙门窗面 M-2 (1.8+2.1) 51=18.9 m2 C-1(26个) 1.81.826=84.24 m2 18.9+84.24=103.14 m2 内墙面积（6.6+0.12+0.1-0.552）（3.6-0.6）12+(6. 6-0.12-0.1) (3.6-0.6) 11+(3.6+0.1-0.275)(3.6-0.65)+(7.2-0.55)(3.6-0.65)4+(7.2-0.55+0.1-0.275)(3.6-0.65)4+(7.2+0.12-0.55-0.275)(3.6-0.65) 3=638.92m2 内墙门窗面积M-1（21个）1.02.121=44.1 m2 M-30.92.12=3.78 m2 C-1（1个） 1.81.81=3.24 m2 44.1+3.78+3.24=51.12 m2 外墙自重 （ 361.201-103.14）3.212=828.89 kN 外墙门窗重84.240.4+18.90.4=41.26 kN 内墙自重 （638.92-51.12）1.82=1069.80 kN 内墙门窗重 (44.1+3.78) 0.2+3.240.2=10.85 kN墙总重 828.89+1069.80=1898.69 kN 门窗总重 41.26+10.85=52.11 kN2层6层：外墙面积 计算方法同一层S=361.20 m2 外墙门窗面积 C-1 (30个) 1.81.830=97.2 m2 内墙面积 （6.6+0.12+0.1-0.552）（3.6-0.6）11+(6.6-0.12-0.1) (3.6-0.6) 10+(6.6+0.1-0.275)(3.6-0.65)+(7.2-0.55)(3.6-0.65)4+(7.2-0.275+0.1-0.275)(3.6-0.65)4+(7.2+0.12-0.55-.2075)(3.6-0.65) 3=600.26 m2 内墙门窗面积M-1（22个）1.02.122=46.2 m2 M-3（2个）0.92.12=3.78 m246.2+3.78=49.98 m2 外墙自重 （361.20-97.20）3.212=847.97kN 外墙门窗重 97.20.4=38.88 kN 内墙自重 （600.26-49.98）1.82=1001.51 kN 内墙门窗重 49.980.4=19.99 kN 墙总重 847.97+1001.51=1849.48 kN 门窗总重 19.99 +38.88=58.87kN6层：外墙面积 计算方法同一层S=361.20 m2 外墙门窗面积 C-1 (30个) 1.81.830=97.2 m2 内墙面积 （6.6+0.12+0.1-0.552）（3.6-0.6）9+(6.6-0.12-0.1) (3.6-0.6) 10+(3.6+0.1-0.275)(3.6-0.65)+(7.2-0.55)(3.6-0.65)4+(7.2-0.275+0.1-0.275)(3.6-0.65)4+(7.2+0.12-0.55-0.275)(3.6-0.65) 3=568.30 m2 内墙门窗面积 M-1（22个）1.02.122=46.2 m2 M-3（2个）0.92.12=3.78 m2 46.2+3.78=49.98 m2 外墙自重（361.20-97.20）3.212=847.97kN 外墙门窗重 97.20.4=38.88 kN 内墙自重（568.3-49.98）1.82=943.34 kN 内墙门窗重 49.980.4=19.99 kN 墙总重 847.97+943.34=1791.31 kN 门窗总重 19.99 +38.88=58.87kN4.2活荷载标准值计算（1）屋面和楼面活荷载标准值 根据荷载规范查的不上人屋面均布荷载标准值 0.5 kN/m2综合楼楼面均布荷载标准值 2.0 kN/m2楼 梯、走 廊均布荷载标准值 2.5 kN/m2展厅均布荷载标准值 2.5 kN/m22层6层均布活荷载：（2.7-0.2）（50.4-0.24）2.5+（7.2-0.2）（6.6-0.12-0.1）2.5+（3.6-0.12-0.1）（6.6-0.12-0.1）2.5+（50.4-7.2）6.622.0+（3.6-0.1-0.1）（6.6-0.12-0.1）2.5=1673.77kN屋面均布活荷载：（50.4-0.24）（15.9-0.24）0.5=392.75 kN （2）屋面雪荷载标准值 Sk =s0 =1.00.25 kN/m2=0.25 kN/m2屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。4.3荷载分类将各层各构件荷载分类，计算各层何荷载代表值，列入表5.2中其中各层自重为：楼面恒载、50%楼面均布活荷载、纵横梁自重、楼面上下各半层的柱及纵横墙体自重和门窗。顶层自重为：屋面恒载、50%屋面雪荷载、纵横墙自重、半层柱自重、上下半层墙体自重。表4.2 重力荷载代表值计算表 kN层次梁柱板墙门窗活荷载Gi1983.17876.8173130.371874.08552.11836.8857753.4372983.17735.0563130.371849.4852.11836.8857587.0713983.17735.0563130.371849.4852.11836.8857587.0714983.17735.0563130.371849.4852.11836.8857587.0715983.17735.0563130.371849.4852.11836.8857587.071 6983.17367.5285222.7391820.39558.87196.3758649.0774.4重力荷载代表值图4.1 各质点的重力荷载代表值5 内力计算5.1 横向水平地震作用下框架结构的内力和位移计算5.1.1横向自振周期计算T1=1.7T （uT）1/2 （6.1）注：uT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。T结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.7。uT按以下公式计算： VGi=Gk （6.2） （u）i= VGi/D ij （6.3）uT=（u）k （6.4）注：D k为集中在k层楼面处的重力荷载代表值，VGi为把集中在各层楼面处的重力荷载值视为水平荷载而得的第i层的层间剪力。D ij 为第i层的层间侧移刚度。（u）i（u）k分别为第i、k层的层间侧移。表5.1 结构顶点的假想侧移计算层次Gi（kN）VGi（kN）D i（N/mm）ui（mm）ui（mm）68649.0778649.07749466817.48351.4357587.0711623682333.9547587.07123823.21949466848.16301.1337587.07131410.2949466863.5252.9727587.07139163.72749466892.07189.4717753.43746917.164425376110.3110.3T1=1.7T（uT）1/2 =1.70.7(351.4310-3)1/2=0.60s5.1.2水平地震作用及楼层地震剪力计算根据建筑设计抗震规范（GB500112010）规定，对于高度不超40米、以剪切变形为主且质量和刚度沿着高度方向分布比较均匀的结构，以及可近似于单质点体系的结构，可以采用底部剪力法等简化方法计算抗震作用。因此本框架采用底部剪力法计算抗震作用。Fek=1 Geq （6.5）Geq=0.85Gi=0.85（7753.437+7587.0714+8649.077=33289.163kN根据场地类别为类，设计地震分组为第一组，查得场地特征周期值Tg=0.35s。抗震设防烈度为8度，多遇地震情况下，查的水平地震影响系数最大值max=0.16。由特征周期与自振周期的比值确定计算地震影响系数1=（Tg/T1）0.9max=（0.35/0.60）0.90.16 =0.0985FEk=1Geq=0.098533289.163=3278.98kN因1.4Tg=1.40.35=0.49sGj，查得=0.032表5.3 水平地震剪力验算表层次Gi（kN）G（kN）0.032G（kN）Vi（kN）68649.0778649.077276.7701079.37657587.07116236.148519.5571390.46547587.07123823.219762.3432107.69637587.07131410.291005.1292660.07927587.07139163.7271253.2393050.50717753.43746917.1641501.3503281.872延安大学西安创新学院毕业设计因此水平地震剪力按计算结果计算。水平地震作用下框架结构的层间位移ui和顶点位移u i的计算：ui = Vi/D ij （6.7）u i=uk （6.8）各层的层间弹性位移角的计算e=ui/hi （6.9）表5.4 横向水平地震作用下的位移验算层次Vi（kN）D i（N/mm）（u）i （mm）ui（mm）hi（mm）e=（u）i /hi61079.3764946682.1827.5236001/151851390.4654946682.8126.3436001/128142107.6964946684.2623.5336001/84532660.0794946685.3819.2736001/66923050.5074946686.1713.8936001/58313281.8724253767.727.7249501/641由此可见，最大层间弹性位移角发生在第二层，1/5831/550，满足要求。5.1.4水平地震作用下框架内力计算以框架布置图中3轴线横向框架内力计算为例说明计算方法，其余框架内力计算略。i层j柱分配到的剪力Vij以及该柱上下端的弯矩Mbij 和M uij的计算 (6.10) Mbij=Vijyh (6.11)M uij=Vij（1y）h (6.12)y=yn+y1+y2+y3 (6.13) 注：Dij为i层j柱的侧移刚度。 h为柱的计算高度。 y框架柱的反弯点高度比。yn框架柱的标准反弯点高度比。 y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。 y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。表5.5 各层柱端弯矩及剪力计算（边柱）(kN)层间刚度(N/mm)边柱512.84776791601417.180.3930.19712.8654.42945.64776791601431.680.3930.34741.7778.611302.14776791601443.620.3930.40066.3099.451580.44776791601452.940.3930.45090.53110.641782.54776791601459.760.3930.500113.54113.541906.45812482150070.520.2140.930405.3130.51表5.6 各层柱端弯矩及剪力计算（中柱）y1894320.340.4820.24118.6358.661894337.540.4820.35049.9392.721894351.690.4820.44186.62109.801894362.740.4820.450107.29131.131894370.770.4820.500134.46134.462249673.780.2680.848386.6569.31梁端弯矩Mb、剪力Vb及柱轴力Ni的计算M l b= (6.14)M r b= (6.15)V b= (6.16) Ni=（V l b V r b）k (6.17)注：ilb和irb分别表示节点左右梁的线刚度 Mlb和Mrb分别表示节点左右梁的弯矩 Ni为柱在第i层的柱轴力，以受压为正图5.3 内力示意图表5.7 梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算层次边 梁走 道 梁柱 轴 力边柱中柱654.4218.045.413.4240.6240.622.433.85-13.42-20.43591.4734.255.423.2877.1077.102.464.25-36.70-61.404141.2249.135.435.25110.60110.602.492.17-71.95-118.323173.9466.985.444.61177.41177.412.4147.84-116.56-221.552204.0774.365.451.56167.39167.392.4139.49-168.12-309.481144.0562.685.438.28141.09141.092.4117.58-206.4-388.78 柱轴力的负号表示拉力。 M单位为kNm,V单位为kN,L单位为m。5.1.5作水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图图5.4横向框架弯矩图（kN） 图5.5 梁端剪力及柱轴力图（kN）5.2 竖向荷载作用下框架结构的内力计算5.2.1计算单元取轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为7.2m，由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示。计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，所以在框架节点上还作用有集中力矩。 图5.6 横向框架计算单元 5.2.2荷载计算1）恒载计算在图2-8中，、代表横梁自重，为均匀荷载形式。对于第6层 和分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图3-8所示几何关系可得： 、分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包.括里梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下： 图5-7 各层梁上作用的恒载 集中力矩对于15层，包括梁自重合其上横墙自重，为均布荷载。其他荷载计算方法同第6层，结果为： 2）活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图3-10所示。图5-8 各层梁上作用的活载对于第6层 同理，在屋面雪荷载作用下 对15层 3）竖向均布恒荷载的等效转化对于第6层对于15层 4）竖向均布活荷载的等效转化5）竖向均布雪荷载的等效转化6）各杆在恒载的固端弯矩为屋面： 楼面： 7)各杆在活载作用下的固端弯矩16层：8)雪荷载作用下各杆固端弯矩将上述计算结果汇