综合楼高支模施工专项方案(门式架)(DOC毕设论文).doc

普通高支模施工方案（光伏电站综合楼）编制: 年 月 日审核: 年 月 日审批: 年 月 日河源市市政工程总公司目 录一. 编制依据 - 3二. 工程概况 - 34三. 高支模搭设方案 - 45四. 梁、板高支模及架体受力计算 - 5 (一) 门式钢管脚手架(用于6m以下楼层) - 515(二) 扣件式钢管满堂脚手架(7m高支模模板及支撑方案) - 1525五. 施工要点及防止高支模支撑系统失稳的措施- 2527六. 梁板模板拆除- 2728七. 质量保证措施- 2829 八. 施工安全文明技术措施- 3031普通高支模施工专项方案一. 编制依据（1）建筑施工安全检查标准JGJ59-99（2）建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91（3）建筑施工手册（第四版）（4）建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000（5）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ1302001(6) 惠州市人防工程设计院有限公司提供的施工设计图纸二. 工程概况1 本工程首层梁板模板4.2m高度范围(标高0.004.2m段)约360，梁最大截面250700, 柱网尺寸8.07.8m; 78m米高度范围(B-C/4-5轴中空层)约60，梁最大截面250700,柱网尺寸8.07.8m; 板厚均为100，为了稳固起见，钢筋砼柱（300400350550、）先行浇筑至梁底，并与钢管门架紧密锚固（详大样）形成一个稳定的整体。根据广东省建筑工程的有关规定，作为高支模混凝土施工。为确保高支模的施工质量和安全，特针对该人防工程地下室顶板编制高支模专项施工方案。根据梁板布置及荷载情况，结合以往的施工经验，本工程7.8m高度范围梁板支撑系统采用密拼满堂红门式架支撑，水平、纵横方向连接用483.5钢管及扣件固紧。2 健全的管理组织机构是贯彻实施高支模施工专项方案的首要保证，根据施工现场的实际情况和项目部质量管理网络的基础上，成立高支模专业领导小组，由项目经理任组长，技术负责人任副组长，组员有：质检员、各专业施工员、安全员、各施工班组长（见附图）。认真做好详细书面技术交底工作，对高支模搭设尺寸做到心中有底，施工员和质检员在施工过程中应认真组织检查，认真做好“三检制”（自检、互检、交接检），模板及支撑各施工工序结束后，要认真进行工程质量检验和评定。施工过程中充分发挥质量否决权的作用，使工程质量得到有效控制。具体由现场总施工员、专业施工员落实实施，直至落实到各专业班组，项目部质安员经常深入工地督促检查，发现问题及时纠正解决。三. 高支模架体的搭设方案1 框架柱模板采用18mm 厚胶合板，用8080mm 的木方做竖向背楞，再用8080mm 木方小横杆做水平背楞形成“箍”的形式把柱四周锁住，再利用钢管斜撑及门架支撑形成支撑体系， 柱模板支模图如下：1.1 工艺流程1.2 按位置线做好定位钢筋，以保证柱轴线、边线与标高的准确。1.3 安装柱模板：通排柱先装两端柱，经校正、固定、拉通线校正中间各柱。1.4 在柱子安装最后一片模板前应对柱模内进行认真的清扫，然后合模。保证在浇注混凝土时模内清洁。2. 梁、板模板架体搭设设计要求：门架排距（纵、横搭设）。四. 梁、板高支模及架体受力计算(一) 门式钢管脚手架(用于6m以下楼层)1 梁模板及架体受力计算参数 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。 计算的脚手架搭设高度:梁为3.70m、板为4.20m,门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b=1.22米，门架的高度 h0=1.93米，步距1.93米，跨距 l=5.00米。 门架 h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。 门架立杆采用42.72.4mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离200mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度100mm。 梁顶托采用483.5。 门式支架搭设示意图：1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 计算门架的几何尺寸图 门式支架搭设平面图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = kN1.1 梁荷载的计算：1.1.1 钢筋混凝土梁自重(属于高支模段的梁最大截面：0.250.7m),kN/m： q1 = 25(0.250.7+0.50.9)= 15.625kN/m1.1.2 模板的自重: P2=0.50.25(21.4+0.5)/0.5=0.825 kN/m1.1.3 支撑体系自重:P3= (KN/m)作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递的荷载; 门架静荷载计算(作用于门架的荷载包括以下内容):(1) 脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：配件名称配件数量配件重量门架MF12191榀(不可改)0.224KN交叉支撑20.0402=0.08KN水平架4步3设0.1653/4= 0.124KN连接棒20.0062=0.012KN锁臂20.0092=0.018KN合计0.458KN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.458/1.930=0.24kN/m (2) 加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用26.82.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(4.001.93)/(5.004.00)=0.386 20.038(5000.004)/cos/(4.001.93)=0.214kN/m 水平加固杆采用42.02.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.023(5.001.00)/(41.93)=0.015kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为 (1.000.014+40.014)/1.93=0.036kN/m 每米高的附件重量为0.02kN/m； 每米高的栏杆重量为0.01kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.214+0.015+0.036+0.02+0.01=0.305 kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG =0.24+0.295=0.535kN/m。1.1.4 活荷载标准值 P4 :施工人员及设备荷载按:1 KN/ 振捣砼时产生的荷载按:3 KN/活荷载标准值 P4 = (3+1)0.5=2.0 kN/m 托梁传递荷载: NQ = P1+P2+P4 = 18.45kN2. 立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.535kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 18.45kN； H 脚手架的搭设高度，H = 3.7m。 经计算得到，N = 1.20.5353.7+18.45 = 20.83kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 20.83kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.40； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.525cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.16cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.19cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.04cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1 =1.22cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.08cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd = 0.40608.000205/1000=49.856kN。立杆的稳定性计算20.83kN,小于49.856 kN,满足要求。 3. 风荷载计算 根据建筑施工门式架钢管脚手架安全技术规范(JGJ128-2000)的有关规定,敞开式脚手架因受风荷载作用很小,搭设高度在5米内,风荷载可忽略不计。4. 梁模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度,模板面板按照三跨连续梁计算;静荷载标准值 q1 = 25(0.250.7+0.50.9)= 15.625kN/m 活荷载标准值 q2= (3.0+1.0)0.50 = 2.00 kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.001.81.8/6 = 48.60 cm3;I = 90.1.801.801.80/12 = 43.74 cm4;4.1 抗弯强度计算 f = M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）； M 面板的最大弯距(N.mm); W 面板的净截面抵抗矩; f 面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2; M = 0.100q12 q 荷载设计值(kN/m);经计算得到 M = 0.2(1.22.7+1.44.95)0.250.25=0.122kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12210001000/48600=2.510N/mm2面板的抗弯强度验算 f 小于f 满足要求4.2 抗剪计算 T = 3Q/2bh f其中最大剪力 Q = 0.6(1.215.625+1.44.95)0.25= 3.852kN截面抗剪强度计算值 T=33852/(270018)= 0.426N/mm2截面抗剪强度计算值f=1.40 N/mm2抗剪强度验算 T 小于 f, 满足要求4.3 挠度计算 V=0.677q14/100E V = 1/250面板最大挠度计算值 V=0.67715.6252504/(1006000437400)=0.157mm面板的最大挠度小于250/250,满足要求5. 梁底支撑木枋的计算 荷载的计算A. 钢筋混凝土梁自重 (kN/m):q1 = 251.40.25 = 8.75 kN/mB. 模板的自重线荷载 (kN/m): q2 = 0.50.25(21.4+0.5)/0.5 = 0.825 kN/mC. 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 (kN/m):经计算得到,活荷载标准值 q3 = (1+3)0.25=1.00 kN/m均布荷载 q =1.28.75+1.20.825=11.49 kN/m集中荷载 q3 =1.41.00=1.40 kN/m 5.2 木枋的计算按照三跨连续梁的计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q = 1.755/0.9=1.95 kN/m 最大弯矩 M = 0.1q12 = 0.11.950.90.9=0.158 kN/m 最大剪力 Q = 0.61.651.95=1.931 kN/m 最大支座力 N = 1.10.91.95=1.931 kN/m 截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: W =51010/6 = 83.333cm3;I =5101010/12 = 416.67cm4;5.3 木枋抗弯强度计算 f = 0.158106/83333.33=1.90 N/mm2木枋的抗弯强度计算1.90,小于13.00 N/mm2,满足要求 5.4 木枋抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6q1 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh f 截面抗剪强度计算值 T = 31053/(250100)=0.316 N/mm2截面抗剪强度设计值 f =1.30 N/mm2木枋的抗剪强度计算0.316,小于1.30 N/mm2,满足要求 5.5 木枋挠度计算 最大变形 V = 0.6771.59004/(10095004166666.7)0.168mm木枋最大挠0.168小于900/250(3.6),满足要求6. 梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 木枋荷载计算值:1.2(25.50.70.250.3+0.15)+1.440.3 =3.47kN/m 图4 托梁计算简图 经过计算得到最大弯矩 M= -0.64kN.m 经过计算得到最大支座 F=19.07 kN 经过计算得到最大变形 V=0.644 mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 101.600cm3； 截面惯性矩 I = 243.8000cm4； 6.1 顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=(-0.64106/1.05)/(101600.00)=-5.999 N/mm2 顶托梁抗弯强度-5.999小于215.00N/mm2,满足要求。 6.2 顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.664 mm 顶托梁挠度0.664小于2.25mm,满足要求。 7. 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力, P = 1.93kN经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax = 0.632 kN/m最大变形 Vmax = 1.38 mm 最大支座力 Qmax = 7.66kN抗弯计算强度过 f = 0.632106/5080=124.47N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求支撑钢管的最大挠度小于900/100与10mm, 满足要求 8. 楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为8.1 荷载的计算： (1) 钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.500.10.30= 0.765kN/m (2) 模板的自重线荷载(kN/m)： q2 =0.500.30=0.150kN/m (3) 活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 4.500.30=1.350kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(0.765+0.150)+1.41.350=2.988kN/m 8.2 木方强度、挠度、抗剪计算 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=15.99kN N2=15.59kN 经过计算得到最大弯矩 M=0.76kN.m 经过计算得到最大支座 F=15.59kN 经过计算得到最大变形 V=0.644mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =133.333cm3； I =666.667cm4；8.2.1 木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.76106/133333.00=5.7N/mm2 木方的抗弯计算强度5.7小于17.00N/mm2,满足要求。8.2.2 木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3/(280.00100.00)=0.104N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪计算强度0.104小于1.60N/mm2,满足要求。8.2.3 木方挠度计算 最大变形 v =0.644mm 木方的最大挠度0.644小于3.60mm,满足要求。(二) 扣件式钢管满堂脚手架(用于78m高楼板, B-C/4-5轴中空层)B-C/4-5轴中空层（7.8m）模板及支撑方案1 本方案设计计算简介:1.1 立杆间距不大于1.0m，水平横杆间距不大于1.60m;1.2 柱、梁底和侧板模板采用18mm厚夹板,梁底模下横楞为50100mm木枋,间距250300mm,纵楞为两根50100木枋;1.3 楼板模板采用18mm厚夹板,夹板下加设50100木枋,间距不大于400mm;1.4 在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线,钉柱头模板,按设计标高调整钢管架高度,然后安装梁底模板,并拉线找平,当梁底跨度大于及等于4m时,跨中梁、板底处应按设计要求起拱,起拱高度为梁跨度的千分之三,主、次梁交接时,先主梁起拱后次梁起拱,安装梁模板的同时考虑预埋件的埋设及浇筑前对预埋件位置的复核、检查工作;1.5 支模具前,须在钢管架支脚铺设垫块,可采用不小于10010050mm的木块铺垫; 1.6 模具板安装时,首先复核板底标高,搭设支架,然后铺设模板;1.7 立杆的间距必须按方案拉搭设,支架与立杆应在同一竖向中心线上,垂直度偏差不大于1/10,绝对值不大于100mm;1.8 立杆与支模的木枋要有可靠的连接,以防滑脱和移位,可以在立杆顶端插上一个顶托,被支撑模板的荷载通过顶托作用于立柱上;1.9 为保证立杆的整体性及稳定性,立杆与水平横杆之间必须用扣件紧固;1.10 支撑体系高于或等到于时,要设置水平剪刀撑,增加水平方向的约束,同时还要利用先行施工的柱对支撑结构顶紧和拉紧,水平剪刀撑搭设时,其两端与中间从顶层开始向下每隔三步(约4.8m)设置一道水平剪刀撑;1.11 支撑四角设抱角斜撑, 斜撑对支撑体系的安全稳定性能起到增强的作用,斜撑均由底至顶连续设置,斜撑的搭设应随立杆纵向和横向水平杆等到同步搭救设;1.12 模板与支架在安装过程中必须设置防倾覆的临时固定支撑,必须严格控制模板标高、轴线、垂直度、平整度;1.13 在搭设、使用、拆除施工过程中,严格按照施工规范及有关施工要求施工,完善管理制度,定期和不定期检查,密切注意使用安全,确保安全、美观、稳固;2 扣件式钢管脚手架支撑承载力验算 楼板支架立面简图 楼板支撑架平面立杆稳定性荷载计算单元简图 梁模板支架立、剖面简图本计算以首层梁板模板为依据计算, 78m米高度梁板范围约60，梁最大截面250700,柱网尺寸8.07.8m; 板厚均为100；现以扣件式钢管脚手架为模板支撑计算。 技术参数立杆间距不大于1.0m, 支撑架搭设尺寸为:立杆的纵距 b=0.9m, 立杆的横距 a=0.9M, 横杆的步距 h=1.8m, 采用的钢管类型为483.5mm2.1 楼板模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度,模板面板按照三跨连续梁计算;静荷载标准值 q1 = 250.200.90+0.500.90 = 4.950 kN/m活荷载标准值 q2 = (2.0+1.0)0.90 = 2.700 kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.001.81.8/6 = 48.60 cm3;I = 90.1.801.801.80/12 = 43.74 cm4;2.1.1 抗弯强度计算 f = M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）； M 面板的最大弯距(N.mm); W 面板的净截面抵抗矩; f 面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2; M = 0.100q12 q 荷载设计值(kN/m);经计算得到 M = 0.2(1.22.7+1.44.950)0.250.25=0.122kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12210001000/48600=2.510N/mm2面板的抗弯强度验算 f f 满足要求2.1.2 抗剪计算 T = 3Q/2bh f其中最大剪力 Q = 0.6(1.22.7+1.44.95)0.25=1.526kN截面抗剪强度计算值 T=31526/(290018)=0.141N/mm2截面抗剪强度计算值f=1.40 N/mm2抗剪强度验算 T f, 满足要求2.1.3 挠度计算 V=0.677q14/100E V = 1/250面板最大挠度计算值 V=0.6775.42504/(1006000437400)=0.054mm面板的最大挠度小于250/250,满足要求2.2 支撑木枋的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算2.3 荷载的计算D. 钢筋混凝土板自重 (kN/m):q1 = 250.10.25 = 0.625kN/mE. 模板的自重线荷载 (kN/m): q2 = 0.50.25 = 0.125 kN/mF. 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 (kN/m):经计算得到,活荷载标准值 q2 = (1+3)0.25=1.00 kN/m静荷载 q1 =1.20.625+1.20.125=0.9kN/m活荷载 q2 =1.41.00=1.40 kN/m2.4 木枋的计算按照三跨连续梁的计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q = 1.755/0.9=1.95 kN/m 最大弯矩 M = 0.1q12 = 0.11.950.90.9=0.158 kN/m 最大剪力 Q = 0.60.91.95= 1.053kN/m 最大支座力 N = 1.10.91.95=1.931 kN/m 截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: W =51010/6 = 83.333cm3;I =5101010/12 = 416.67cm4;2.4.1 木枋抗弯强度计算 f = 0.158106/83333.33=1.90 N/mm2木枋的抗弯强度计算1.90,小于13.00 N/mm2,满足要求 2.4.2 木枋抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6q1 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh f 截面抗剪强度计算值 T = 31053/(250100)=0.316 N/mm2截面抗剪强度设计值 f =1.30 N/mm2木枋的抗剪强度计算0.316,小于1.30 N/mm2,满足要求 2.4.3 木枋挠度计算 最大变形 V = 0.6771.59004/(10095004166666.7)0.168mm木枋最大挠0.168小于900/250(3.6),满足要求 2.5 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载 P 取纵向板底支撑传递力, P = 1.93kN经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax = 0.632 kN/m最大变形 Vmax = 1.38 mm 最大支座力 Qmax = 7.66kN抗弯计算强度过 f = 0.632106/5080=124.47N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求支撑钢管的最大挠度小于900/100与10mm, 满足要求2.6 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力为: RRc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN; R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R = 7.66kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达 4065N.m 时,试验表明:单保件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN; 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN; 2.7 立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载2.7.1 静荷载标准值包括以下内容: A. 脚手架钢管的自重(kN)NG1 = 0.1497.8= 1.162kN B. 模板的自重(kN): NG2 = 0.50.90.9=0.405 kN C. 钢筋混凝土楼板的自重(kN) NG3 = 250.10.90.9 = 2.025kN经计算得到,静荷载标准值 NG = 1.162+0.405 +2.025 = 3.592kN 2.7.2 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m),:经计算得到,活荷载标准值 q2 = (1+3)0.900.90 = 3.24kN/m2.7.3 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式: N = 1.2NG + 1.4NQ 2.8 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 钢管立杆抗压强度设计值 (N/mm2);立杆的轴心受压力设计值 N =7.75kN;轴心受压立杆的稳定系数,由长细比10/i查表得到;立杆的截面回转半径(cm2) ; i = 1.58立杆净截面面积 (cm2) ; A = 4.89立杆净截面抵抗矩 (cm3) ; W = 5.08钢管立杆抗压强度设计值, f = 205N/mm2;计算长度 (按10m)2.8.1 如果不考虑高支撑架,由下公式计算:(1) 10 = k1uh (2) 10 = (h+2a)其中 k1 计算长度附加系数,取值为1.167;u 计算长度系数,参照规范表5.3.3,u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a = 0.1m 公式(1)的计算结果: 钢管立杆抗压强度计算值 = 50.25 N/mm2; 立杆的稳定性计算大于f, 满足要求 公式(2)的计算结果: 钢管立杆抗压强度计算值 = 23.00 N/mm2; 立杆的稳 定性计算大于f, 满足要求2.8.2 如果考虑到高支架的安全因素,适宜由公式(3)计算: (3) 10 = k1k2(h+2a) K2 计算长度附加系数,取值为1.022; 公式(3)的计算结果: 钢管立杆抗压强度计算值 = 28.05 N/mm2; 立杆的稳 定性计算大于f, 满足要求3 梁模板扣件高支撑架计算3.1 技术参数模板支架搭设最高高度为7.8m ,本方案针对的主要部位B-C/4-5轴中空层中梁最大截面尺寸为250700mm,梁支撑立杆的横距(跨度方向)取1=0.9m,立杆的步距h=1.2m,梁底增加2道承重立杆,采用的钢管类型为483.5mm;3.2 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度,模板面板按照三跨连续梁计算;静荷载标准值 q1 = 250.250.70+0.500.90 = 4.825kN/m活荷载标准值 q2 = (2.0+1.0)0.90 = 2.700 kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50.001.81.8/6 = 27 cm3;I = 50.1.801.801.80/12 = 24.3 cm4;3.2.1 抗弯强度计算 f = M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）； M 面板的最大弯距(N.mm); W 面板的净截面抵抗矩; f 面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2; M = 0.100q12 q 荷载设计值(kN/m);经计算得到 M = 0.2(1.24.825+1.42.7)0.250.25=0.12kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.1210001000/27000=4.44N/mm2面板的抗弯强度验算 f f 满足要求3.2.2 抗剪计算 T = 3Q/2bh f其中最大剪力 Q = 0.6(1.24.825+1.42.7)0.25= 1.436kN截面抗剪强度计算值 T=31436/(250018)= 0.239N/mm2截面抗剪强度计算值f=1.40 N/mm2抗剪强度验算 T f, 满足要求3.2.3 挠度计算 V=0.677q14/100E V = 1/250面板最大挠度计算值 V=0.67711.0252504/(1006000243000)=0.200mm面板的最大挠度小于250/250,满足要求3.3 支撑木枋的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算3.3.1 荷载的计算A. 钢筋混凝土板自重 (kN/m):q1 = 250.70.25 = 4.375kN/mB. 模板的自重线荷载 (kN/m):q2 = 0.50.25(21.4+0.5)/0.5 = 0.825kN/mC. 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 (kN/m):经计算得到,活荷载标准值q1 = (1+3)0.50.25 = 0.500 kN/m均布荷载 q = 1.24.375+1.20.825 = 6.24kN/m集中荷载 P = 1.40.500=0.700 kN/m经过计算得到从左到右各支座力分别为: N1 = 0.391 kN N2 = 2.744 kNN3 = 2.744 kNN4 = 0.391 kN经过计算得到最大弯矩 M = 0.051 kN.m经过计算得到最大支座 F = 2.744 kN经过计算得到最大变形 V = 0.0 mm截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: I = 5101010/12 = 416.67 cm4 W = 51010/6 = 83.33 cm3 3.3.2 木枋抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = 0.051106/83333.3 = 0.61 N/mm2木枋的抗弯强度计算强度小于13.0 N/mm 2, 满足要求3.3.3 木枋抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh f其中最大剪力 Q = 0.6(1.24.375+1.42.7)0.25= 1.355kN截面抗剪强度计算值 T=31355/(250100)= 0.407N/mm2截面抗剪强度计算值f=1.40 N/mm2木枋抗剪强度计算值小于设计值,满足要求4 梁底支撑钢管计算4.1 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算;集中荷载P取横向支撑钢管传递力;经过连续梁的计算得到: 最大弯矩 Mmax = 0.405kN.m最大变形 Vmax = 0.37mm最大支座力 Qmax = 7.191kN抗弯计算强度 f = 0.41106/5080=79.63N/mm2支撑钢管的抗弯强度计算小于205.0 N/mm2,满足要求支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm, 满足要求4.2 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力为: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN; R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支支座反力, R = 7.191 kN当直角扣件的拧紧力矩达 4065N.m 时,试验表明:单保件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN; 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN; 4.3 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算(钢管立杆抗压强度计算值 = N/mm2);立杆的轴心受压力设计值(N), 其中包括: 横杆的最大支支座反力 N1 = 7.19 kN(已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1497=1.251 kN 模板自重 N3 = 0.18 kN立杆的轴心受压力设计值 N = 7.191+1.251+0.18 = 8.622 kN轴心受压立杆的稳定系数,由长细比10/i查表得到;立杆的截面回转半径(cm2) ; i = 1.58立杆净截面面积 (cm2) ; A = 4.89立杆净截面抵抗矩 (cm3) ; W = 5.08钢管立杆抗压强度设计值, f = 205N/mm2;计算长度: (按10m)4.3.1 如果不考虑高支撑架,由下公式计算:(1) 10 = k1uh (2) 10 = (h+2a)其中 k1 计算长度附加系数,取值为1.167;u 计算长度系数,参照规范表5.3.3,u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a = 0.1m 公式(1)的计算结果: 钢管立杆抗压强度计算值 = 57.25 N/mm2; 立杆的稳定性计算大于f, 满足要求 公式(2)的计算结果: 钢管立杆抗压强度计算值 = 26.19 N/mm2; 立杆的稳 定性计算大于f, 满足要求4.3.2 如果考虑到高支架的安全因素,适宜由公式(3)计算: (3) 10 = k1k2(h+2a) K2 计算长度附加系数,取值为1.022; 公式(3)的计算结果: 钢管立杆抗压强度计算值 = 31.95 N/mm2; 立杆的稳 定性计算大于f, 满足要求五. 施工要点及防止高支模支撑系统失稳的措施1 工艺流程： 1.1 钢管水平支撑与钢筋砼柱，锚固连接成一个整体，是保证高支模支撑系统稳定的必要条件（详大样）。1.2 门架纵向间距为900mm。横向间距1200mm，门架安装完后，采用483.5钢管及扣件水平、纵横方向连接固紧，并用483.5钢管加设剪刀撑，剪刀撑根据该工程柱网跨度实际情况，以每跨设置一剪刀撑；水平横杆共设四道，第一道水平杆（扫地杆）设于离地200mm处，第二道与第三道设于上下层门架连接处，之间间距均为1.4m，第四道水平横杆上方留1m 高操作部位，水平杆与立杆交汇处扣件必须用直角扣件。1.3 支架搭设完毕以后，要认真检查板下木楞与支柱连接及支架安装的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模翼托的高度，将木楞找平；要认真检查门架的水平度和垂直度，门架的剪刀撑锁是否锁紧等。1.4 铺设木模块：先向垮中铺设平模。最后对于不够整模数的模板和窄条缝，采用拼缝模嵌补，拼缝以不漏浆为准，应该考虑模板的遇水膨胀量。1.5 平模铺设完毕后用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板底标高并进行校正。1.6 可调上托伸不应超过300mm。1.7 顶板支设时，应按开间进深选定养护支撑， 养护支撑间距不大于2.4m，保证支撑位置处为小块模板，拆除时该小块模板留其不动，不妨碍其他模板的拆除。1.8 顶板模板起拱现浇钢筋混凝土板，当跨度等于或大于4m 时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的1/1000。利用门架上部的可调上托支撑调整高度，木板作辅助，以满足顶板挠度的要求，起拱应从周圈（板边不起拱）向板跨中逐渐增大，起拱后模板表面应是平滑曲线，不允许出现模板面因起拱而错台。2 防止高支模支撑系统失稳的措施2.1 为加强高支模整体支撑的稳定，先施工好底层地面砼浇筑基层，对高支模支撑的地脚稳定提供了必要的条件。2.2 为加强高支模支撑的受荷和稳定，在门式架1220mm跨处（位梁底处）加搭3483.5钢管支撑（详见附图）。2.3 为加强模板的整体性，钢筋砼柱先行施工。并用水平钢管及钢管门式架