聊城东阿实验小学教学楼结构设计毕业论文.doc

聊城东阿实验小学教学楼结构设计毕业论文目 录1 前言12 结构设计2 2.1 设计资料22.1.1 工程位置情况22.1.2 设计标高22.1.3 楼面做法22.1.4 屋面做法2 2.1.5 活荷载2 2.2. 结构选型2 2.2.1 上部结构方案2 2.2.2 下部结构方案2 2.3 初估梁柱截面尺寸2 2.3.1 梁截面初选3 2.3.2 柱截面初选33 板的设计4 3.1 荷载4 3.1.1 恒荷载4 3.1.2 活荷载5 3.2 计算简图5 3.3 弯矩设计5 3.4 正截面受弯承载力计算6 3.5 次梁设计64 框架荷载计算3 4.1 框架计算简图及梁柱线刚度9 4.1.1 确定计算简图9 4.1.2 梁、柱截面尺寸9 4.2 荷载计算9 4.2.1 屋面横梁竖向线荷载标准值9 4.2.2 楼面横梁竖向线荷载标准值11 4.2.3 屋面框架节点集中荷载标准值11 4.2.4 楼面框架节点集中荷载标准值12 4.2.5 风荷载13 4.2.6 地震作用135 框架内力计算17 5.1 恒载作用下的框架内力17 5.1.1 弯矩分配系数17 5.1.2 杆件固端弯矩18 5.1.3 节点不平衡弯矩19 5.1.4 内力计算20 5.2 活载作用下的框架内力24 5.2.1 梁固端弯矩24 5.2.2 纵梁偏心引起柱端附加弯矩24 5.2.3 活载满跨布置24 5.2.4 各节点不平衡弯矩25 5.2.5 内力计算25 5.3 风荷载作用下的位移、内力计算29 5.3.1 框架侧移29 5.3.2 层间侧移29 5.3.3 顶点侧移29 5.3.4 水平风载作用下框架层间剪力29 5.1.4 内力计算29 5.4 地震作用下横向框架的内力计算33 5.4.1 0.5（雪+活）重力荷载作用下横向框架内力计算33 5.4.2 地震作用下横向框架的内力计算386 框架内力组合417 截面设计49 7.1 框架梁配筋计算49 7.1.1 正截面受弯配筋设计49 7.1.2 斜截面受剪配筋设计51 7.2 框架柱配筋计算51 7.2.1 柱正截面配筋设计52 7.2.2 柱斜截面受剪承载力计算568 基础设计58 8.1 基础设计值计算58 8.2 独立基础设计58参考文献64致谢65III聊城东阿实验小学教学楼结构设计1前言本次设计是小学教学楼设计，设计的重点为建筑方案设计，结构设计，着重理解在结构设计中的结构方案选择、荷载整理、荷载组合、抗震设计要求、内力组合、框架结点构造、基础设计要点等。在设计的过程中注意的问题是正确处理建筑设计和结构设计的关系：建筑设计主要解决以下问题：环境、场地、体形；与人的活动有关的空间组织；建筑技术问题；建筑艺术问题。结构设计主要解决以下问题：结构形式；结构材料；结构的安全性、适用性、耐久性；结构的连接构造和施工方法。结构设计是建筑设计的基础上进行的，但在建筑方案设计阶段就应考虑主体结构方案。通过协调二者的关系，力争将合理的结构形式与建筑使用和美观需要统一起来。在本次设计中手算了一榀框架所受到的竖向荷载，水平荷载，和地震荷载计算通过内力分析，最后算出梁、柱、板的配筋。同时使用PKPM软件电算出该框架的所有配筋图。2结构设计2.1设计资料2.1.1工程位置情况该教学位于聊城市。建筑面积约870m2。抗震设防类别为乙类，设计地震分组为第一组，建筑场地土类别为类，场地特征周期为0.35s，设计基本地震加速度值为0.10g。基本风压为W0=0.45kN/m2。地面粗糙程度为B类。2.1.2设计标高室内设计标高1.000m，室内外高差0.400m。2.1.3楼面做法 10mm防水地面板，30mm厚干硬性水泥砂浆组合层素水泥浆一道，50mm厚轻骨料混凝土填充层10mm厚挤塑聚苯板保温层，100mm厚钢筋混凝土板。2.1.4屋面做法 25mm厚水泥砂浆抹平，4mm厚防水层，20mm厚水泥砂浆找平，140mm厚岩，棉板，20mm厚1：3水泥砂浆找平层，100mm厚钢筋混凝土板。2.1.5活荷载走廊2.5kN/m2，楼面2.0kN/m2，不上人屋面0.5kN/m2。2.2结构选型2.2.1上部结构方案一般的结构体系有框架结构体系，剪力墙结构体系，框架剪力墙结构体系，筒体结构体系，巨型结构体系。本工程为小学教学楼设计，一共4层，层高为3.6m。采用现浇楼板，现浇框架承重体系。由于是空间的现浇框架，采用现浇楼板，荷载由板传到次梁，由次梁传给主梁，再由主梁将荷载传到柱上，最后传到基础上。2.2.2下部结构方案一般的基础体系有柱下独立基础、筏形基础、箱型基础、桩基础等【3】。根据本设计的地质情况和设计的等级要求，该工程采用钢筋混凝土柱下独立基础，基础顶面到第一层楼板顶面的距离为5.2m。2.3初估梁柱截面尺寸2.3.1梁截面初选次梁截面高度应满足h=.考虑到楼面的可变荷载比较大，取h=700mm。截面的宽度取为b=300mm。（1） 主梁（横向框架梁）：主梁的最大跨度为6600mm主梁的截面高度高h=(1/151/10)l=(1/151/10)6600=440mm660mm，取h=650mm；主梁的截面宽度b=(1/21/3)h=(1/21/3)600=300mm200mm， 取b=300mm（2）次梁（纵向框架梁）：纵向框架梁高h=(1/181/12)l=(1/81/12)9000=750mm500mm，取h=700mm；纵向框架梁宽b=(1/21/3)h=(1/21/3)600=300mm200mm， 取b=300mm2.3.2柱截面初选 房屋为四层建筑，采用相同的柱截面b=(12/3)h 取b=h按轴力估算：Nv=39.09.0m2(1014)kN/m2=2430kN3159kN按轴压比验算：此建筑抗震等级为三级，=0.9 选C35型混凝土：=16.7 N=(1.21.4)Nv =2916kN4422.6kN柱：故初选柱截面尺寸为：bh=600mm600mm3板的设计主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，主梁的跨度为6.6m，次梁的跨度为9m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.6/3=2.2m，9/2.2=4，因此按单向板设计。按跨高比条件，要求板厚h2200/30=73m,取板厚h=100mm。结构布置简图如图3-1所示：图3-1结构布置图3.1荷载3.1.1 恒荷载(1)非上人保温屋面恒荷载（板厚100m)当板厚100mm时，非上人屋面的恒荷载标准值计算如下。25mm厚水泥砂浆抹平 200.025=0.54mm厚防水层 100.004=0.0420mm厚水泥砂浆找平 140mm厚岩棉板 20mm厚1：3水泥砂浆找平层 200.02=0.40100mm厚钢筋混凝土板 250.10=2.50合 计 4.12 (2)普通楼面恒荷载（板厚100mm）当板厚100mm时，普通楼面的恒荷载标准值计算如下。10mm防水地面板 30mm厚干硬性水泥砂浆组合层 200.03=0.60素水泥浆一道 50mm厚轻骨料混凝土填充层 100.05=0.5010mm厚挤塑聚苯板保温层 0.50.01=0.005100mm厚钢筋混凝土板 250.10=2.50合 计 4.185（取4.20）3.1.2 活荷载(1)非上人屋面活荷载 0.5(2)一般房间活荷载 2.5(3)走廊、楼梯间活荷载 2.5板的可变荷载标准值 永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4永久荷载设计值 可变荷载设计值 荷载总设计值 ，近似取为3.2计算简图按塑形内力分布设计。次梁的截面为，板的计算跨度，边跨，中间跨因跨度相差小于10%，可按等跨连续版计算，取1m宽板带作为计算单元，计算简图如图3-2所示图3-2 板的计算简图3.3弯矩设计值不考虑板拱作用截面弯矩的折减。查表可得，板的弯矩系数分别为：边支座；边跨中为；离端第二支座为；中跨中为；中间支座为。故 3.4正截面受弯承载力计算环境类别一级，C35混凝土，板的最小保护层厚度。假定纵向钢筋直径d为10mm,板厚100mm,则截面有效厚度为=1001510/2=80mm；板宽=1000mm。C35混凝土，=1.0,=16.7N/mm2，=1.71N/mm2；HPB300钢筋，=270N/mm2。板的配筋计算过程列于下表3-1。表3-1板的配筋计算 截面A1B2C弯矩设计（kNm）2.372.713.452.152.460.0220.0250.0320.020.0230.0220.0250.0330.020.023计算配筋（mm2）108.9123.7163.3100.0113.8实际配筋（mm2）计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；，不满足最小配筋率要求。调整配筋，板的配筋满足最小配筋率时0.262%且0.2%，=262mm2，故实际配筋为。3.5次梁设计荷载设计 永久荷载设计值板传来永久荷载 5.042.2=11.09kN/m 次梁自重 0.30（0.700.10）251.2=5.4kN/m 次梁粉刷 0.02（0.700.10）2201.2=0.58kN/m 小计 =17.07kN/m可变荷载设计值 =3.52.2=7.7kN/m荷载总设计值 =24.77kN/m计算简图按塑性内力重分布设计。主梁截面为300mm650mm。计算跨度：边跨 =9000100-300/2=8750mm中间跨 =9000300=8700mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。次梁的计算简图见下图3-3 图3-3计算简图内力计算可分别查表弯矩系数和剪力系数。弯矩设计值： =24.778.752/24=79.02kNm =24.778.752/14=135.46kNm =24.778.752/11=172.41kNm =24.778.72/16=117.18kNm =24.778.72/14=133.92kNm剪力设计值： =0.5024.778.75=108.37kN =0.5524.778.75=119.21kN =0.5524.778.7=118.52kN承载力计算1） 正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取=9000/3=3000mm，=300+2000=2300mm，=300+12100=1500mm三者的较小值，故取=1500mm。除支座B截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。环境类别一级，梁的最小保护层厚度=20mm。假定箍筋直径10mm，纵向钢筋直径20mm，则一排纵向钢筋=700201020/2=660mm，二排纵向钢筋=66020102025/2=597.5mm，取=600mm。C35混凝土，=1.0,=1,=16.7N/mm2，=1.57N/mm2；纵向钢筋采用HRB400钢，=360N/mm，=360N/mm。正截面承载力计算过程列于表3-2。=234.3kNm,故跨内截面均属于第一类T形截面。表3-2次梁正截面受弯承载力计算截面A1B2C弯矩设计值（kNm）79.02135.46172.41117.18133.920.0370.0120.1020.0110.063339.8845.0936.9774.6578.7选配钢筋（mm2）计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；=339/(300700)=0.22%,此值大于=0.451.57/360=0.20%,同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。2） 斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。验算截面尺寸：=600100=500mm，=500/300=1.7=119.21kN截面尺寸满足要求。计算所需腹筋：采用双肢箍筋，计算支座B左侧截面。由可得到箍筋间距： 调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。现调整箍筋间距，截面高度在的梁，最大箍筋间距200mm，最后取箍筋间距。为方便施工，沿梁长不变。验算配筋率下限值：弯矩调幅时要求的配筋率下限位：，实际配筋率0.14%，满足要求。4框架荷载计算4.1 框架计算简图及梁柱线刚度4.1.1确定计算简图如图框架的计算单元如上图所示。框架柱嵌固于基础顶面，框架梁于柱刚接。梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。框架的计算简图假定底层柱下端固定于基础，按工程地质资料提供的数据，查建筑地震设计规范可判断该场地为类，地质条件较好。初步确定本工程基础采用柱下独立基础，挖去所有杂填土，基础置于第二层粉质粘土层上，基底标高为设计相对标高，柱子的高度底层为：（初步假设基础高度为0.5m）。二四层柱高为。柱节点刚接，横梁的计算跨度取柱中心至中心间距离，三跨分别为：、4200、6600。计算简图如下：图4-1 框架计算简图4.1.2梁、柱截面尺寸（1） 框架柱定为（2） 梁：横向框架梁定为：，纵向梁定为：4 2荷载计算4.2.1.屋面横梁竖向线荷载标准值 恒荷载(a) 活荷载(b)图4-2 荷载计算图（a)横荷载作用下结构计算简图；（b)活荷载作用下结构计算简图（1）恒荷载（图4-2a）当板厚100mm时，非上人屋面的恒荷载标准值计算如下。25mm厚水泥砂浆抹平 200.025=0.54mm厚防水层 100.004=0.0420mm厚水泥砂浆找平 140mm厚岩棉板 20mm厚1：3水泥砂浆找平层 200.02=0.40100mm厚钢筋混凝土板 250.10=2.50屋面恒荷载标准值 4.12 梁自重： 梁测粉刷： 合计 作用在顶层框架梁上的线恒荷载标准值为：梁自重： 板传来的荷载： （2）活载（见图4-2b）作用在顶层框架梁上的线活荷载标准值为： 4.2.2楼面横梁竖向线荷载标准值(1)恒载（见图4-2a） 当板厚100mm时，普通楼面的恒荷载标准值计算如下。10mm防水地面板 30mm厚干硬性水泥砂浆组合层 200.03=0.60素水泥浆一道 50mm厚轻骨料混凝土填充层 100.05=0.5010mm厚挤塑聚苯板保温层 0.50.01=0.005100mm厚钢筋混凝土板 250.10=2.50楼面恒载标准值 4.185（取4.20）框架梁自重 作用在楼面层框架梁上的线荷载标准值为：梁自重： 板传来荷载： (2)活载（见图4-2b） 楼面活载： 4.2.3屋面框架节点集中荷载标准值（图4-3） 图4-3 恒荷载顶层集中力(1)恒载边跨连系梁自重 粉刷 1.3m高女儿墙 粉刷 连系梁传来屋面自重 顶层边节点集中荷载 中柱连系梁自重 粉刷 连系梁传来屋面自重 顶层中节点集中荷载 (2) 活载 4.2.4 楼面框架节点集中荷载标准值（图4-4）图4-4 恒荷载中间层节点集中力（1） 恒载边柱连系梁自重 粉刷： 连系梁传来楼面自重 中间层边节点集中荷载： 框架柱自重： 中柱连系梁自重： 粉刷： 连系梁传来楼面自重： 中间层中节点集中荷载： 柱传来集中荷载： (2) 活载 4.2.5风荷载 已知基本风压，按荷载规范。 风载体型系数：迎风面为0.8，背风面为-0.5，因结构高度(从室外地面算起），取风振系数，计算过程如下表4-1，风荷载见图4-5。图4-5 横向框架上的风荷载表4-1风 荷 载 计 算层 次41.01.315.01.1470.4513.958.3231.01.311.41.0480.4516.28.8321.01.37.81.00.4516.28.4211.01.34.20.90.4518.2258.534.2.6.地震作用（1） 建筑物总重力荷载代表值的计算 1）集中于屋盖处的质点重力荷载代表值： 50%雪载： 屋面恒载： 横梁： 纵梁： 女儿墙： 柱重： 横墙： 纵墙： （忽略内纵墙的门窗按墙重量算）钢窗： 2) 集中于三、四层处的质点重力荷载代表值:50%楼面活载： 楼面活载： 横梁： 纵梁： 柱重： 横墙： 纵墙： 钢窗： 3) 集中于二层处的质点重力荷载标准值：50%楼面活载： 楼面恒载： 横梁： 纵梁： 柱重： 横墙： 纵墙： 钢窗： （2） 地震作用计算 1）框架梁柱的抗侧移刚度： 在计算梁、柱线刚度时，应考虑楼盖对框架梁的影响，在现浇楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取；边框架梁取;为框架梁按矩形加冕计算的截面惯性矩。横梁、柱线刚度见表4-2表4-2横梁、柱线刚度杆 件截面尺寸（mm)()I()(mm)()相对刚度BH边框架梁3006503066001中框架梁3006503042002.0底层框架柱6006003052001.3中层框架柱6006003036001.9每层框架柱总的抗侧移刚度见表4-3表4-3 框架柱横向侧移刚度D值项 目(一般层）（底层）（一般层）（底层）根 数层 柱类型及截面二至四层边框架柱（）1.050.3428.338中框架柱（）1.570.4436.6722底层边框架柱（）1.540.5815.968中框架柱（）2.300.6517.8822注：为梁的线刚度，为柱的线刚度底层：二四层：2） 框架自振周期的计算：则自振周期为：其中为考虑结构非承重砖墙影响的折减系数。对于框架取0.6；为框架顶点假想水平位移，计算见表4-4表4-4框架顶点假想水平位移计算表层 （层间相对位移）总位移49155.59155.51033.388.86149.51312599.621755.11033.3821.05140.65212599.634354.71033.3833.24119.6110640.644995.3521.0486.3686.363） 地震作用计算：根据本工程设防烈度7度，类场地，设计地震分组为第一组，查建筑地震设计规范特征周期， 结构等效总重力荷载：故考虑框架顶部附加集中力作用框架横向水平地震作用标准值为：结构底部：各楼层的地震作用和地震剪力标准值由表4-5计算列出。图示见图4-6表4-5楼层地震作用和地震剪力标准值计算表 层（顶层）楼层剪力 4 16.0 9155.5146488 792.11 792.11 3 12.412599.6156235.04 598.36 1390.47 2 8.812599.6110876.48 424.65 1815.12 1 5.210640.6 55331.12 211.91 2027.04图4-6 横向框架上的地震作用5框架内力计算5.1 恒载作用下的框架内力5.1.1.弯矩分配系数 计算出横向框架各杆件的杆端弯矩分配系数，由于该框架为对称结构，取框架的一般进行简化计算，如图5-1节点: （相对线刚度见表4） 节点： 节点： 节点: 节点: 节点： 与相应的相同。5.1.2 杆件固端弯矩计算杆件固端弯矩时应带符号，杆端弯矩一律以顺时针方向为正。（1）横梁固端弯矩 1）顶层横梁自重作用： 板传来的恒载作用： 2） 2）二四层横梁：自重作用： 板传来的恒载作用： （2）纵梁引起柱端附加弯矩顶层外纵梁 楼层外纵梁 顶层中纵梁 楼层中纵梁 5.1.3 节点不平衡弯矩横向框架的节点不平衡弯矩为通过该节点的各杆件（不包括纵向框架梁）在节点处的固端弯矩与通过该节点的纵梁引起柱端横向附加弯矩之和，根据平衡原则，节点弯矩的正方向与杆端弯矩方向相反，一律以逆时针方向为正。节点的不平衡弯矩： 本设计计算的横向框架的节点不平衡弯矩图如图5-1。图5-1 横向框架承担的恒载及节点不平衡弯矩5.1.4内力计算图5-2 恒载弯矩分配过程根据对称原则，只计算AB、BC跨。在进行弯矩分配时，应将节点不平衡弯矩反号后再进行杆件弯矩分配。节点弯矩使相交于该节点杆件的近端产生弯矩，同时也使各杆件的远端产生弯矩，近端产生的弯矩通过节点弯矩分配确定，远端产生的弯矩由传递系数C（近端弯矩与远端弯矩的比值）确定。传递系数与杆件远端的约束形式有关。恒载弯矩分配过程如图5-2，恒载作用下弯矩见图5-3，梁剪力，柱轴力见图5-4.图5-3 恒载作用下弯矩图图5-4 恒载作用下梁剪力、柱轴力 根据所求的梁端弯矩，在通过平衡条件。即可求出恒载作用下梁剪力、柱轴力，结果见表5-1表5-4。表5-1 AB跨梁端剪力层（板传来作用）（自重作用）4 21.0 4.5014.8545.68-52.4971.012.8157.72 -63.34321.424.5014.8546.59-6676.181.5459.9-62.98221.42 4.5014.8546.59-65.4375.951.6059.84-63.04121.42 4.5014.8546.59-59.7574.322.2159.23 -63.65注：a=2.25m,l=6.6m。表5-2 BC跨梁端剪力层（板传来荷载作用）（自重作用）4 17.30 4.504.29.4518.17 27.62 -27.623 17.64 4.504.29.4518.52 27.97 -27.972 17.64 4.504.29.4518.52 27.97 -27.971 17.64 4.504.29.4518.52 27.97 -27.97表5-3 AB跨跨中弯矩层（板传来作用）（自重作用）4 21.0 4.5014.8545.68-52.492.81 57.72 -65.52321.42 4.5014.8546.59-661.54 59.9 -58.25221.42 4.5014.8546.59-65.431.60 59.84 -58.62121.42 4.5014.8546.59-59.752.21 59.23 -62.29注：a=2.25m,l=6.6m。表5-4 柱轴力层 边柱A轴、D轴 中柱B轴、C轴横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力4柱顶57.72109.6632.4167.38 91.9732.4182.93柱底199.78215.333柱顶59.9 56.0932.4315.77 90.95 82.632.4388.88柱底348.17421.282柱顶59.84 56.0932.4464.1 91.01 82.632.4594.89柱底496.5627.291柱顶59.23 56.0932.4611.82 91.62 82.632.4801.51柱底658.62848.315.2 活载作用下的框架内力5.2.1 梁固端弯矩（1）顶层 （2） 二四层横梁 5.2.2 纵梁偏心引起柱端附加弯矩顶层外纵梁 楼层外纵梁 顶层中纵梁 楼层中纵梁 5.2.3活载满跨布置。图5-5图5-5 活载不利布置5.2.4各节点不平衡弯矩当AB跨布置活载时： 当BC跨布置活载时： 当AB跨和BC跨均布置活载时： 5.2.5内力计算 采用“迭代法”计算，迭代计算次序同恒载，如图5-6。活载作用下梁弯矩、剪力、轴力如图5-7、5-8。 根据所求的梁端弯矩，再通过平衡条件，即可求出恒载作用下的梁剪力、柱轴力，结果见表5-5表5-8。表5-5 满跨活载作用下梁剪力AB跨梁端剪力层42.552.255.55-6.87.240.085.47-5.63312.752.2527.73-29.4235.020.8526.88-28.58212.752.2527.73-30.635.860.8026.93-28.53112.752.2527.73-31.8433.440.2427.49-27.97表5-6 满跨活载作用下BC跨梁端剪力层 42.14.22.212.21-2.21310.54.211.0311.03-11.03210.54.211.0311.03-11.03110.54.211.0311.03-11.03表5-7 满跨活载作用下AB跨跨中弯矩层 （板传来荷载）4 2.55 5.55 -6.80 0.08 5.47 -5.423 12.75 27.73 -29.42 0.85 26.88 -30.272 12.75 27.73 -30.6 0.80 26.93 -30.331 12.75 27.73 -31.84 0.24 27.49 -29.76注：a=2.25m,l=6.6m。表5-8满跨活载作用下柱轴力层边柱（A轴）中柱（B轴）横梁端部剪力纵梁端部剪力柱轴力横梁端部剪力纵梁端部剪力柱轴力45.473.258.727.846.4014.24326.8816.2651.8639.6132.085.85226.9316.2695.0539.5632.0157.41127.4916.26138.839.0032.0228.41图5-6 满跨活载迭代过程图5-7 满跨活载弯矩图5-8 满跨活载剪力、轴力5.3 风荷载作用下的位移、内力计算5.3.1框架侧移表5-9 风荷载作用下框架侧移层43.618.7218.72130.00.142.0433.619.8638.58130.00.301.9023.618.9557.53130.00.441.6014.520.8578.3867.681.161.165.3.2 层间侧移其中0.85为位移放大系数。相对侧移：5.3.3 顶点侧移侧移：相对侧移：5.3.4 水平风载作用下框架层间剪力（图5-9）图5-9 水平风荷载作用下框架层间剪力表5-10 各层柱反弯点位置层次柱别 K y4边柱1.57-0100.380.38中柱1.57-0100.380.383边柱1.5710100.380.38中柱1.5710100.380.382边柱1.57101.2500.380.38中柱1.57101.2500.380.381边柱2.30.80-00.550.55中柱2.30.80-00.550.55图5-10 风载作用框架弯矩图5-11 风载作用框架剪力、柱轴力表5-11风荷载作用下框架剪力及柱端弯矩层次柱别y43.618.72130.0边柱36.67-5.280.38-7.22-13.69中柱36.67-5.280.38-7.22-13.6933.638.58130.0边柱36.67-10.040.38-13.73-26.02中柱36.67-10.040.38-13.73-26.0223.657.53130.0边柱36.67-16.230.38-22.2-42.07中柱36.67-16.230.38-22.2-42.0714.578.3867.68边柱36.67-31.170.55-77.15