蒸汽锅炉热力设计研究.doc

青岛理工大学毕业设计（论文）用纸蒸汽锅炉热力设计研究前 言锅炉是把燃料中的潜在能量，通过组织合理燃烧，释放出热能，再经过热的传递作用，将热能传递给水，使水变成一定参数下的高品位能量的水或蒸汽的一种动力设备。锅炉的诞生标志着工业革命的开始，它标志着人类从单纯的获取自然动力到可以自己创造出动力。让人类社会的生活发生了翻天覆地的变化，蒸汽动力从19世纪开始到现在，已得到了极大的发展。蒸汽动力中不可缺少的锅炉技术也得到了同样的，极大的发展，从最初的烟管炉火管炉发展到现在的直流锅炉。锅炉本体的每一次变化都伴随着科技的进步。而工业锅炉又是工业生产中的重要动力来源。它的设计关系着工业生产的整体能力。所以加强对工业锅炉设计的了解对于一个设计人员是非常重要的。本文针对SHL35-2.5-A型锅炉进行了设计计算，设计使用一类烟煤，出力为35t/h,额定出口蒸汽压力2.5Mpa,为饱和蒸汽。所设计锅炉为双锅筒横向布置自然循环顺转炉排结构。设计锅炉为低压、双锅筒横向布置、自然循环锅炉，钢架固定，燃烧设备为加煤斗和顺转的鳞片不漏煤链条炉排。炉膛四周布满水冷壁管子，炉膛出口处布置有拉稀的防渣管。上下锅筒之间布置有密排的对流管束。锅炉尾部竖井中布置有铸铁省煤器和管式空气预热器。通过本次毕业设计，我们将经受一次较为全面、严格的工程设计训练，熟悉工业锅炉的设计过程，了解现代工程设计方法，培养分析解决问题的能力，树立高度的工作责任感。第1章 锅炉设计资料1.1 选定的锅炉设计参数1.1.1 设计目的培养运用锅炉课程学习时所掌握的理论和技术知识解决实际工程问题，进一步提高设计计算、制图和使用参考资料能力，培养创造能力。通过本次毕业设计，掌握锅炉本体的设计内容、程序和基本原则，巩固所学理论知识，并运用这些知识解决实际问题。1.1.2 设计题目 ：SHL35-2.5-A型锅炉设计1.1.3 原始资料 ：锅炉蒸发量 D 35 t/h；额定出口蒸汽压力 P 2.5 MPa（表压）；额定出口蒸汽温度 t 226（饱和）；给水压力 Pgs 2.8 MPa（表压）；给水温度 tgs 105 ；排污率 Ppw 5 ；冷空气温度 tlk 30 。1.2 燃料特性1.2.1 燃料种类设计用煤为一类烟煤1.2.2 煤的收到基元素成分表1-1 煤的收到基元素成分收到基成份CarHarOarNarSarAarMar0.4290.0340.0750.0090.0050.2980.15干燥无灰基挥发份Vdaf= 47.0 %收到基低位发热量Qnet,ar= 16760 KJ/Kg第2章 确定锅炉整体结构关于计算标准的说明：我国非引进技术的国产层燃炉和煤粉炉，至今仍采用前苏联1973年出版的锅炉机组热力计算标准方法计算。本课程设计采用此方法进行。下文简称标准。在参考标准时注意，进行的是设计性热力计算，不是校核性热力计算。确定锅炉整体结构如下：1.本次设计的为低压锅炉，是双锅筒横置式锅炉，本体受热面布置采用型设置。根据燃料特性可知，采用一类烟煤，设置空气预热器。2. 水冷壁采用光管水冷壁。低压锅炉的光管水冷壁和对流管束常用63.53，573.5，603.5，63.53.5的无缝锅炉钢管组成。为使管材规格简化，水冷壁和对流管束采用同规格的管子。本设计中采用63.53的无缝锅炉钢管。布置在炉膛各墙。3. 对流管束上下两端采用焊接方式，以保证良好的密封性。4. 采用铸铁省煤器5.链条炉排的型式采用顺转鳞片式不漏煤炉排。6. 采用空气预热器，入炉膛为热空气，空气温度为150第3章 热力计算进行空气平衡计算、空气量烟气量计算、烟气特性计算、空气烟气焓的计算，编制焓温表。确定排烟温度与各项热损失，进行热平衡计算。3.1漏风系数和过量空气系数 表3-1 锅炉各受热面漏风系数和过量空气系数 序号受热面名称入口漏风出口1炉膛1.3 0.11.42凝渣管束1.401.43对流管束1.40.11.54省煤器1.50.11.65空气预热器1.60.11.73.2.理论空气量、理论烟气量计算表3-2 理论空气量、理论烟气量计算序号名称符号单位计算公式数值1理论空气量V0Nm3/kg0.0889（Car +0.375 Sar ）+0.265 Har -0.0333 Oar4.52482RO2容积VRO2Nm3/kgVCO2 +VSO2=1.866（Car +0.375 Sar）/1000.80403理论N2体积V0N2Nm3/kg0.79 V0+(22.4/28)(0.9/100)3.58184理论H2O体积Nm3/kg0.111 Har +0.0124 Mar +0.0161 V00.63625理论烟气量V0yNm3/kgV0y =VRO2+ V0N2+ V0H2O5.02203.3.烟气特性表 表3-3 烟气特性表序号名称符号单位计算公式炉膛出口对流管束省煤器空气预热器1平均过量空气系数pj(+)/21.41.451.551.652实际水蒸汽体积VH2ONm3/kgV0H2O+0.0161( -1)V00.66530.66900.67620.68353实际烟气量VyNm3/kgV0y+1.0161( -1)V06.86107.09097.55078.01054RO2容积份额rRO2VRO2 / Vy0.11720.11340.10650.1004续表3-35水蒸汽容积份额rH2OVH2O /Vy0.09270.094350.08960.085336三原子气体容积份额rqrRO2 + rH2O0.20990.20780.19610.18577烟气质量Gy1-Aar /100+1.306 V08.97519.27069.861610.45258无因次飞灰浓度fhAar afh /100 Gy0.0066410.0064290.0060440.005702注： 飞灰系数afh取0.2 烟气质量Gy(Kg/Kg)=1-Aar/100+1.3063.4 焓温表3.4.1烟气焓温表 见附表一 （查标准P231表）根据锅炉原理P36 4190afh Aar /Qnet,ar =41900.229.8/1676006故：不计飞灰焓hfh3.4.2空气焓温表 见附表一部分3.5.热平衡计算表表3-4 热平衡计算表序号名 称符 号单 位计算公式或数据来源结果1收到基低位发热量Qnet,arKJ/Kg所选用煤质资料167602机械不完全燃烧热损失%链条层燃炉q4在8%-15%间103化学不完全燃烧热损失%查标准q3 在0.5%-2%间1.54散热损失%查锅炉原理P155图8-31.15灰渣焓KJ/Kg灰渣温度600，标准P231表560.26灰渣物理热损失%r0.7977排烟温度py按照经济排烟温度决定工业锅炉在150-200间电站锅炉在110-150间1608排烟焓hpyKJ/Kg查焓温表 依180查1798.99冷空气温度tlk锅炉规范已知30续表3-410冷空气焓h0lkKJ/Kg查焓温表176.4711排烟热损失q2%(Ipy-py I0lk )(100-q4)/ Qnet,ar8.2712反平衡热效率100-( q2+ q3+ q4+ q5+ q6)78.213干饱和蒸汽焓hKJ/Kg2.6Mpa 2242802.5114蒸汽湿度W3%215汽化潜热rKJ/Kg1830.816给水焓hgsKJ/Kg给水温度105 2.9 MPa442.2517排污焓hpwKJ/Kg2.5 Mpa , 饱和水961.9318锅炉有效吸热量QKJ/hD（h- hgs-rw/100）+D（hpw- hgs）8223663019燃煤量BKg/hQ/Qnet,ar 6274.620计算燃煤量BjKg/hB(1- q4/100)5647.1421保热系数/(+q5)0.986在空气平衡计算中，确定炉膛出口过量空气系数时，以及热平衡计算中，确定、，确定排烟温度时，既考虑其节能的先进性和能够实现的可能性，又考虑到运行费用与初投资的平衡。3.6 炉膛结构设计和热力计算3.6.1.炉膛结构尺寸设计炉膛由63.5X3的锅炉管布置于炉膛四周组成水冷壁，整个水冷壁系统共分为六个循环回路。整个前墙水冷壁为一个回路，由34根节距为127 mm的上升管和6根89X4.5的下降管组成，其下降管和上升管的截面比为0.34。整个后墙水冷壁为一个回路，由30根节距为127 mm的上升管和6根89X4.5的下降管组成，其下降管和上升管的截面比为0.39。每侧水冷壁均各分成前后二个回路，侧前回路由14根节距为114.3 mm的上升管和3根89X4.5的下降管组成，其下降管和上升管的截面比为0.41；侧后回路由11根节距为114.3mm的上升管和2根89X4.5的下降管组成，其下降管和上升管的截面比为0.35。表3-5 水冷壁回路特性 项目 前墙水冷壁 后墙水冷壁侧墙水冷壁前回路后回路续表3-5水冷壁节距 mm127127114.3114.3水冷壁根数34301411下降管根数6632截面比0.340.390.410.35为了促使炉膛内气体良好混合、组织有效的辐射及炙热烟气的扰动以使燃料及时着火和燃烧充分，炉膛下部布设了混合拱。煤闸门后布置了由耐火混凝土浇注而成的引燃拱，前后水冷壁管子的下部组成前后拱型，管子外面浇注耐火混凝土形成前后拱。 后墙水冷壁管子在炉膛出口处拉稀成二排组成防渣管，防渣管横向节距为254 mm，纵向节距为260 mm。整个水冷壁系统与集箱之间全部采用焊接连接，下降管与锅筒采用焊接连接，上升管与锅筒采用焊接连接。考虑到水冷壁管子受热后的膨胀，水管紧固装置中设有导向装置，水冷壁前后集箱采用吊挂方式固定，二侧水冷壁安装时在防焦集箱下垫以35 mm厚的铁块，安装结束时除去，使二侧防焦箱在锅炉运行时搁在炉墙支承座上。前后集箱和防焦箱均布置有定期排污装置。计算过程中先进行炉膛结构计算，再进行炉膛传热计算。图3-1 炉膛结构示意图表3-6 炉膛结构设计序号名 称符号单位公 式 或 数 据 来 源结果1前墙总面积Fqm2炉膛宽度前墙延伸高度41.42前墙曝光水冷壁面积Fq1m24553（8280-2000）28.63前墙水冷壁角系数xq1s/d 2 ；e/d0.8标准P293线算图10.8654前墙覆盖耐火涂料的水冷壁面积Fq2m241.4-28.612.85炉顶总面积Fdm25.0234.55322.876炉顶曝光水冷壁面积Fd1m222.877炉顶水冷壁角系数Xd1s/d 2 ；e/d0.8标准P293线算图10.8658侧墙总面积Fcm227.059侧墙曝光水冷壁面积Fc1m262802850+7642850/219.010侧墙水冷壁角系数Xc1s/d1.8 ；e/d0.8标准P293线算图10.9011侧墙覆盖耐火涂料的水冷壁面积Fc2m227.05-198.0512后墙总面积Fhm2炉膛宽度后墙延伸高度4553（4800+872+4594）46.7413后墙曝光水冷壁面积Fh1m24553（8500-3700）21.914后墙水冷壁角系数Xh1s/d2 ；e/d0.5标准P293线算图10.8215后墙覆盖耐火砖的水冷壁面积Fh3m246.74-21.924.8416炉膛出口烟窗面积Fckm2出口烟窗高度出口烟窗宽度455317648.0317炉排面积Rm24670760035.5续表3-6此处核对炉排面积热负荷5647.1416760/3600/35.5=740.6 740.6 符合要求18炉膛容积Vlm327.054.553=123.16123.16此处核对炉膛容积热负荷5647.1416760/3600/123.16=231.5 231.5 符合要求 19炉墙总面积Flm2FqFd2FcFh41.4+22.87+227.05+46.74165.1120炉膛辐射受热面积Hfm2Fixi(Fq1xq1Fq2)Fd1xd12(Fc1xc1Fc2)(Fh1xh1Fh3)Fck158.421曝光水冷壁污染系数1标准P38表6-20.622覆盖耐火涂料的水冷壁污染系数2标准P38表6-20.223覆盖耐火砖的水冷壁污染系数3标准P38表6-20.124乘积FlFlm2FiXii(Fq1Xq11Fq22)Fd1Xd112(Fc1Xc11Fc22)(Fh1Xh11Fh33)Fck171.0825炉膛平均热有效系数(FiXii)/Fl71.08/165.110.43126有效辐射层厚度Sm3.6Vl/(FlR)3.6195.8/（165.88+35.5）3.5027炉排与炉墙面积比R/Fl34.27/197.030.1743.6.2.炉膛传热计算为了使空气对炉排有可靠的冷却，热空气温度一般不超过200，此处取150表3-7 炉膛的传热计算序号名 称符号单位公 式 或 数 据 来 源结果1燃料输入热QrKJ/Kg167602空气带入炉内的热量QkKJ/Kg热空气温度150，冷空气温度30查得1205.393炉膛有效放热量QlKJ/Kg17538续表3-74理论燃烧温度a按Ql查焓温表1594.35理论燃烧温度TaKa2731594.3+2731867.36炉膛出口烟温”l 先假设，再校核10007炉膛出口烟温T”lK”l2731000+27312738炉膛出口烟气焓h”lKJ/Kg按”l查焓温表104609烟气平均热容量VCpKJ/KgK(Qlh”l)/(TaT”l)（17538-10460）/594.311.9110三原子气体辐射减弱系数kqrq1/(mMPa)1.13211灰粒辐射减弱系数khh1/(mMPa)0.443512焦炭粒子辐射减弱系数10C1C21/(mMPa)查标准P32 100.50.03=0.150.1513火焰辐射减弱系数k1/(mMPa)kqrqkhh10C1C21.132+0.4435+0.151.725514炉膛绝对压力pMPa0.115火焰黑度hy1ekps0.453316炉膛黑度l=0.749917炉膛出口烟温”l 1006.3518炉膛出口烟气焓h”lKJ/Kg按”l查焓温表10533.719炉膛辐射换热量QfKJ/Kg（Ql-hl”）=0.986（17538-10533.7）6906.23.7 凝渣管结构和热力计算 图3-2 凝渣管束结构示意图3.7.1凝渣管束结构设计表3-8 凝渣管束结构设计序号名称符号单位公式或数据来源结果1管径dm选定管径63.50.06352管长lm按结构设计17503横向节距=4d=40.0635=0.2540.2544管根数根/排按结构设计 4553/(463.5)=17.9取16根165有效角系数查标准P293（）0.716受热面积16.757烟气流通面积6.418凝渣管受炉膛辐射面积等于炉膛出口烟窗面积8.039凝渣管有效角系数0.97续表3-810凝渣管有效辐射受热面积7.7911横向平均节距0.25412纵向节距按结构设计0.2613烟气有效辐射层厚度1.1314比值415比值4.093.7.2凝渣管束传热计算 表3-9 凝渣管束传热计算序号名称符号单位公式或数据来源结果1进口烟温炉膛出口烟温1006.42进口烟焓KJ/Kg查焓温表105343出口烟温假定后校核9704出口烟焓KJ/Kg查焓温表101155烟气侧对流放热量kJ413.1346平均烟温(1006.4+970)/2=988.2988.2管内工质温度t表压2.5Mpa时饱和状态对应温度226.17大温差 -t=780.38小温差 -t=743.99平均温压762.110烟气流速m/s7.64续表3-911对流放热系数w/()由标准P304图13查得55.2312三原子气体辐射放热系数1/(mPa)=2.02113光学厚度2.0210.2280.22814烟气黑度1ekps e0.2280.2030.20315灰壁温度t+80=226.1+80306.116辐射放热系数w/()锅炉原理P192 公式r=0137.2617热有效系数由锅炉原理P196表10-4查得0.6518利用系数由锅炉原理P196利用系数介绍所得119传热系数w/()(+d)=60.1220传热量KJ/kg396.321相对误差%4.0722允许误差%53.8 对流管束结构和热力计算3.8.1.对流管束结构设计对流管束按烟气流通方向对流管束采用“W”型冲刷方式，由63.53的管子组成，横向布置方式为30排，节距为157 mm，第一回程有7排纵向节距为175 mm的管子组成，第二程为空烟道，第三回程有6排纵向节距为175 mm的管子组成。 对流管束与上下锅筒之间均采用焊接连接。表3-10 对流管束第一回程结构设计序号名称符号单位公式或数据来源结果1管径dm选定管径63.50.06352横向节距m选定0.1573纵向节距m选定0.175横向管数选定30纵向管数选定7受热管长（全部）m41.424烟气流通截面积4.5531.05-3070.06352/4=4.294.295对流受热面300.063541.42=247.89247.896管间有效辐射层厚度Sm0.447比值/d=0.157/0.06352.47比值/d=0.175/0.06352.76第二回程为空烟道表3-11 对流管束第三回程结构计算序号名称符号单位公式或数据来源结果1管径dm选定管径63.50.06352横向节距m选定0.1573纵向节距m选定0.175横向管数选定30纵向管数选定6受热管长m35.234烟气流通截面积4.5530.85-3060.06352/4=3.403.405对流受热面300.063535.23=210.84210.846管间有效辐射层厚度Sm0.427比值/d=0.157/0.06352.478比值/d=0.175/0.06352.679总对流受热面积 =247.89+210.84=458.73458.73续表3-1110烟气流通平均截面积=458.73/(247.89/4.29+210.84/3.40)=3.703.833.8.2.对流管束的热力计算表3-12 对流管束的热力计算序号名称符号单位公式或数据来源结果1进口烟温炉膛出口烟温9702进口烟焓KJ/Kg查焓温表101153出口烟温假定后校核4704出口烟焓KJ/Kg查焓温表4902.035吸热量kJ5257.96平均烟温=0.5（970+470）=7207207大温差=970-226.1=743.9743.98小温差=470-226.1=243.9243.99平均温压438.410烟气计算温度438.4+226.1=664.5664.511烟气流速m/s9.9712对流放热系数w/()由标准P302图12查得49.5813三原子气体辐射放热系数1/(mPa)4.0114光学厚度4.010.10.42=0.1680.16815烟气黑度1ekps0.15516灰壁温度t+60=226.1+60=286.128617辐射放热系数 w/()由锅炉原理P194图10-10查得=0.970.15598=14.7314.73续表3-1218热有效系数由锅炉原理P196表10-4查得0.6519利用系数由锅炉原理P196查得120传热系数w/()=0.651（49.58+14.73）=41.841.821传热量KJ/kg5358.9322相对误差%1.9223允许误差%23.9 省煤器结构设计及热力计算 3.9.1.省煤器结构设计省煤器采用方型铸铁式省煤器，采用长度为2000mm，76x8（内径为60mm），横断面150x150的标准件，单根受热面积为2.95m2,在1500mm的空间中布置10排，10列，单组共有100根省煤器，受热面积295 m2, 省煤器共分两组布置，总面积为590m2。图3-3 省煤器结构示意图省煤器中被加热的炉水由一根DN100的管子引入上锅筒。省煤器集箱上设有安全阀座、压力表座、温度计座、再循环管座、排污管座等。表3-13 省煤器结构设计序号名称符号单位公式或数据来源结果1管外径dm由标准P181查得0.0762每根管长m/根选定23方鳍片宽度m/根由标准P315查得0.1464每根管受热面积由标准P181查得2.955每根管烟气流通截面积由标准P181查得0.1206横向节距m由标准P315查得0.0157纵向节距m由标准P315查得0.0158横向管排数排结构布置209纵向管排数排结构布置1010省煤器受热面积59011省煤器烟气流通面积2.412水的流通截面积0.0056513比值/d=150/76=1.9741.97414比值/d=150/76=1.9741.9743.9.2省煤器热力计算表3-14 省煤器热力计算序号名称符号单位公式或数据来源结果1进口烟温对流管束出口温度4702进口烟焓查焓温表4902.033出口烟温先假定后校核2604出口烟焓查焓温表27995烟气侧放热量2092.86进口水温原始资料已知105续表3-147进口水焓查工业锅炉手册表B14442.178出口水焓763.769出口水温查工业锅炉标准表B14180.12210平均烟温36511烟气流速m/s11.53符合8-12m/s的要求12基准传热系数标准P315查得22.8426.5026.50烟温修正系数标准P315查得0.990.99传热系数=26.50.99=26.2426.2413最大温差29014最小温差15515平均温差215.5016传热量2126.8517计算误差%0.01633.10空气预热器热力计算3.10.1.空气预热器结构设计空气预热器为立式钢管制成，分上下二组管箱，管子规格为511.5，每组高度为2000mm。管间横向节距S182mm，纵向节距S250mm，Z118排，Z232排。图3-4 空气预热器结构图空气作二行程回路流动，即首先从下管箱炉后中间分二路横向冲刷管束，各在左右连通罩中作1800转弯后至上管箱，横向冲刷管束后由炉后中间引出至热风道，然后分左右从锅炉两侧下部导入炉排进风管。为膨胀需要，预热器管箱和连通罩均设有膨胀接头。为提高空气预热器的运行可靠性，管箱管子入口端均装有防磨套管。表3-15 空气预热器结构设计序号名称符号单位公式或数据来源结果1管外径m参考工业锅炉P146，选511.50.0512管内径m51-21.5=480.0483每根管长m/根选定2.004横向节距m选定0.0825纵向节距选定0.0506横向管排数排选定187纵向管排数排选定328管根数n根=1832=5765769受热面面积H5763.140.0512=184.5184.510烟气流通截面积 1.181.1811空气流通截面积1.1521.15212横向相对截距=1.611.6113纵向相对截距=0.980.983.10.2.空气预热器传热计算表3-16 空气预热器的传热计算序号名称符号单位公式或数据来源结果1进口烟温等于省煤器出口烟温2602进口烟焓查焓温表2798.9续表3-163出口烟温先假定后校核1604出口烟焓查焓温表1798.95空气预热器平均空气量与理论空气量之比1.4-0.1+0.05=1.351.356热空气出口焓=893.16893.167热空气出口温度查焓温表148.88烟气放热量=0.986（2798.9-1798.9+0.1）938.79平均烟温21010烟气流速m/s=14.8211水蒸气容积份额查烟气特性表0.0853312三原子气体容积份额查烟气特性表0.185713烟气纵向冲刷放热系数查工业标准C15图52.014修正系数查工业标准C15图1.22查工业标准C15图1.1215烟气侧对流放热系数=52.01.221.12=71.171.116平均空气温度=89.489.4续表3-1617空气流速m/s=9.039.0318空气横向冲刷错列管束放热系数查工业标准C14图9519修正系数查工业标准C14图1查工业标准C14图1.42查工业标准C14图1.1220空气侧对流放热系数9511.581.12=168.1168.121热有效系数取定0.7522传热系数K=0.75=64.6864.6823最大温差=160-30=13013024最小温差=260-148.8=111.2111.225平均温差=120.6120.626传热量=917.5917.527计算误差%=2.26%2.263.11热力计算汇总省煤器计算完成后，校核误差，进行结束热力计算的工作。把各处受热面的关键计算数据列成热力计算结果汇总表。表3-17 锅炉各受热面热力计算结果汇总序号名称符号单位炉膛凝渣管对流管束省煤器空气预热器续表3-171进口烟温1006.49704702602出口烟温1006.49704702601603工质进口温度226.1226.1226.1105304工质出口温度226.1226.1226.1180.1148.85受热面面积H158.416.75458.73590184.56烟气放热量6906.2413.135237.92092.8938.77热力计算误差校核=167600.782-（6906.2+413.134+5237.9+2092.8）（1-0.1）=-78.688比值100%0.469% 小于0.5%第4章 水力计算热工，强度，水动力和烟风阻力计算是锅炉设计中的四大计算，自然循环计算是水动力计算中的核心部分。锅炉中工质的自然循环是在循环回路中进行的。最简单的循环回路由上锅筒，下降管，下集箱，上升管构成。其中上升管不是单根的管子，而是并联工作的管组。如布置在炉膛内的辐射受热面-水冷壁和布置在对流烟道中的对流受热面管束；下降管可以是单根的管子，但多数情况下也是由数根并联工作的管子以至管束构成。下集箱是连接，沟通下降管与上升管的下端结合部，一般情况下，每个循环回路具有其专用的下集箱。当上升管和下降管都是管束是，下集箱改为下锅筒。上锅筒是全锅炉所有循环回路公用的，是上升管与下降管的上端结合部。上锅筒不仅是循环回路的组成部分，而且也是连接省煤器，汽化受热面和蒸汽过热器的枢纽，又是进行汽水分离过程的场所。本次设计计算以前墙水冷壁为例进行自然循环计算。4.1热力参数表4-1 水力计算所需热力参数序号 项目符号单位来源数值1锅炉蒸发量Dt/h计算任务书352锅筒工作压力PMPa同上2.63给水温度同上1054省煤器出口水温热力计算书1805饱和温度 根据饱和压力2.6Mpa查焓熵表2246饱和水比焓kj/kg同上961.937饱和气比焓kj/kg同上2802.148汽化潜热rkj/kg同上1840.29饱和水重度Kg/m3同上832.4310饱和气重度Kg/m3同上13.0011饱和水、气重度差Kg/m3832.43-13.00=819.43819.43续表4-112饱和水、气重度比64.0364.0313计算用值同上42.4714计算用值同上2.3715计算用值同上0.19916省煤器出口水焓kj/kg查前面计算763.7617锅筒入口水的欠热kj/kg=961.93-763.76=198.17198.1718水冷壁平均热流密度Kj/(m2.h)1.25647.1417538/158.47.4910519回路的吸热不平均系数查表3-6120回路内部的吸热不平均系数查表3-70.54.2回路的结构特性表4-2 前墙回路的结构特性序号 项目符号单位来源数值1上升管内径mm热力计算书57.52上升管数目同上343上升管中心距Smm同上1274计算用值S/d同上25计算用值e/d同上0.86角系数x同上0.8657覆盖耐火层区域的有效系数x同上0.8658炉墙计算宽度bm(n-1)S=33127=43184.329上升管长度m热力计算书11.8410上升管流通截面积0.09111下降管内径mm预布置8012下降管数目同上6续表4-213下降管流通截面积0.03614下降管长度m预布置11.0015下降管与上升管截面比0.036/0.0910.404.3各管段的结构数据和吸热量图4-1 前墙上升管示意图表4-3 前墙各管段的结构数据和吸热量管段长度l(m)高度h(m)炉膛面积有效角系数x受热面积吸热量Kj/h12.281.476.690.8655.794.3410526.436.4329.280.86525.331.8910733.131.3014.250.86512.339.24106总和11.849.20-43.453.248107回路上升管吸热量为3.248107Kj/h下降管不受热4.4回路产汽量计算表4-4 前墙各回路产汽量的计算序号 项目符号单位来源数值1231锅炉循