邢衡高速K14桥梁施工图设计毕业论文.doc

邢衡高速K14桥梁施工图设计毕业论文目 录第一章 绪论21.1 设计资料2第二章 方案比选22.1 桥型方案22.2 方案比选32.3 方案确定4第三章 上部结构计算53.1 设计资料及构造布置53.2 主梁内力计算83.3 预应力钢束的估算及布置213.4 主梁截面几何特性273.5 钢束预应力损失计算373.6 主梁截面强度与应力验算483.7 主梁端部的局部承压强度验算743.8 主梁变形验算76第四章 下部结构计算824.1 下部结构形式824.2 桥墩桩长计算84参考文献88外文资料中文翻译致 谢1天津大学仁爱学院2015届本科生毕业设计（论文）第一章 绪论1.1 设计资料一、设计技术指标1.设计荷载：公路I级2.设计速度：80km/h3.桥面净空：0.50m（防撞栏）+3.754m（车行道）+0.50m（防撞栏）=16m4.桥面横坡：双向2%5.平面形状：位于直线段6.地震裂度：基本烈度6度，按7度设防二、有关设计条件 1、地区气温：一月平均气温3.1，七月平均气温26.72、材料供应：钢、木、水泥供应充足，砂、砾石可就地取用，所以材料运距不超过5km3、施工单位：甲级公路工程公司，机具及技术人员满足施工要求。三、场地工程地质条件简述1、场区地形平坦。在勘察深度范围内，地面以下土质为硬塑粘性土，孔隙比e0=0.8；液性指数IL=0.7。2、地下水特征场地地表水及地下水不发育，仅在上部素填土中存在少量的上层滞水，受大气降水补给，该场地地下水和地表水对混凝土无结晶类腐蚀、无分解类腐蚀、无结晶分解复合类腐蚀。3、场地地震效应评价本区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.05g。1第二章 方案比选2.1 桥型方案方案一：预应力钢筋混凝土简支箱梁桥1、桥梁跨径及桥宽标准跨径：30m全桥总长：30x4=120m 主梁全长：29.96m计算跨径：29.16m桥面宽度：0.50m（防撞栏）+15.75m（车行道）+0.50m（防撞护栏）=16m2、材料及工艺： 本桥为预应力钢筋混凝土简支箱梁桥混凝土部分：主梁等、湿接缝、现浇连续段均采用C50砼，桥面铺装采用C40防水砼。图2-1 方案一（单位：m）方案二：预应力钢筋混凝土简支T梁桥1、桥型优势 桥型新颖简洁轻巧，外形美观，桥净空大，桥下视野开阔；2、尺寸拟定桥宽布置：0.50m（防撞栏）+15.75m（车行道）+0.50m（防撞护栏）=16m跨径布置：30x4=120m图2-2 方案二（单位：m）方案三：斜拉桥1、桥型优势主梁增加了中间的斜索支撑，弯矩显著减小，与其他体系的大跨度桥梁比较，混凝土斜拉桥的钢材和混凝土用量均较节省；借斜拉索的预压力可以调整主梁的内力，使之分布均匀合理，获得经济效果，并且能将主梁做成等截面，便于制造和安装；斜索的水平分力相当于对混凝土梁施加的预压力，借以提高梁的抗裂性能，并能充分发挥了高强材料的特性；结构轻巧，适用性强。2、尺寸拟定跨径布置：60m+60m图2-3 方案三（单位：m）2.2 方案比选表2-1 方案比选1方案一二三2桥型布置预应力混凝土简支箱梁桥预应力混凝土简支T梁桥斜拉桥3跨径布置（m）30+30+30+3030+30+30+3060+604截面形式五个单箱单室箱型截面T型截面五个单箱单室箱型截面5技术要求邻桥孔各自单独受力，便于预制、架设、简化施工管理，施工费用低施工技术易，但工艺复杂，所需设备较少高度机械化，需要一整套机械动力设备，施工速度快，占用场地少6上部结构施工方法预制安装法预制安装法悬臂拼装法7经济性好一般较好2.3 方案确定简支梁桥受力简单，梁中只有正弯矩，体系温度、混凝土收缩徐变、张拉预应力等均不会在梁中产生附加内力，设计计算方便，最容易设计成各种标准跨径的装配式结构。由于简支梁是静定结构，结构内力不受地基变形的影响，对基础要求较低，适用于地基较差的桥址上建桥。在多孔简支梁桥中，相邻桥孔各自单独受力，便于预制、架设、简化施工管理，施工费用低，因此被广泛采用。综合比较各种方案的经济指标，技术指标，施工难易程度等，还有本地的具体地质条件和人文环境以及其它客观因素，我最终选择第一方案即预应力混凝土简支箱梁桥方案作为推荐设计方案进行设计。第三章 上部结构计算3.1 设计资料及构造布置3.1.1 设计资料一、桥梁跨径及桥宽标准跨径：30m（墩中心距离）;主梁全长：29.96m；计算跨径：29.16m;桥面宽度：0.50m（防撞栏）+15.75m（车行道）+0.50m（防撞栏）=16m二、设计荷载：公路I级。三、主要材料（1）混凝土：主梁（板）等、湿接缝、现浇连续段均采用C50砼；桥面铺装采用C40防水砼。防撞栏、桥头搭板：C30砼（2）钢材：预应力钢筋采用高强度低松驰7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为15.20，公称面积140，标准强度，弹性模量，1000h后应力松驰率不大于2.5%，其技术性能必须符合中华人民共和国国家标准(GB/T 52242003)预应力筋用钢绞线的规定。普通钢筋直径大于或等于的采用钢筋；直径小于的均采用钢筋。3.1.2 箱型梁构造形式及相关参数设计一、本箱型梁按全预应力混凝土构件设计，施工工艺为后张法二、桥上横坡为双向2%（计算时按照简化的中梁截面特性进行计算）。三、箱形截面尺寸：梁高1.2m，端部设置横隔梁，高1m，宽0.5m，横向共计5片箱型梁，采用湿接缝进行连接，湿接缝宽0.8m，厚度为0.16m，预制箱型梁顶板宽2.55m，跨中腹板厚0.18m，顶板、底板厚均0.18m，端部腹板厚0.25m，顶板厚0.18m，底板厚0.25m，腹板和顶板之间设有承托，底板厚度、腹板厚度在距支座中心线1.78m处开始渐变为距支座中心线0.1m处的0.25m和0.25m（即端部的截面尺寸），见图3-1。四、预应力管道采用金属波纹管成形，波纹管内径为60mm，外径为67mm，管道摩擦系数，管道偏差系数k=0.0015，锚具变形和钢束回缩量为6mm（单端）。五、沥青混凝土重度按23计，预应力混凝土结构重度按26计，混凝土重度按25计，单侧防撞栏线荷载为8kN/m。六、根据以上拟定的各部分尺寸，绘制箱形梁的跨中及端部横截面图，见图3-2。计算跨中截面几何特性，见表3-1。由此可计算出截面效率指标（希望在0.5以上）。 (式3-1)图3-1 桥梁横断面图及纵剖面结构尺寸图（单位：cm） 图3-2 端部及跨中截面尺寸图（单位：cm）截面上核心距截面下核心距因此截面效率指标初拟截面是合理的。表3-1 跨中截面几何特性计算表分块序号分块面积分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静距分块面积的自身惯性矩分块面积对截面形心的惯性矩cmcm大毛截面（含湿接缝）157609.005184015552031.395675512.905831032.9228020.335692.4762020.06112673.01120293.01325221.505418103018.8989921.6990951.694277263.501760221370000-23.111480447.862850447.8651800111.0019980048600-70.618974389.789022989.7810864438772.417915715.24小毛截面（不含湿接缝）143209.003888011664036.185654847.175771487.17228020.335692.4762024.85172906.3180526.3325221.505418103023.68141307.08142337.084277263.501760221370000-18.32930345.292300345.2951800111.0019980048600-65.827798090.327846690.329424425812.416241386.16大毛截面形心至上缘距离40.39小毛截面形心至上缘距离45.183.2 主梁内力计算根据上述梁跨结构纵、横截面的布置，并通过活载作用下的梁桥荷载横向分布计算，可分别求得主梁各控制截面（一般取跨中、四分点和支点截面）的横载和最大活载内力，然后再进行主梁内力组合。3.2.1 恒载内力计算（边主梁）一、永久作用集度（一） 主梁自重A、 跨中截面段主梁自重（底板宽度变化处截面至跨中截面，长12.8m）B、 底板加厚与腹板变宽段梁的自重近似计算（长1.68m）主梁端部横截面面积估算为0.0922+0.072=1.1642C、 支点梁段的自重（长0.5m）D、 边主梁的横隔梁（只在端部设置横隔梁）端横隔梁的体积为0.6650则半跨内横隔梁重量为则主梁永久作用集度为（二） 二期永久作用集度A、 顶板中间湿接缝集度：B、 边梁现浇部分横隔梁一片端横隔梁（现浇部分）体积：C、 桥面铺装层10cm厚沥青混凝土铺装6cm厚C40混凝土铺装桥面铺装均分给五片主梁，则D、 防撞栏：单侧防撞栏线荷载为8kN/m将两侧防撞栏均分给五片主梁，则则边主梁二期永久作用集度为（三） 永久作用效应按图3-3进行永久作用效应计算，设a为计算截面离左侧支座的距离，并令，永久作用效应计算见表3-2。图3-3 永久作用效应计算图式（单位：cm）表3-2 边梁永久作用效应计算表作用效应跨中四分点支点C=0.5C=0.25C=0一期弯矩kN.m2958.002218.500剪力kN0202.88405.76二期弯矩kN.m1927.411445.560剪力kN0132.20264.39弯矩kN.m4885.413664.060剪力kN0335.08670.153.2.2 活载内力计算一、冲击系数和车道折减系数计算按桥规4.3.2条规定，结构的冲击系数与结构的基频有关，因此，要先计算结构的基频。简支梁桥基频计算公式： (式3-2)由于，故可由下式计算出汽车荷载的冲击系数当车道大于两车道时，应进行车道折减，三车道减22%，四车道减33%，本设计按两车道，三车道，四车道分别布载计算，取最不利情况设计。二、计算主梁的荷载横向分布系数按刚接梁法来绘制横向分布影响线和计算横向分布系数A、 计算主梁的抗弯及抗扭惯性矩I和其中I=0.179157，由于，查表并用内插法得c=0.22644对于箱形截面，尺寸见图3-4。 图3-4 抗扭惯性矩计算图式（单位：cm）B、 主梁的扭转位移与挠度之比 （式3-3） 悬臂板挠度与主梁挠度之比 （式3-4） C、 计算荷载横向分布影响线竖坐标值根据计算出的参数及，查附表，内插得到横向分布影响线竖坐标值，结果见表3-3。表3-3 横向分布影响线竖坐标值计算表（，）0.0060.01荷载位置1234512345梁号10.0400.3200.2480.1840.1380.1090.3280.2500.1810.1340.1070.0600.3540.2620.1810.1220.0810.3630.2630.1760.1170.0810.05180.34010.25630.18220.12860.09250.34870.25770.17810.12400.091720.0400.2480.2410.2060.1670.1380.2500.2470.2060.1630.1340.0600.2620.2500.2070.1590.1220.2630.2570.2080.1550.1170.05180.25630.24630.20660.16230.12860.25770.25290.20720.15830.124030.0400.1840.2060.2200.2060.1840.1810.2060.2260.2060.1810.0600.1810.2070.2240.2070.1810.1760.2080.2310.2080.1760.05180.18220.20660.22240.20660.18220.17810.20720.22900.2072000820.34480.25710.17990.12610.092120.25710.24990.23210.16010.126130.05180.17990.20690.22600.20690.1799D、 计算各梁的荷载横向分布系数：1号梁的横向分布系数计算和最不利荷载图示如图3-5。图3-5 1号梁的横向分布影响线及最不利布载图式（单位：cm）1号梁的荷载横向分布系数计算（其中包括了车道折减系数）：四车道：三车道：两车道：2号梁的横向分布系数计算和最不利荷载图示如图3-6。 图3-62号梁的横向分布影响线及最不利布载图示（单位：cm）2号梁荷载横向分布系数计算：四车道：三车道：两车道：3号梁横向分布系数及最不利荷载图式如图3-7。 图3-7 3号梁的横向分布影响线及最不利布载图式（单位：cm）四车道：三车道一：三车道二：两车道：支点截面的荷载横向分布系数按杠杆原理法计算。计算图式如图3-8。 图3-8 支点截面的横向分布系数计算图式（单位：cm）可变作用（汽车）的荷载横向分布系数：1号梁：3号梁：2号梁：综上，可变作用横向分布系数1号梁为最不利，故可变作用横向分布系数取值为： 跨中截面： 支点截面; E、 车道荷载取值公路I级， 计算弯矩时：计算剪力时：F、 可变作用效应计算：（1） 计算跨中截面的最大弯矩和最大剪力（见图3-9）：图3-9 跨中截面内力影响线及加载图式（单位：cm）（A）弯矩： （不计冲击） （冲击效应）不计冲击：冲击效应：（B）剪力： （不计冲击） （冲击效应）不计冲击：冲击效应：（2） 计算L/4处截面的最大弯矩和最大剪力（见图3-10）：图3-10 L/4处截面内力影响线及加载图式（单位：cm）（A）弯矩： （不计冲击） （冲击效应）不计冲击：冲击效应：（B）剪力： （不计冲击） （冲击效应）不计冲击：冲击效应：（3） 支点截面剪力计算（见图3-11）：图3-11 支点截面剪力计算图式（单位：cm）不计冲击：冲击效应：3.2.3 内力组合按桥规4.1.64.1.8条规定,根据可能同时出现的作用效应选择了三种最不利效应组合短期效应组合,标准组合和承载力极限状态基本组合。表3-4 主梁作用效应组合计算表序号荷载类别跨中截面四分点截面支点截面kN.mkNkN.mkNkN1第一期永久作用2958.0002218.50202.88405.762第二期永久作用1927.4101445.56132.20264.393总永久作用4885.4103664.06335.08670.154可变作用（汽车）1889.04123.171416.78202.06430.255可变作用（汽车冲击）302.6219.73226.9732.3768.936标准组合=(3)+(4)+(5)7077.07142.905307.81569.511169.337短期组合=(3)+0.7*(4)6207.7486.224655.81476.52971.338极限组合=1.2*(3)+1.4*(4)+(5)8930.82200.066698.12730.301503.033.3 预应力钢束的估算及布置3.3.1 跨中截面钢束的估算和确定一、按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数 （式3-5）假设则则钢束数n可求得为：二、按承载能力极限状态估算钢束数综上，取钢束数为10束。3.3.2 预应力钢束布置一、跨中截面及锚固端截面的钢束位置：钢束布置如图3-12。 a）端部截面 b)跨中截面图3-12 钢束布置图（单位：cm）跨中截面钢束群重心至梁底距离为：端部钢束群重心至梁底的距离为：表3-5 锚固端截面的几何特性计算表分块序号分块面积分块面积至形心上缘距离分块面积对上缘静矩分块面积的自身惯性矩分块面积对截面形心的惯性矩cmcm1576095184011664036,927851377.667968017.66228020.335692.4762025.59183357.47190977.47335021.575251429.1624.42208717.74210146.94350063.52222501430000-17.581081697.42511697.452708.33107.5291145.48140728.87-61.5810270248.4410411031.3112598.33578452.8821291870.74上核心距为：下核心距为：则钢束群重心处于截面的核心范围内。二、钢束起弯角度及线形的确定跨中分为4排，最下排两根起弯角度为，其余8根弯起角度均为，所有钢束布置线型均为直线加圆弧。三、钢束计算 图3-13 锚固端尺寸图（单位：cm） 图3-14 钢束计算图式A、 计算钢束起弯点至跨中距离锚固点至支座中心线的水平距离（见图3-13）表3-6 钢束起弯点至跨中距离计算表钢束号起弯高度y/cm/cm/cm/cm/cm起弯角/。R/cm/cm/cm53.52.44321.056810099.97011.43540.247386.49601283.2244418.280425.7196150148.881973450.5129420.5117908.83635224.373927.6261200198.509273706.2868451.6827825.57826030.467329.5327250248.136573962.0742482.8554742.31816836.560831.4392300297.763874217.8481514.0264659.069B、 控制截面的钢束重心位置计算由图3-14的几何关系，计算并列表,结果如表3-7。钢束纵向布置图见图3-15。 图3-15 钢束布置图（纵断面）（单位：cm）表3-7 各计算截面的钢束位置及钢束群重心位置计算表截面钢束号R/cm四分点5未弯起3540.2473019923.6324未弯起3450.512901993未弯起3706.28680121212未弯起3962.0742013333169.934217.84810.0165795440.9997251184546.16直线段y支点53.50.02443511.690.2857912.214367.21554440.12217320.232.4962950.50383520.12217317.772.18192170.81812600.12217315.311.87983391.12021680.12217312.861.579045111.4210C、 钢束长度计算 一根钢束的长度为曲线长度，直线长度与两端张拉的工作长度（270cm）之和，其中钢束的曲线长度可按圆弧半径与弯起角度计算，通过每根钢束长度计算，就可得出一片主梁和一孔桥所需钢束的总长度，利以备料和施工。计算结果见表3-8所示如下。 钢束号半径R弯起角曲线长度直线长度L1有效长度钢束预留长度钢束长度cmradcmcmcmcmcmcm53540.24730.02443586.511283.221002939.461403079.4643450.51290.122173421.56908.841502960.801403100.8033706.28680.122173452.81825.582002956.781403096.7823962.07420.122173484.06742.322502952.761403092.7614217.84810.122173515.31659.073002948.761403088.76表3-8 钢束长度计算表3.4 主梁截面几何特性在求得各验算面的毛截面特性和钢束位置的基础上，计算主梁净截面和换算截面面积、惯性矩及梁截面分别对重心轴，上梗肋与下梗肋的静矩，最后汇总成截面特性值总表，为各受力阶段的应力验算准备计算数据。3.4.1 截面面积及惯矩计算预加力阶段： 阶段二：只需计算小截面的几何特性 净截面面积： （式3-6） 净截面惯性矩： （式3-7）正常使用阶段：阶段三：需计算大截面 净截面面积： （式3-8） 净截面惯性矩： （式3-9）其中：A、I为混凝土毛截面面积和惯性矩 为一根管道截面积 为预应力钢束截面积 净截面和换算截面重心到主梁上缘距离 为分块面积重心到主梁上缘距离 n为计算面积内所含的管道数（钢束数） 为预应力钢束与混凝土弹性模量之比，即表3-9 跨中截面面积和惯性矩计算截面分块名称分块面积分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静距全截面重心到上缘距离分块面积的自身惯性矩分块面积对截面形心的惯性矩cmcmcm=240cm毛截面942445.18425776.32431816241386.16-23769615272868.81扣除管道面积-352.696.6-34061.16-53.42-1006213.359071.4391715.1616241386.16-968517.35=320cm毛截面1086440.39438796.9642.3417915715.241.9541310.3619107127.42钢筋换算面积390.6496.637735.82-54.261150101.8211254.64476532.7817915715.241191412.18表3-10 四分点截面面积和惯性矩计算截面分块名称分块面积分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静距全截面重心到上缘距离分块面积的自身惯性矩分块面积对截面形心的惯性矩cmcmcm=240cm毛截面942445.18425776.3243.1916241386.16-1.9937319.9815281513.71扣除管道面积-352.696.368-33979.36-53.18-997192.439071.4391796.9616241386.16-959872.45=320cm毛截面1086440.39438796.9642.3317915715.241.9440887.7519097397.42钢筋换算面积390.6496.36837645.20-54.041140794.4311254.64476442.1617915715.241181682.18表3-11 支点截面面积和惯性矩计算截面分块名称分块面积分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静距全截面重心到上缘距离分块面积的自身惯性矩分块面积对截面形心的惯性矩cmcmcm=240cm毛截面1092250.68553526.9650.6119076312.83-0.0753.5219074705.99扣除管道面积-352.652.7845-18611.81-2.17-1660.3610569.4534915.1519076312.83-1606.84=320cm毛截面12598.3345.92578515.3146.1321291870.740.21555.5921309701.41钢筋换算面积390.6452.784520619.74-6.6517275.0812988.97599135.0521291870.7417830.673.4.2 截面静距计算 跨中及四分点截面 支点截面图3-16 静矩计算图式（单位：cm）表3-12 跨中截面对重心轴静矩计算表分块名称及序号已知： ，静矩类别及符号分块面积分块面积重心至全截面重心距离对净轴静矩翼板1翼缘部分对净轴静矩432034.1800147657.6承托253222.300011863.6-159521.2底板4底板部分对净轴静矩180067.82122076管道或钢束-220.3568.69-15135.84-106940.16翼板1净轴以上净面积对净轴静矩432034.1800147657.6承托253222.300011863.6肋部3880.339.36408243.41-167764.61续表3-12翼板1换轴以上净面积对净轴静矩432034.1800147657.6承托253222.300011863.6肋部3873.919.45408261.95-167783.15分块名称及序号已知： ，静矩类别及符号分块面积分块面积重心至全截面重心距离对换轴静矩翼板1翼缘部分对换轴静矩576033.3400192038.4承托253221.460011416.72-203445.12底板4底板部分对换轴静矩180068.6600123588管道或钢束244.1369.530016974.36-140562.36翼板1净轴以上换算面积对换轴静矩576033.3400192038.4承托253221.460011416.72肋部3880.338.68537645.93-211101.05翼板1换轴以上换算面积对换轴静矩576033.3400192038.4承托253221.460011416.72肋部3873.918.77537668.82-211123.94表3-13 四分点截面对重心轴静矩计算表分块名称及序号已知： ，静矩类别及符号分块面积分块面积重心至全截面重心距离对净轴静矩翼板1翼缘部分对净轴静矩432034.1900147700.8承托253222.310011868.92-159569.72底板4底板部分对净轴静矩180067.8100122058管道或钢束-176.2868.68-12106.91-109951.09翼板1净轴以上净面积对净轴静矩432034.1900147700.8承托253222.310011868.92肋部3882.099.37818272.33-167842.05翼板1换轴以上净面积对净轴静矩432034.1900147700.8承托253222.310011868.92肋部3872.659.50658295.06-167864.78分块名称及序号已知： ，静矩类别及符号分块面积分块面积重心至全截面重心距离对换轴静矩翼板1翼缘部分对换轴静矩576033.3300191980.8承托253221.450011411.4-203392.2续表3-13 底板4底板部分对换轴静矩180068.6700123606管道或钢束195.3069.945413660.34-137266.34翼板1净轴以上换算面积对换轴静矩576033.3300191980.8承托253221.450011411.4肋部3882.098.62787610.50-211002.7翼板1换轴以上换算面积对换轴静矩576033.3300191980.8承托253221.450011411.4肋部3872.658.75537640.31-211032.51表3-14 支点截面对重心轴静矩计算表分块名称及序号已知： ，静矩类别及符号分块面积分块面积重心至全截面重心距离对净轴静矩翼板1翼缘部分对净轴静矩432041.6100179755.2承托263029.630018666.9-198422.1底板4底板部分对净轴静矩2708.3356.8900154076.8937管道或钢束-88.1459.7025-5262.18-148814.7137翼板1净轴以上净面积对净轴静矩432041.6100179755.2承托263029.630018666.9肋部31441.8911.199216148.01-214570.11翼板1换轴以上净面积对净轴静矩432041.6100179755.2承托263029.630018666.9肋部31322.1512.391716383.69-214805.79分块名称及序号已知： ，静矩类别及符号分块面积分块面积重心至全截面重心距离对换轴静矩翼板1翼缘部分对换轴静矩576037.1300213868.8承托263025.150015844.5-229713.3底板4底板部分对换轴静矩2708.3361.3700166210.2121管道或钢束97.6564.18256267.42-172477.63翼板1净轴以上换算面积对换轴静矩576037.1300213868.8承托263025.150015844.5肋部31441.898.663112491.24-242204.54翼板1换轴以上换算面积对换轴静矩576037.1300213868.8承托263025.150015844.5肋部31322.159.855613034.03-242747.333.4.3 截面几何特性总表表3-15 截面几何特性计算总表名称符号单位截面跨中四分点支点混凝土净截面净面积9071.49071.410569.4净惯性矩15272868.8115281513.7119074705.99净轴到截面上缘距离43.1843.1950.61净轴到截面下缘距离76.8276.8169.39截面抵抗矩上缘353702.381353820.6462376895.9887下缘198813.7049198952.1379274891.281对净轴静矩翼缘部分面积159521.2159569.72198422.1净轴以上面积167764.61167842.05214570.11换轴以上面积167783.15167864.78214805.79底板部分面积106940.16109951.09148814.7137钢束群重心到净轴距离53.4253.182.17续表3-15 混凝土换算截面换算面积11254.6411254.6412988.97换算惯性矩19107127.4219097397.4221309701.41换轴到截面上缘距离42.3442.3346.13换轴到截面下缘距离77.6677.6773.87截面抵抗矩上缘451278.3991451155.1481461948.8708下缘246035.6351245878.6844288475.7196对换轴净距翼缘部分面积203455.12203392.2229713.3净轴以上面积211101.05211002.7242204.54换轴以上面积211123.94211032.51242747.33底板部分面积140562.36137266.34172477.63钢束群重心到换轴距离54.2654.046.653.5 钢束预应力损失计算当计算主梁截面应力和确定钢束的控制应力时，应计算预应力损失值。后张法梁的预应力损失值包括前期预应力损失（钢束与管道的摩擦损失，锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失，分批张拉混凝土 压缩引起的损失）和后期预应力损失（钢绞线应力松弛、混凝土收缩和徐变引起的损失），而梁内钢束的锚固应力和有效应力分别等于张拉应力和扣除相应阶段的应力损失值。预应力损失值因梁截面位置不同而有差异，现以四分点截面为例计算其各项应力损失，其他截面皆采用同样的方法计算，计算结果见表3.5.1 预应力钢束与管道臂之间的摩擦引起的预应力损失按公预规6.2.2条规定计算公式为： （式3-10）式中-张拉钢束时锚下的控制力，据公预规6.1.3条规定一，对于钢绞线取控制应力时.-钢束与管道壁的摩擦系数，对预埋波纹管取=0.20-从张拉端到计算截面曲线管道部分的切线的夹角之和（rad）-管道每