钢筋混凝土单向肋梁楼盖设计书.doc

钢筋混凝土单向肋梁楼盖设计书一.结构平面布置由查表得： c14.3N/mm2, t1.43N/mm2tk2.01N/mm2, Ec3104N/mm2由查表得: HRB400级钢筋：y360N/mm2, Es2.1105N/mm2 HRB235级钢筋：yy 360N/mm2, Es2.1105N/mm2 按照塑性法设计板、次梁，按照弹性法设计主梁。结构平面布置如图1所示，主梁横向布置，跨度为6900mm，间距为6720mm,次梁为纵向布置，跨度为6720mm，间距为2300mm。区格长短边之比为 2.9，按单向肋梁板楼盖设计。二.板的设计取板厚为100mm。1. 荷载计算板自重： 0.1252.5kN/m2楼面面层： 0.0220+0.01250.65kN/m2天棚抹灰： 0.02170.34kN/m2恒载标准值： gk2.5+0.65+0.343.49 kN/m2恒载设计值： g1.2gk4.19 kN/m2活载标准值： qk5.5 kN/m2活载设计值： q1.3 qk7.15 kN/m2设计总荷载： g+q11.34kN/m21.732. 设计简图 （1）次梁截面高按（l/18l/12）初估，取h500mm，次梁截面宽度按（h/3h/2）初估，取b200mm，板的几何尺寸如图2所示。（2）取1m宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度为 边跨：l0lnh/2（2300120100）+100/22130mm 中间跨：l0ln =2300-100-100=2100mm 边跨与中跨相差： 故可按等跨连续梁计算。 由此得板的计算简图如下图（图3）：3.弯矩计算 板厚h=100mm，=100-20=80mm;C30混凝土的强度=14.3N/mm2 ;HPB235级板的弯矩计算如表1所示。表1 板的弯矩计算表边跨中B支座中间跨跨中中间支座弯矩系数1/11-1/111/16-1/14 1/1111.342.132=4.68-1/1111.342.12=-4.551/1611.342.12=3.13-1/1411.342.132=-3.674.配筋计算轴线之间的板带，其四周均与梁整体浇筑，故这些板的中间跨及中间支座处的弯矩均可减少20%。配筋计算如下表2所示.表2 板的配筋计算表截面1B2C-4.68-4.553.130.83.13=2.504-3.67-0.83.67=-2.9360.0510.0500.0340.0270.0400.0320.0520.0510.0350.0270.0410.033283278191147223180选配钢筋817081806/8200619061256150实配钢筋/mm2296279196149226189最小配筋率板的配筋图立面配筋简图如图4所示，配筋详图见附录。三 次梁设计按考虑内力重分布设计。根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的活荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。主梁截面高按（l/5l/8），取为h650mm，主梁截面宽度按(h/3h/2)，取b300mm，于是次梁的几何尺寸与支承情况如图所示1.荷载设计值 板传来恒载标准值 次梁自重标准值 次梁抹灰标准值 恒载标准值 恒载设计值 活载标准值 活载设计值 荷载总设计值 2计算简图次梁在砖墙上的支承长度为250mm，主梁截面尺寸800mm300mm则计算跨度中间跨 0=c =6.42m边 跨 0=n1+/2=6.58mV100.46V100.46V100.46V100.46V651.53V651.53V204.03V194.7V194.7V箍筋肢数、直径282828101101101实际箍筋间距（mm）250250250 6主梁吊筋计算由次梁传给主梁的集中荷载设计值则吊筋选用222（760）。主梁配筋示意图如图所示：五裂缝和挠度验算1. 板的裂缝宽度验算 gk3.49+5.5/2=6.24kN/m2 qk2.75kN/m2荷载标准值作用下板的内力计算表控制截面组合值(考虑支座影响) 边跨中（0.0786.24+0.1002.75）2.1323.46kN.m-3.46B支座（0.10510.400.11910.48） （2.13+2.13）/224.82kN.m0.96-3.86中间跨跨中（0.0336.24+0.0792.75）2.32 2.24kN.m-2.24中间支座（0.0796.240.1112.75）2.324.22kN.m0.94-3.28板的裂缝宽度验算表序 号1B2CMk3.463.862.243.28As296279251251deq8888Ate0.5bh500005000050000500000.0059l/35=2300/35=65.7mm,根据规范要求可以不作挠度验算，即认为该板厚已满足挠度要求。2次梁裂缝宽度验算gk13.46kN/m2 qk9.49kN/m2 (1)有荷载标准值计算次梁的内力，如 荷载标准值作用下次梁的内力计算表控制截面组合值(考虑支座影响)1（0.07813.46+0.1009.49）6.58286.54kN.m-86.54B(-0.10513.460.1199.49）6.582102.13kN.m11.10-91.032（0.03313.46+0.0799.49）6.42249.21kN.m-49.21C （0.07913.460.1119.49）6.42287.24kN.m 11.05-76.19（2）次梁的裂缝宽度验算，见表9。次梁的裂缝宽度验算表序 号1B2CMk86.5491.0349.2176.19As763942509628deq18201819.4Ate0.5bh50000500002440002440000.01530.0038取0.010.01020.0026取0.01280.4238.9239.0300.00.7950.5330.5640.6651422081892030.3170.40.2600.40.2550.40.3890.4故：次梁的裂缝宽度符合要求3主梁的裂缝宽度验算由荷载标准值计算主梁的内力恒载标准值=79.56活载标准值=85.01荷载标准值作用下主梁的内力计算 控制截面组合值1(0.24479.56+0.28985.01)6.94 =305.22-305.22B(-0.26779.56-0.31185.01)6.94 =-330.9032.91297.992 (0.06779.56+0.20085.01)6.9=154.09-154.09 （2）主梁的裂缝宽度验算，见表11。 主梁的裂缝宽度验算 序 号1B2305.22-297.99154.0920282275101620.820.81897500975002975000.02080.0076（取为0.01）0.0104281.3244.8283.50.8770.5660.657128