镇江市某经济型酒店设计计算书.doc

镇江市某经济型酒店设计计算书II 金陵科技学院学士学位论文 摘要 镇江市经济型酒店设计摘 要本设计是镇江市某经济型酒店，主体四层，层高3.3米,总面积2540平方米。本设计为钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度7度，抗震等级三级。依据课题任务书以建筑防火规范、建筑结构荷载规范和混凝土结构设计规范等国家现行规范，规程完成了该课题建筑、结构两个方面的设计。首先从总体出发，综合考虑和组织室内外的空间完成建筑平面，立面，以及剖面的设计；其次完成了一榀框架各结构构件的配筋设计，使用CAD绘制建筑图,手绘结构施工图。整个设计方案在建筑、结构方面满足国家现行规范要求。本设计选取一榀框架，从结构选型入手，计算分析该框架的荷载，利用分层法和D值法分别对框架结构在竖向荷载、水平风荷载作用下产生的内力进行计算，通过内力组合，得出框架的控制内力，最后完成框架各构件的配筋计算并绘制了该框架的施工图。设计书中选算指定框架的一个基础、楼梯，给出基础、楼梯的配筋计算并绘制施工图。关键词：结构设计;框架;配筋III金陵科技学院学士学位论文 第1章 工程概况 V Design of A Economy Hotel at ZhenjiangAbstractThis design is a budget hotel in Zhenjiang City, the main four, storey 3.3 meters, with a total area of 2540 square meters. The design of reinforced concrete frame structure, seismic intensity of 7 degrees, seismic level three.On the basis of mandate and the norms in the country, such as building fire protection norms, structural load norms and the design of concrete structures and so on, in order to complete the task of architecture and structural design. First of all, considering the space in the open and air, complete the construction, Facade, and the corss-section of the design and map architectural construction blueprint; Secondly, completed a load of the structural component of the framework of the reinforcement design, painted architecture blueprint with autocad, hand-painted structural construction blueprint, and completed the entire structure design. The whole design programs satisfy the state standard requirements in respect of architecture and structure, the construction design satisfy the reality on the ground.The instruction booklet introduce a load of frame, First of all, selecte the type of structure, calculate and analyze the framework of the load, by the stratification and method D calculate respectively the internal forces of frame on the act of vertical load and wind loads . Through the combination of internal forces, conclude the control framework drawn forces. Finally, finish the reinforcing bar calculation about the components of framework, and paint structural construction drawing. The booklets also design a foundation and stairs, and conclude the reinforcing bar calculation of the stairs and the base, and complete their structural construction blueprint.Key words: structural design; the frame; reinforcement1 工程概况1.1 工程名称镇江市某经济型酒店设计1.2 建筑设计资料1.建筑地点：镇江市2.建筑类型：层数为四层的经济酒店，框架填充墙结构。3.建筑介绍：建筑面积2500平方米左右，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架。框架结构，结构设计使用年限为50年。4.门窗使用：大门采用铝合金门，其它为木门，窗为铝合金窗。5.地质资料：根椐地质勘察报告，建筑场地类别为类场地。场地土分为：第一层为杂填土夹有碎砖、有机物，厚为1.3m；第二层为亚粘土，可塑状态fk=180 kN/ ，灰黄色，厚度为4.2m5.5m；第三层为轻亚粘土，软塑状态fk=160 kN/ ，灰褐色，厚度为4.0m4.5m；第四层为粉沙，灰黄色fk=180 kN/ ，厚度较大，未钻透。地下水位在地表下1.8m处，对混凝土无侵蚀。不考虑冻土深度。6.地震资料：设防烈度为 7 度， 设计基本地震加速度为0.1g，设计地震分组为第一组。抗震等级为三级。场地类别：二类。7.建筑等级：结构安全等级二级，耐火等级级。8.气象资料：风压0.25KN/ 雪压：0.30KN/ 9.水文资料报告：地下水位-2.0m，土壤最大冻土深度为0.5m。113 金陵科技学院学士学位论文 第2章 建筑设计方案2 建筑设计方案该经济酒店占地面积635m2，总建筑面积2540 m2，采用框架结构，楼盖及屋盖均采用整体现浇式，填充墙采用陶粒空心砌块，建筑共四层，标高14.2米，首层层高3.3米，标准层层高3.3米，柱距均为8.4米，室外地坪标高-0.45米，大门采用玻璃门，其他为木门，窗为铝合金窗，东立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗，外墙面贴瓷砖，屋面形式为平屋顶，平屋顶排水坡度为 2%。该建筑结构对称，房间功能齐全，满足美观和使用要求。金陵科技学院学士学位论文 第3章 结构设计方案3 结构设计方案3.1 结构选型楼板的均布活载和恒载经次梁直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本经济酒店框架的承重方案为纵横向框架承重方案。本计算书仅以KJ7为例。3.2 结构布置本经济酒店纵向柱距为 8.4m ，边跨为 5.1m，中间跨为 2.1m，层高取 3.3m，次梁与纵梁柱距为4.2m，平面布置图如图3-1 所示：图3-1 结构平面布置图3.3 初估梁、柱截面尺寸3.3.1横向框架梁横梁截面高度一般取梁跨度的1/12 至 1/8，取梁截面高度h=650mm, 截面宽度为（1/31/2）b 取300mm,所以边跨梁截面尺寸初定为bh=300mm650mm，中间跨梁截面尺寸初定为bh=250mm400mm。3.3.2次梁次梁截面高度一般取梁跨度的1/18 至 1/12，取梁截面高度h=500mm, 截面宽度为（1/31/2）b 取300mm,所以梁截面尺寸初定为 bh=300mm500mm。表3-1 梁截面尺寸（mm）及混凝土强度等级 层次混凝土等级主梁（bh)纵梁(bh)次梁（bh)AB跨、CD跨BC跨1-4C303006502504003006503005003.3.3框架柱框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算：（1）柱组合的轴压力设计值 注：考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。 边柱取1.3,不等跨内柱取 1.25。F按简支状态计算柱的负载面积。 GEK折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取1215kN/(取14 kN/)。n为验算截面以上的楼层层数。（2）注：un为框架柱轴压比限值，本方案为三级抗震等级，查建筑抗震设计规范可知取为 0.85。混凝土轴心抗压强度设计值，对 C30，查得 14.3N/ mm2（3）计算过程：对于边柱：=1.3（2.554.2）145=974.6KN 对于内柱1：=1.25（4.23.6）145=2441.25KN 所以本经济酒店框架柱取500mm500mm将上述各构件截面尺寸统计如表3-1，3-2表3-2 柱截面尺寸（mm）层次混凝土等级bh1-4C305005003.4 计算简图本经济酒店基础埋深为1.75m,基础顶面距室外地坪0.7m,首层层高3.3m，室内外地坪高差0.45m。所以底层柱子的计算高度为3.3+0.7+0.45=4.45m，2-4层柱子计算高度均为楼层层高3.3m。本次设计仅以KJ7这榀横向框架为例进行计算，框架计算简图见图1-2。图1-2 框架计算简图 金陵科技学院学士学位论文 第4章 荷载计算4 荷载计算4.1重力荷载代表值以每层梁中心线为基准，上下各取一半楼层计算总荷载，其中包括楼面梁板及装饰总重，上下层各一半柱总重。4.1.1荷载统计1. 屋面永久荷载标准值（不上人）防水层 三毡四油上铺小石子 0.40 KN/m2找平层 20厚1:3水泥砂浆找平 0.0220=0.40 KN/m2保温层 70厚沥青珍珠岩块保温层 (0.07+0.274)/27=1.21 KN/m2 找平层 20厚1:3水泥砂浆找平 0.0220=0.40 KN/m2结构层 100厚现浇钢筋砼屋面板 0.125=2.50 KN/m2粉刷层 12厚纸筋石灰平顶 0.01216=0.19 KN/m2 =5.10 KN/m22. 楼面永久荷载标准值水磨石地面 0.65 KN/m2结构层 120厚现浇钢筋砼楼板 0.1225=3.00 KN/m2粉刷层 12厚纸筋石灰平顶 0.01216=0.19 KN/m2 =3.84 KN/m23. 楼梯荷载标准值水磨石面层 （0.3+0.15）0.65=0.98 KN/m2三角形踏步 0.30.1525=1.88 KN/m2斜板 0.1225=3.36 KN/m2 板底20厚抹灰 0.0217=0.38 KN/m2=6.60 KN/m24. 卫生间永久荷载标准值5厚陶瓷马赛克，水泥擦缝 0.12KN/m2 20厚水泥砂浆结合层 0.0220=0.40KN/m2 素水泥砂浆一道 40厚细石混凝土（向地漏找坡） 0.0422=0.88KN/m2 20厚1：3水泥砂浆找平 0.0220=0.40KN/m2 聚氨酯三遍涂膜防水层1.8厚 0.05KN/m2 120厚现浇钢筋混凝土板 0.1225=3.00KN/m2=4.85KN/m25. 外墙永久荷载标准值 20厚1：2.5水泥砂浆粉刷（内外） 0.02202=0.80KN/m2 240厚混凝土空心小砌块 0.2411.8=2.83KN/m2 =3.63KN/m26. 女儿墙永久荷载标准值 20厚1：2.5水泥砂浆粉刷（内外） 0.02202=0.80KN/m2 200厚混凝土空心小砌块 0.2011.8=2.36KN/m2 =3.16KN/m27. 内墙永久荷载标准值 20厚1：2.5水泥砂浆粉刷（内外） 0.02202=0.80KN/m2 200厚粉煤灰轻渣空心砌块 0.28=1.60KN/m2 =2.40KN/m28.活载标准值计算： 不上人屋面均布活荷载标准值 0.5KN/m2 楼面活荷载标准值 2.0KN/m2 卫生间活荷载标准值 2.5KN/m2楼梯活荷载标准值 3.5KN/m2走廊活荷载标准值 2.0KN/m2 屋面雪荷载标准值 SK=urS0=1.00.30=0.30KN/m2 （式中 ur为屋面积雪分布系数）4.1.2 重力荷载代表值的计算梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度的重力荷载；对墙、，门、窗等可计算出单位面积的重力荷载。计算过程及计算结果见表4-1表4-1梁、柱重力荷载标准值层次构件b(m)h(m)g(KN/m)li(m)nGi(KN)Gi(KN)1横梁（AD、CD跨）0.300.65251.055.11887.14520731.4772590.574横梁（BC跨）0.250.40251.052.62503.75988.594边纵梁0.300.65251.055.11888.1458333.541中纵梁(8.4m跨)0.300.65251.055.11888.3520854.840中纵梁(4.2m跨)0.300.65251.055.11883.858157.659次梁0.300.50251.053.93757.7014424.463柱0.650.65251.1011.61883.90381721.9061721.9062-4横梁（AD、CD跨）0.300.65251.055.11887.14520731.4772590.574横梁（BC跨）0.250.40251.052.62503.75988.594边纵梁0.300.65251.055.11888.1458333.541中纵梁0.300.65251.055.11888.3520854.840中纵梁0.300.65251.055.11883.858157.659次梁0.300.50251.053.93757.7014424.463柱0.650.65251.1011.61882.90381280.3921280.392注：1.表中单位KN/m；为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g表示单位长度构件重力荷载即线荷载；n为构件数量.2.梁长度取净长；梁高取净高，柱长度取层高减去楼板厚。外墙单位重力荷载为3.63 KN/；隔墙单位重力荷载为2.40 KN/；塑钢门、窗单位面积重力荷载为0.4 KN/；木门为0.2 KN/。集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi具体计算过程及结果见表2-2和图2-1。表4-2重力荷载代表值Gi具体计算过程底层门窗外墙1.21.50.428+0.90.60.42+1.81.80.42+220.42=26.384KNG1=7676.469 KN内墙0.920.424+12.10.22=18.12KN外墙 (72-0.657-0.532)(3.95-0.65) -1.21.5163.63+（72-0.659-0.532）（3.95-0.65）-1.21.512-0.90.62-2223.63+（20.4-0.532-0.652）（3.95-0.65）-1.81.83.632=1767.767 KN内墙 (72-0.532-0.657)(3.95-0.65)-0.9216+(72-0.532-0.659)(3.95-0.65)-0.928-1.8(3.95-0.65)6+(8-0.12-0.1)(3.95-0.5)14+(8-0.325-0.53)(3.95-0.5)16-12.122.4=1121.022 KN梁柱2590.574+1721.906=4312.48 KN楼梯84.56.62=475.20 KN楼面(72.2420.64-7.784.32-7.784.32) 3.84+7.784.324.85=5536.219 KN2层门窗外墙1.21.50.428+0.90.60.44+1.81.80.42=23.616 KNG 2=6403.989 KN内墙0.920.424+12.10.22=18.12KN外墙(72-0.657-0.532) (3-0.65) -1.21.5163.63+（72-0.659-0.532）（3-0.65）-1.21.512-0.90.643.63+（20.4-0.532-0.652）（3-0.65）-1.81.83.632=1221.589 KN内墙(72-0.532-0.657)(3-0.65)-0.9216+(72-0.532-0.659)(3-0.65) -0.928-1.8(3-0.65)6+(8-0.12-0.1)(3-0.5)14+(8-0.325-0.53)(3-0.5)16-12.122.4=794.498 KN梁柱2590.574+1280.392=3870.966 KN楼梯84.56.62=475.20 KN楼面(72.2420.64-7.784.32-7.784.32) 3.84+7.784.324.85=5536.219 KN3层门窗外墙1.21.50.428+0.90.60.44+1.81.80.42=23.616 KNG 3=6403.989 KN内墙0.920.424+12.10.22=18.12KN外墙(72-0.657-0.532) (3-0.65) -1.21.5163.63+（72-0.659-0.532）（3-0.65）-1.21.512-0.90.643.63+（20.4-0.532-0.652）（3-0.65）-1.81.83.632=1221.589 KN内墙(72-0.532-0.657)(3-0.65)-0.9216+(72-0.532-0.659)(3-0.65) -0.928-1.8(3-0.65)6+(8-0.12-0.1)(3-0.5)14+(8-0.325-0.53)(3-0.5)16-12.122.4=794.498 KN梁柱2590.574+1280.392=3870.966 KN楼梯84.56.62=475.20 KN楼面(72.2420.64-7.784.32-7.784.32) 3.84+7.784.324.85=5536.219 KN4层门窗外墙1.21.50.428+0.90.60.44+1.81.80.42=23.616 KNG 4=6403.989 KN内墙0.920.424+12.10.22=18.12KN外墙(72-0.657-0.532) (3-0.65) -1.21.5163.63+（72-0.659-0.532）（3-0.65）-1.21.512-0.90.643.63+（20.4-0.532-0.652）（3-0.65）-1.81.83.632=1221.589 KN内墙(72-0.532-0.657)(3-0.65)-0.9216+(72-0.532-0.659)(3-0.65) -0.928-1.8(3-0.65)6+(8-0.12-0.1)(3-0.5)14+(8-0.325-0.53)(3-0.5)16-12.122.4=794.498 KN梁柱2590.574+1280.392=3870.966 KN楼梯84.56.62=475.20 KN屋面屋面板：72.2420.645.1=7604.271 KN女儿墙：（72+0.122）2+（20.4-0.122）2 1 3.16=520.263 KN楼面活载（72.2420.64-7.784.38）2.0+7.784.362.5+7.784.323.5=3182.791 KN雪荷载72.2420.640.3=447.31 KNG1+5536.219+=14167.844 KN 取14170 KN图4-1重力荷载代表值Gi计算结果G2+5536.219+=13531.574 KN 取13540 KNG3+5536.219+=13531.574 KN 取13540 KNG4+ + (7604.271+520.263) =11549.998 KN 取11550 KN4.2竖向恒载计算及计算简图取KJ7横向框架进行计算，直接传给该框架的楼面荷载如图中条状阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过纵向框架梁以集中荷载的形式传给横向框架，作用于各节点上。横向框架计算单元见图4-2。图4-2 横向框架计算单元梁上作用的恒载计算简图见图4-3图4-3 各层梁上作用的恒载计算单元：在图4-3中，q1、q2分别代表梁自重，为均布荷载形式，q3，q4分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。P1，P2分别为边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等重力荷载。M1为外纵梁外侧与柱外侧平齐，考虑的偏心弯矩。表4-3 框架屋面和楼面荷载荷载性质荷载类别屋面荷载（KN/）楼面荷载（KN/）除卫生间外的楼面卫生间活载使用荷载0.502.002.50雪荷载0.30恒载地面做法+现浇板重5.103.844.851、屋面：q1,q2分别代表梁自重，为均布荷载形式q1=5.1188 KN/m q2=2.6250 KN/m q3,q4分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q3=5.104.5=22.95 KN/mq4=5.104.4=22.44 KN/m根据梁支座弯矩值相等的条件换算成等效荷载，则q3 =(1-2()2+()3)22.95=20.54 KN/mq4 =5/822.44=14.03 KN/mP1 ，P2分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下： P1=4.502.255.102+5.11889.0+3.160.2419.0=104.53 KN P2=4.502.255.102+2.205.10+5.11889.0=170.00 KNM1为外纵梁外侧与柱外侧平齐，考虑的偏心弯矩。M1=104.53()=18.29 KNm2、第一至第三层：q1，q2代表横梁自重和其上横墙自重，为均布荷载形式：q1=5.1188+2.4(3.0 -0.65)=10.76 KN/m q2=2.6250kN/m q3，q4分别代表房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载：q3=3.844.5=17.28 KN/mq4=3.844.4=14.96 KN/m 根据梁支座弯矩值相等的条件换算成等效荷载，则： q3 =(1-2()2+()3)34.56=30.93 KN/mq4=5/814.96=9.35 KN/m P1 ，P2 要加上外纵墙及内纵墙传来的集中力，计算如下：P1=4.502.253.842+5.11889.0+3.630.24(3-0.65)(9-0.652)-1.21.52=97.58 KNP2=4.502.253.842+2.203.84+5.11889.0+2.40.2(3-0.65)(9-0.652)-0.92.02=149.35 KNM1为外纵梁外侧与柱外侧平齐，考虑的偏心弯矩。M1=97.58()=17.08 KNm4.3竖向活载计算及计算简图梁上作用的活载计算简图见图4-4。图4-4 各层梁上作用的活载1、屋面：q3=0.54.5=2.25 KN/mq4=0.54.4=2.2 KN/m根据梁支座弯矩值相等的条件换算成等效荷载，则q3 = (1-2()2+()3)2.25=2.02 KN/mq4 =2.2=1.38 KN/m P1=4.502.250.52=5.06 KN P2=4.502.250.52+2.200.5=12.54 KNM1=5.06()=0.89 KNm2、第一至第三层：q3=2.04.5=9.0 KN/mq4=2.04.4=8.8 KN/m根据梁支座弯矩值相等的条件换算成等效荷载，则q3 = (1-2()2+()3)9.0=8.06 KN/mq4 =8.8=5.5 KN/m P1=4.502.252.02=20.25 KN P2=4.502.252.02+2.202.0=50.17 KNM1=20.25()=3.54 KNm第一至四层，雪荷载作用下的节点集中力同屋面活荷载作用下的。1、屋面：q3=0.34.5=1.35 KN/mq4=0.34.4=1.32 KN/m根据梁支座弯矩值相等的条件换算成等效荷载，则q3 = (1-2()2+()3)2.7=1.21 KN/mq4 =1.32=0.84 KN/m P1=4.502.250.32=3.04 KN P2=4.502.250.32+2.200.3=7.52 KNM1=3.04()=0.532 KNm4.4风荷载计算及计算简图主体结构计算时，垂直与建筑物表面的风荷载标准值应按下式计算：K=ZSZ0式中 K风荷载标准值（KN/）； Zz高度处的风振系数； S风荷载体型系数； Z风压高度变化系数；0基本分压（KN/）。式中各参数由建筑结构荷载规范（GB500092012）中查得。计算时，将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载。因结构高度H=15.95m30m，且H/B=15.95/20.4=0.78 1.5，则不需要考虑风压脉动的影响，取Z=1.0；对于矩形截面，S=1.3，地面粗糙度为B类，查荷载规范得Z。将风荷载换成作用于框架每层节点上的集中荷载，如表4-4：表4-4 风荷载左右下每层节点上的集中荷载层次高度h（m）ZSZw0 (KN/)A ()PW (KN)V（KN）413.21.01.31.050.2527.009.2117.4739.91.01.31.00.2527.008.7826.2526.61.01.31.00.2527.008.7835.0313.31.01.31.00.2527.238.8543.88注：A为一榀框架各层节点的受风面积，取上层的一半和下层的一半之和，顶层取到女儿墙顶，底层只取到下层的一半。注意底层的计算高度应从室外地面开始取。顶层 A=(1.0+3.0/2)9.0=22.50; 中间层 A=3.09.0=27.00; 底层 A=(3.05/2+3.0/2)9.0=27.23图4-5 等效节点集中风荷载计算简图(kN)4.4.1风荷载下的横向框架侧移表4-5 风载作用下框架侧移层次层高hi(mm)Pi（KN）层间剪力V7i(KN)层间刚度Di(N/mm)层间位移总侧移（mm）433009.2117.47127.681040.0140.0941/214285333008.7826.25127.681040.0210.0801/142857233008.7835.03127.681040.0270.0591/111111142508.8543.88138.621040.0320.0321/123437ui/hi1/550，均满足要求。4.5地震作用计算及计算简图。4.5.1梁柱线刚度的计算在计算梁、柱的线刚度时，应考虑楼盖作为梁的翼缘对框架梁刚度的有利影响，在现浇楼盖中，梁的线刚度应乘以相应的增大系数，即中框架梁截面惯性矩增大2倍，边框架增大1.5倍；在装配整体式楼盖中，中框架梁截面惯性矩增大1.5倍，边框架增大1.2倍。横梁线刚度ib计算过程见表4-5，柱线刚度ic计算过程见表4-6。（1）横梁线刚度ib计算：表4-5 横梁线刚度表类别混凝土强度等级截面跨度矩形截面惯性矩边框架中框架bh(mmmm)L(mm)I0 (mm4)I (mm4)ib= Ec I/L(Nmm)I (mm4)ib= Ec I/L(Nmm)AB、CD跨C3030065051006.8710910.311093.87101013.741095.151010BC跨C3025040021001.331091.9951091.3610102.661091.811010注：I0=bh3/12（2）柱线刚度ic计算：层次hc（mm）Ec（N/mm2）bh（mmmm）Ic（mm4）EcIc/hc（Nmm）1边柱47503.01044504503.421092.161010中柱47503.01044504503.421092.1610102边柱36003.01044504503.421092.851010中柱36003.01044504503.421092.85101034边柱33003.01044504503.421093.111010中柱33003.01044504503.421093.111010表4-6 柱线刚度ic的计算4.5.2 各层柱的侧移刚度计算（D值法）其计算过程见表4-7金陵科技学院学士学位论文 第4章 荷载计算表4-7框架柱侧移刚度D值（N/mm）层号混凝土强度等级截面高度惯性矩线刚度=(一般层)=(一般层)Di1=ic(N/mm)(bh)/mmmmH/mmIc/mm4ic = Ec Ic/H/Nmm=(底层)=（底层）边框架边柱(角柱)4C3065065033001.49101014.901010=0.2600.1152.28104 3 2C3065065033001.49101014.901010=0.2600.1152.28104 1C3065065044501.49101011.321010=0.3420.3603.13104边框架中柱4C3065065033001.49101014.901010=0.3510.1492.9610432C3065065033001.49101014.901010=0.3510.1492.961041C3065065044501.49101011.321010=0.4620.3913.40104中框架边柱4C3065065033001.49101014.901010=0.3460.1472.92104 32C3065065033001.49101014.901010=0.3460.1472.921041C3065065044501.49101011.321010=0.4550.3893.33104中框架中柱4C3065065033001.49101014.901010=0.4670.1893.75104 32C3065065033001.49101014.901010=0.4670.1893.751041C3065065044501.49101011.321010=0.6150.4263.71104注：Ec=3.0104 N/mm2由此可知，横向框架梁的层间总侧移刚度为：表4-8框架的总刚度层号D(N/mm)Di(N/mm)边框架边柱Z边框架中柱Z中框架边柱Z中框架中柱Z442.28104=9.1210442.96104=11.84104162.92104=46.72104163.75104=60.00104127.681043、242.28104=9.1210442.96104=11.84104162.92104=46.72104163.75104=60.00104127.68104143.13104=12.5210443.40104=13.60104163.33104=53.28104163.71104=59.36104138.62104金陵科技学院学士学位论文 第4章 荷载计算 4.5.3 框架自振周期的计算采用顶点位移法计算结构基本自振周期。结构顶点的假想位移计算过程见表4-9表4-9结构顶点的假想位移计算过程层号Gi（KN）Vi（KN）Di(N/mm)ui(mm)ui(mm)41155011550127.681049.05144.9031354038630127.6810430.26116.2021354052170127.6810438.0885.9411417066340138.6210447.8647.86基本周期T1=1.7T；T 结构基本周期考虑非承重砖墙影响的折减系数。对于民用建筑取T=0.60.8，本设计取T=0.7。un计算基本周期用的结构顶点的假想位移，即假想把集中在楼面处的重力荷载代表值Gi视作水平荷载，按弹性阶段计算所得的顶点侧移（m）。T1=1.70.7=0.45 (s)Tg=1.40.35=0.49(s)注：上式中对于类场地土，设计地震分组第一分组特征周期值Tg=0.35(s)4.5.4 横