长沙市某高层商住楼建设结构设计.doc

长沙市某高层商住楼建设结构设计1 建筑设计1.1、建筑概况1.1.1、设计题目： 长沙市某高层商住楼设计1.1.2、建筑面积： 8583.681.1.3、建筑总高度：50.90（室外地坪算起）1.1.4、建筑层数： 十八层1.1.5、结构类型： 框架剪力墙结构1.2、工程概况： 本工程位于长沙市某某大道与某某大道交汇处，建筑面积8583.68 m2，18层，建筑总高度为50.9 m，框剪结构，地下分为半地下室和地下室。1.3、 建筑设计1.3.1 建筑总体特征建筑总体特征见表格 建筑总体特征表 序号项 目内 容1建筑功能布局地下一层：停车库、设备用房；地面以上建筑裙楼四层：商业用楼；主楼二十一层：住宅用楼；2建筑性质高层建筑3建筑层数地下1层、主楼18层；4建筑高度建筑总高度50.90m（室外地面到主体屋面结构板顶）50.000标高本工程0.000对应的绝对标高暂按室内标高确定；6结构安全等级二级7抗震设防烈度六度8建筑防火分类等级按高规建筑分类为二类建筑，耐火等级为二级9屋面防水等级级10地下室防水等级二级11建筑面积总建筑面积8583.68m21.3.2 建筑及装饰 墙体填充墙体做法见表 填充墙体做法表 外 墙外墙采用190厚普通混凝土空心砌块内 墙内墙采用190厚普通混凝土空心砌块和90厚非承重普通混凝土空心砌块 屋面做法防水等级为级，耐用年限15年，二道防水设防，屋面为有组织排水系统。 屋面隔热防水做法表 部 位上人屋面面 层8-10厚防滑地砖，水泥擦缝结合层7厚聚合物水泥砂浆结合层找坡层整体泡沫混凝土找坡（最薄20厚)，坡度2保温层40厚塑聚苯乙烯保温板防水层APP卷材防水层找平层20厚1:0.8：4水泥石灰砂浆找平层结构层钢筋混凝土 防水防潮做法防水防潮做法表 部 位做 法地下室底 板素土夯实，100厚C10砼垫层，洒水润湿垫层(不得有积水)，均匀干洒水泥基渗透结晶防水涂料(于钢筋绑扎后撒)，浇注钢筋砼自防水底板(抗渗等级S8)，300厚细石砼垫层随打随压光面层侧 壁钢筋砼自防水侧壁(抗渗等级S6)，对蜂窝、孔洞等结构缺陷进行修补处理做到基层坚固密实、无油污灰尘等附着物，水泥基渗透结晶防水涂料与清水3:1混合搅拌成粘稠状涂刷两遍(用量11.5kg/m2)，按要求进行养护顶 板钢筋混凝土自防水顶板(抗渗等级S6)，其它同侧壁做法外 墙7厚聚合物水泥砂浆或1厚水泥基防水涂膜；外墙门窗洞口外侧金属框与防水层及饰面层接缝处留凹槽，并嵌填密封材料屋 面见屋面做法表卫 生 间有水房间地面2厚聚氨脂防水涂层，分三次涂刷，沿墙面高出地面150mm墙面5厚聚合物水泥砂浆地下室施工缝防水3mm厚钢板止水带 装修设计a. 外装修 本工程外墙部分采用石材幕墙，主楼采用玻璃幕墙。裙楼幕墙、外窗为灰色中空窗，低辐射中空玻璃；住宅外窗灰色断热铝合金，低辐射中空玻璃。b. 内装修内装修做法见表格内装修做法表地下层房间名称楼、地面墙面顶棚踢脚墙裙地下车库细石砼地面（60厚）乳胶漆抹灰顶棚水泥踢脚水泵房细石砼地面（60厚）乳胶漆抹灰顶棚水泥踢脚通风竖井细石砼地面（50厚）抹灰变配电室细石砼地面（60厚）乳胶漆抹灰顶棚水泥踢脚电梯间前室花岗岩（50厚）乳胶漆乳胶漆顶棚花岗岩踢脚风机房细石砼（50厚）吸声墙面抹灰顶棚水泥踢脚楼梯间花岗岩（50厚）乳胶漆乳胶漆花岗岩踢脚门厅花岗岩（50厚）乳胶漆楼梯间花岗岩（50厚）乳胶漆乳胶漆顶棚花岗岩踢脚消防控制室水泥砂浆（30厚）乳胶漆乳胶漆顶棚水泥踢脚库房水泥砂浆（30厚）乳胶漆乳胶漆顶棚水泥踢脚卫生间有水房间楼面有水房间墙面标准层住宅室内水泥砂浆（30厚）抹灰墙面抹灰顶棚水泥踢脚卫生间有水房间楼面抹灰墙面抹灰顶棚楼梯间花岗岩（50厚）乳胶漆乳胶漆顶棚花岗岩踢脚屋顶层楼梯间花岗岩（50厚）乳胶漆乳胶漆顶棚花岗岩踢脚电梯机房水泥砂浆（30厚）吸声墙面乳胶漆顶棚水泥踢脚设备间水泥砂浆（30厚）吸声墙面乳胶漆顶棚水泥踢脚1.4、材料梁、柱、板统一采用混凝土强度等级为C30，纵筋采用HPB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235级钢筋1.5、建筑要求1.5.1、建筑等级:耐火等级为级1.5.2、抗震等级为级1.5.3、设计使用年限50年1.6、采光、通风、防火设计1.6.1、采光、通风设计在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。1.6.2、防火设计本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个，可以方便人员疏散。因该为旅馆的总高度属高层建筑，因而根据高层民用建筑设计防火规范（2001版GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。1.7、建筑细部设计1.7.1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。1.7.2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。1.7.3、采暖地区的保温隔热标准应符合现行的民用建筑节能设计标准的规定。1.7.4、室内应尽量利用天然采光。1.7.5、客房之间的送风和排风管道采取消声处理措施。1.7.6、为满足防火和安全疏散要求，设有三部楼梯。1.7.7、客房内的布置与装修以清新自然为主，卫生间的地面铺有防滑地板砖，墙面贴瓷砖。2 结构设计2.1 框架结构的设计2.1.1、工程概况本工程为钢筋框架剪力墙结构体系，建筑面积约8583.68m2，建筑物平面为蝴蝶形。底层层高3.0m，标准层为2.8m。2.2、 设计资料2.1.1气象条件基本风压0.40N/m2,基本雪压0.35 N/m2抗震设防烈度6度第一组，设计基本地震加速度值为0.01g工程地质条件 地质条件 (1) 地形、地貌及地质构造场地原始地形为残余剥蚀丘岗，地势较平坦，但现有建筑垃圾尚未完全清除；地貌单元属丘陵地带。在大地构造上，泥质粉砂质板岩。岩层倾向向北东，倾角75。，走向约305。从宏观上地质构造相对较简单。 (2) 场区工程地质概况 根据地基地质特征，在勘探孔控制深度范围内，根据土层成因和工程特性，场地内地基土自上而下可划分为杂填土(Q4ml)、淤泥质粘土(Q14)、粉质粘土(Qal4)、强风化板岩(Ptln)、中风化板岩(Ptln)。土岩埋藏分布及特性见表土岩埋藏分布及特性表成因符号地层名称状态顶面埋深m层厚m土(岩) 层 描 述Q4ml杂填土结构松散 稍密2.58.0色杂，以灰褐色、褐黄色为主，主要为粘粒，上部夹10水泥块、碎石、砖渣和板岩碎块填成，为新近堆填而成。Q14淤泥质粘土软塑2.807.800.61.2灰黑色、灰褐色，含5的少量有机质，略有臭味，干强度、韧性较低。Qal4粉质粘土可塑 稍密2.509.000.84.9灰褐色、褐黄色，以粘粒为主，粉粒次之，稍有光泽，无摇震反应；干强度中等，韧性中等。Ptln强风化板岩上部呈土状下部呈碎块、碎片状4.2012.802.712.6棕黄色、棕红色，黄绿色，变余泥质结构，板状构造，中厚层，易捏碎，属极软岩，结构大部分被破坏，下部风化裂隙极发育，岩体较破碎。Ptln中风化板岩呈块状呈短柱状12.1018.803.05.0黄绿色，灰黄色，岩质较硬，锤击可碎，裂隙较发育。 (3) 不良地质条件 杂填土由碎石、砖渣、粘粒填成，结构松散，不均匀，不能作拟建物基础持力层。 淤泥质粘土高压缩性小，强度底，不能做基础持力层。 粉质粘土分布不均匀，厚度小，不能作基础持力。 强风化板岩为基底岩层，强度大，承载力较高，广泛分布于整个场地，基本质量等级为V类，可作一般建筑物的基础持力层。 中风化板岩层位稳定，分布广泛均匀，厚度大，强度高，岩石力学性质较好，可作天然地基或桩基持力层。(4) 地下水条件： 含水层本场地地下水类型主要表现为上层滞水和基岩裂隙水，上层滞水主要赋存于第四系土层中，接受大气降水和地表水的补给，动态变化受气候影响较大，地下水径流条件较好，水量相对较大，为强透水层；裂隙水主要赋存于风化板岩中，因粘土层为相对隔水层，补给条件较差，水量相对较贫乏，动态变化受气候影响较小，地下水径流受基岩裂隙控制。 地下水位在勘探时，未发现承压水和地下水突涌的孔段。终孔后，对各孔实测混合稳定水位埋深在0.3-3.7m之间。基础施工时应尽量避免地下水长期浸泡，以免降低岩体强度。本工程有一层约4.0m高的地下室，抗浮设计水位宜为5.0m。地层由杂填土、粉土、粗砂、砾砂组成，地质情况见表，地下稳定水位距地坪6m以下。注：1）地下稳定水位居地坪-6M以下；2）表中给定土层深度由自然地坪算起。2.3、基础形式及结构体系2.3.1基础形式及结构体系见表基础形式及结构体系基 础基坑支护锚杆土钉墙喷射混凝土砂浆工程桩人工挖孔灌注桩底 板底板厚度均为300mm持力层强风化板岩主 体结构形式框支剪力墙结构主要结构尺寸墙厚700 mm 、500mm、400mm、350 mm 、300mm、250mm、240mm首层板厚180mm,主楼板厚180 mm、150mm、140mm、120mm、100mm抗震设防等级按六度进行设防，框支剪力墙为一级，底部加强部位剪力墙为一级，非底部加强部位剪力墙为二级结构安全等级结构安全等级为二级后浇带1m宽，砼掺入适量微膨胀剂，砼等级比相邻砼等级提高一级2.3.2、 框架结构设计计算说明：由于本工程属于高层建筑，考虑本人设计水平有限，现只取一榀框架作为计算单元，取结施图中KL35（3a）。2.3.2.1、梁柱面、梁跨度及柱高的确定初估截面尺寸板厚：取=92.5mm 取120mm横梁：高=（）6900=525475 取500mm纵梁：高=（）6900=487.5325 取500mm梁宽：b=（） 且=11.5为了便于施工，统一取梁的宽度b=200mm框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算（1）柱组合的轴压力设计值注： 考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数按简支状态计算柱的负载面积折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似取14kN/ m2 为验算截面以上的楼层层数（2）注： 为框架柱轴压比限值，本方案为三级框架，则取0.9为混凝土轴心抗压强度设计值，本方案为C30混凝土，则取14.3kN/ 2（3）计算过程对于边柱：=1.313.5145=1228.5（kN）=1228.5103/0.914.3=95454.55（mm 2）对于内柱：=1.218.18145=1527.12（kN）=1527.12103/0.914.3=118657.34（mm 2）因此：取柱bh=400mm550 mm即可满足设计要求 柱：标准层，bh400mm550mm 梁：梁编号见图其中：为了施工方便梁截面尺寸均为200mm500mm梁的计算跨度 由于建筑轴线与墙重合，故建筑轴线与结构计算跨度不同。柱高度底层高度h3.0 m，底层层高，0.45为室内外高差。其它柱高等于层高即2.9m，由此得框架计算简图2.3.3、载荷计算屋面均布恒载按屋面得做法逐项计算均布载荷，计算时注意：吊顶处布做粉底，无吊顶处做粉底，近似取吊顶粉底为相同重量。二毡三油防水层 0.35 kN/冷底子油两道结合层 0.05 kN/ 200 mm厚水泥石保温层 0.26.5=1.3 kN/20 mm厚1：3水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 kN/120 mm钢筋砼屋面板结构层 0.12025=3 kN/粉底或吊顶 0.5 kN/共 计 5.6kN/屋面恒载标准值为：（73.9+0.25）（6.92+2.4+0.25）5.6=2538KN楼面均布恒载按楼面做法逐项计算水磨石地面 0.65KN/120mm厚钢筋混凝土整浇层 0.1225=3 KN/粉底或吊顶 0.5 KN/共计 4.15 KN/ 楼面恒载标准值为：（72.9+0.30）（6.92+2.4+0.25）4.15=1881 KN屋面均布活载计算重力载荷代表值时，仅考虑屋面雪载荷0.35 KN/由于屋面雪荷载0.35 KN/ 0.5 KN/则屋面均布活荷载取0.5 KN/则屋面荷载标准值为 0.5(73.9+0.25)(6.92+2.4+0.25) =226 kN楼面均布活荷载楼面均布活荷载对旅馆的一般房间为1.5kN/m2，会议室、走廊、楼梯、门厅等处为2.0KN/m2。为方便计算，此处偏安全地统一取均布载荷为2.0KN/m2。楼面均布活荷载标准值为：2.0（73.9+0.25）（6.92+2.4+0.25）=906kN梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱得抹灰重量）梁侧、梁底抹灰、柱周抹灰，近似按加大梁宽及柱宽考虑。例: 梁的净长为则每根的重量为：墙体自重墙体均为250厚填充墙，两面抹灰，近似按加厚墙体考虑抹灰重量。单位面积墙体重量为： 0.295.5=1.6kN/墙体自重墙体每片面积（）片数重量kN底层纵墙3.43.426481底层横墙3.36.311366标准层纵墙3.13.427455标准层横墙36.316484载荷分层总汇顶层重力载荷代表值包括：层面载荷，50屋面雪荷载，纵横梁自重，半层柱自重，半层墙的自重。其它层重力载荷代表值包括：楼面恒载50楼面均布活载荷，纵、横梁自重，楼面上、下各半层的柱及纵墙的自重。将前述分项载荷相加，得集中于各层楼面得重力载荷代表值如下：第十八层：第二层第十七层： 第一层：建筑物总重力荷载代表值为：88545.6KN2.3.4、水平地震力作用下框架的侧移验算横梁线刚度混凝土C30，Ec=3103 kN/在框架结构中，现浇层的楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减小框架侧移，为考虑这一有利作用，在计算梁截面惯性矩时，对现浇楼面的便框架梁取I=1.5I0（I0为梁的截面惯性矩），对中框架梁取I=2.0I0，若为装配楼板，带现浇层的楼面，则对边框架梁取I=1.2I0，对中框梁取I=1.5I0。横梁线刚度梁号截面跨度惯性矩边框架梁中框架梁0.250.66.774.510-36.7510-32.991040.250.62.654.510-36.7510-37.641040.250.66.771.310-3910-33.991040.250.42.652.610-32.610-32.941040.250.53.902.610-33.910-331045.210-341040.250.53.902.610-33.910-331045.210-34104横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于，横向框架柱侧移刚度D值计算见表2-6柱线刚度柱号截面柱高度惯性矩线刚度(knm)0.50.54.355.2110-33.591040.50.53.65.2110-34.34104横向框架柱侧移刚度D值计算 项目柱 层 类型数 根数底层边框架边柱0.830.47106304边框架中柱5.120.789178454中框架边柱1.110.5181171612中框架中柱1.930.6181397712422216二到十八层边框架边柱0.690.257103284边框架中柱2.450.55221044中框架边柱0.920.3151265912中框架中柱1.60.4451788412496244横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法时求结构基频得一种近似方法，将结构按质量分布情况简化成无限质点的悬臂直杆。导出以直杆顶点位移表示的基频公式，这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可按下式求得结构的基本周期 。式中：基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减小的影响，取0.8框架的定点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移。是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得假想框架的定点位移，然后由求出，再用求得框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。横向框架顶点位移计算见表：横向框架顶点位移层次层间相对位移 5437743774962440.0090.1524494993264962440.0180.14334949142754962440.0290.12524949192244962440.0390.09614991242154222160.0570.057 横向地震作用计算在类场地，7度设防烈度，结构的特征周期和地震影响系数为：=0.35（s）=0.08由于，应考虑顶点附加地震作用。由于固按计算按底部剪力法求得的基底剪力，若按：分配给各层质点，则水平地震作用呈倒三角形分布。对一般层，这种分布基本符合实际，但对结构上部，水平作用小于按时程分析法和振型分析法求得的结果，特别对周期较长的结果相差更大，地震的宏观震害也表明，结果上部往往震害严重，因此引入，即顶部附加地震作用系数考虑顶部地震力的加大。考虑了结构周期和场地的影响，且使修正后的剪力分布与实际更加吻合。因此引入n = =0.080.53+0.07=0.112 结构横向总水平地震作用标准值：=注：为多质点体系结构等效总重力荷载按规定应取总重力荷载代表值得85% 顶点附加水平地震作用： 各层横向地震剪力计算见表2-8，其中：格层横向地震作用及楼层地震剪力层次183.618.754377820690.298426.82426.82173.615.154949749770.272273.66700.483163.611.554949571610.208209.27909.7523.67.954949393440.143143.861053.6114.354.354991217110.07979.481133.09注：表中第十八层中加入了横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图2-6图2-6横向框架各层水平地震作用和地震剪力（a）水平地震作用 （b）地震剪力横向框架抗震变动验算多遇地震作用下，层间弹性位移验算见表，层间弹性相对转角均满足要 2.2.4、竖向荷载作用下横梁框架的内力分析仍取中柱架计算2.2.4.1、荷载计算标准梁的均布线荷载屋面均布恒载传给梁 5.63.9=21.84kN/m横梁自重（包括抹灰） 0.290.625=4.35kN/m恒载 26.19 kN/mMP跨屋面均布恒载传给梁 5.63.9=21.84kN/m横梁自重（包括抹灰） 0.290.425=2.9kN/m恒载 24.74 kN/m第五层活载： 0.53.9=1.95kN/m第一、二、三、四层梁均布线荷载：LM跨楼面均布恒载传给梁 4.153.9=16.185 kN/m横梁自重（包括抹灰） 0.290.425=2.9 kN/m内横墙自重包括抹灰 0.295.5（3.6-0.6）=4.785 kN/m恒载 23.87 kN/mMP跨楼面均布恒载传给梁 4.153.9=16.185 kN/m横梁自重（包括粉刷） 0.290.425=2.9 kN/m恒载 19.085 kN/m第一、二、三、四层活载 2.03.9=7.8 kN/m第一、二、三、四层集中荷载纵梁自重（包括抹灰） 0.290.5253.9=14.14 kN纵墙自重（包括抹灰） 0.295.53.9（3.6-0.5）=19.28kN柱自重（包括抹灰） 0.540.543.625=26.244 kN总计 P = 59.67 kN第一层柱自重：0.540.544.3525=31.7 kN中框架恒载及活荷载见图2-9 见图2-9 框架竖向荷载示意（a）恒载示意（b）活载示意2.4、用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可不考虑活荷载的不利布置，这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低，但当荷载占总荷载比例较小时，其影响很小，若活荷载占总荷载比例较大，可在截面陪筋时，将跨中弯矩乘1.11.2的放大系数予以调整。（1）固端弯矩计算将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩，计算结果见表（2）分配系数计算考虑框架计算性,取半框架计算,半框架的梁柱线刚度如图2-10所示,切断的横梁线刚度为原来的一倍,分配系数按与节点连接的转动刚度比值计算.图2-10半框架梁柱刚度示意(kN/m)例：L柱顶层节点。（3）传递系数远端固定,传递系为1/2 远端滑动铰支传递系数为-1（4）弯矩分配3、梁端剪力及柱轴力计算 梁端剪力 梁上均布荷载引起的剪力, 梁端弯矩引起的剪力, 柱轴力 式中： 梁端剪力 节点集中力及柱自重 由框架竖向荷载示意图查得梁上均布荷载为十七层：集中荷载：柱自重：二层层：由恒载作用下框架弯矩图查得：十七层梁端弯矩 十八层梁端弯矩 括号内为调幅后的数值十八层两端剪力调幅前 调幅后 同理可得十七层梁端剪力调幅前 调幅后 十八层L柱柱顶记柱底轴力十七层L柱柱顶及柱底轴力其它梁端剪力及柱轴力 见表恒载作用下梁端剪力及柱轴里（kN）层 次十八十七三十六二一荷载引起剪力LM跨88.7280.8680.8680.8680.86MP跨32.7825.2825.2825.2825.28弯矩引起剪力LM跨-2.24（-1.94）-0.55（-0.44）-1.02（-0.81）-0.72（-0.57）-1.17（-0.93）MP跨00000总剪力LM跨86.3（86.78）80.31（80.42）79.84（80.04）80.14（80.29）79.69（79.93）91.14（90.66）81.41（81.3）81.88（81.69）81.58（81.43）82.03（81.79）MP跨23.7825.2825.2825.2825.28柱轴力A柱86.78226.87366.58506.54646.14112.98253.07392.78532.74677.84B柱123.92290.28457.11623.64790.62150.12316.48483.31649.84822.32注:括号内为调幅后的剪力值活荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算见表活载作用下梁端剪力及柱轴里（kN） 层 次十八十七三十六二一荷载引起剪力LM跨6.6126.4226.4226.4226.42MP跨2.5810.3410.3410.3410.34弯矩引起剪力LM跨-0.07（-0.05）-0.38（-0.30）-0.31（-0.25）-0.31（-0.25）-0.44（-0.35）MP跨00000总剪力LM跨6.54（6.56）26.0（26.1）26.11（26.1）26.11（26.1）25.98（26.0）6.68（6.66）26.8（26.7）26.73（26.6）26.73（26.6）26.86（26.7）MP跨2.5810.3410.3410.3410.34柱轴力A柱=6.5632.6858.8585.02111.09B柱=9.2646.483.47120.54157.74注:括号内为调幅后的剪力值2.5、内力组合2.5.1、框架梁内力组合在恒荷载和活荷载作用下,跨间可近似取跨中的代替。式中：梁左右端弯矩，见图2-13、2-14括号内的数值，跨中若小于，应取在竖向荷载与地震力组合时,跨间最大弯矩采用数解法计算，则及其的具体取值见表：MGE及Xi值计算项 层 目 跨 次1.2（恒+0.5活）1.3地震qLM跨1867.8583.8133.4625.4732.61789.3394.1368.5654.0333.3231685.2492.8892.975.41287.5393.19111.6292.99181.4876.61126.3104.4MP跨1834.934.918.7618.7630.861719.9719.9739.8139.8127.5831620.720.755.5855.58220.7520.7568.5268.52123.2323.2316.9276.92LM跨186.77599.38/116.773.05/3.58117.08/107.831794.07/130.262.82/3.91112.01/96.7231686.9/136.592.61/4.1120.98/101.81281.84/142.242.46/4.27124.58/104.437179.54/147.642.39/4.43139.75/119.32MP跨182.65026.73/55.050.87/1.78-4.56/-4.57176.5/66.590.24/2.4120.6/20.6316-5.4/78.49-0.2/2.8534.88/34.882-15.17/88.26-0.55/3.247.77/47.771-21.51/94.6-0.78/3.4353.69/53.69注：当或时，表示最大弯矩发生在支座处。应取或，用计算重力荷载作用下梁端的弯矩水平地震作用下梁端弯矩 竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力梁内力组合表 层次位置内力荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载活载地震何载1.2+1.41.2（+0.5）1.35-53.95-5.1925.74-72.01-34.39-101.3286.786.566.69113.32116.77-67.06-5.5619.59-88.26-109.28-58.3491.146.686.69118.72122.07-28.42-1.3314.43-35.97-16.14-53.6632.782.5810.8142.9554.94跨中LM89.765.81115.85177.08107.83MP-6.7/10.80.38/0.86-7.5/14.24-64.69-19.552.74-104.93-20.77-157.8980.4226.1213.92133.07130.27-67.67-21.5541.56-111.37-148.16-40.1181.4126.813.92135.21131.87-13.74-5.8130.62-24.6219.83-59.7825.2810.3423.1144.8166.85跨中LM70.7824.23118.86112.0196.72MP3.01/8.371.04/3.425.07/14.83-60.94-20.1971.46-101.397.66-178.1480.0426.1719.11132.69136.59-66.45-21.958.01-110.4-168.29-17.4781.8826.7319.11135.68139.14-14.49-5.5242.75-25.1235.88-76.2825.2810.3432.2644.8178.48跨中LM73.2723.71121.12120.98101.81MP2.26/8.371.33/3.424.57/14.82-62.82-20.2585.86-103.7424.08-199.1580.2926.1723.23132.986142.25-66.7-21.9171.53-110.71-186.18-0.281.5826.7323.23135.32144.13-14.54-5.552.71-25.1547.78-89.2725.2810.3439.7844.8188.25跨中LM72.223.67119.78124.58104.44MP2.21/8.371.35/3.424.45/14.8层次位置内力荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载活载地震何载1.2+1.41.2（+0.5）1.31-58.39-19.0297.15-96.6944.82-207.7879.9326.0726.19132.41145.61-64.71-21.480.31-107.61-194.913.9182.0326.8626.19136.04148.6-16.34-6.0359.17-28.0553.7-100.1526.2810.3444.6644.8194.6跨中LM75.4124.54124.85139.75119.32MP0.41/8.370.82/3.421.64/14.8注：表中弯矩的单位为kNm，剪力的单位为kN。表中跨中弯矩中组合弯矩未填写处均为跨间最大弯矩发生在支座处，其值与支座正弯矩组合值相同。柱L、M内力组合见 L柱内力组合表 层次位置荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载活载，地震何载1.2+1.41.2（+0.5）1.35柱顶67.446.4925.7490.0151.36118.2886.786.566.69113.32116.7799.375柱底-47.66-10.6913.86-72.16-45.59-81.62112.986.656.69144.76130.82148.214柱顶33.2713.7138.8859.12-2.3998.69226.8732.6820.61317.996265.059318.65柱底-37.26-12.3925.92-62.81-18.77-86.17253.0732.6820.61349.44295.5350.093柱顶38.8912.3445.5463.944-5.13113.27366.5858.8539.72522.286423.57526.84柱底-36.74-12.1337.26-61.07-2.93-99.8392.7858.8539.72553.73455.01558.282柱顶41.8513.3448.668.9-4.96121.4506.5485.0262.95726.88577.03740.7柱底-48.11-14.7848.6-78.42-3.42-129.78532.7485.0262.95758.32608.47772.14层次位置荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载活载，地震何载1.2+1.41.2（+0.5）1.31柱顶27.588.8948.5545.67-24.63101.6646.14111.0989.14930.89726.14957.904柱底-13.79-4.4986.3-22.8392.95-131.43667.84111.0989.14968.93764.18995.94注: 表中弯矩单位为kNm，轴力单位为kN。M柱内力组合表层次位置荷载类别竖向何载组合竖向何载与地震力组合恒载活载，地震何载1.2+1.41.2（+0.5）1.318柱顶-54.13-5.2934.02-72.362-112.36-23.9123.929.264.12161.67148.9159.62柱底39.278.6119.9859.1878.2626.32150.129.264.12193.11180.34191.061217柱顶-28.5-11.0752.2-49.7-108.727.02290.2846.46.69413.3367.48384.87柱底30.910.4437.851.792.48-5.8316.4846.46.69444.74398.92416.31311柱顶-31.81-10.0362.96-52.21-126.0437.66457.1183.4727.3665.39563.12634.1柱底31.099.9955.8451.29155.89-29.29483.3183.4727.3696.83594.56665.542柱顶-34.12-10.8668.4-56.15-136.3841.46623.64120.5467.02917.12733.57907.82柱底37.8511.9168.462.09141.49-36.35649.84120.5467.02948.56765.01939.261柱顶-22.55-7.0671.08-36.9