音乐学院院钢筋混凝土办公楼框架结构设计书.doc

音乐学院院钢筋混凝土办公楼框架结构设计书1 建筑设计总说明1.1建筑设计的内容 1.2办公楼的所在地30m25m教学楼办公楼附 图1.3设计条件1. 降雨量：历年平均降雨量744.9mm，按每200平方米汇水面积，考虑100落水管一根。2. 气温：最热月平均温度24摄氏度，最冷月平均温度-4摄氏度。3. 全年主导风向：东南风，平均风速5m/s，基本风压：0.35KN/m2。4. 基本雪压：0.25 KN/m2。5. 地震基本烈度：7度。6. 地质的土质情况：杂填土0-1.5m，粉土1.5-6m，fk=250Kpa，以下为砾石层。7. 冻土深度：0.5m。8. 地下水位：地表下6.5m。9. 水、电、暖、通讯等管线均已通至场地，留有接口。10.承重墙体可以选用加气混凝土砌块、粉煤灰空心砖或轻质墙板。1.4 建筑设计说明1、办公楼用途：该办公楼是齐鲁音乐学院院办公楼。2、该音乐学院办公楼工程的地面标高是0.000，室内外的高差是0.45m。卫生间内标高比室内平均低20 mm 。3、外墙尺寸为300 mm,内墙尺寸为240mm,内外墙都是由粉煤灰空心砖砌筑。4、该办公楼内窗户全部设置为铝合金推拉式窗，其中窗宽和窗高都为2400 mm，窗台高设置为900mm,卫生间和资料室以及楼梯间窗户略小，窗高设置为2400 mm，窗宽设置为2100mm,该办公楼内的门全部设置为木门，门高设置为为2400 mm，门宽设置为900mm,楼门口主门为旋转门，比较适合北方冬天比较低的气温较低的气温要求，主门两侧各设置为一双扇玻璃门。5、办公楼屋面设为不上人的屋面，办公楼的屋顶排水采用的是檐口外排水的方式。6、该办公楼的耐火等级为级，据建筑设计相关规范的规定，宜选用封闭楼梯间，考虑到规范中提到公共建筑内一般设置为不少于两部楼梯，该方案选用三部楼梯，中间主楼梯楼梯间尺寸为4500 mm6600 mm，踏步尺寸150 mm300 mm，每层都为26步,两边防火楼梯楼梯间尺寸为3900mm6600 mm, 踏步尺寸150 mm300 mm，每层都为26步。7、室内外装饰和相应的建筑做法（1）屋面的做法（不上人）保护层的做法:20mm厚细石混凝土.防水层的做法：普通沥青油毡卷材(三毡四油),外铺小石子 找平层的做法：20厚1：3水泥沙浆找平 保温层的做法：50mm 厚现场喷涂硬质发泡聚氨脂 结构层的做法：120厚钢筋混凝土屋面板 顶 棚的做法：15mm厚水泥石灰浆打底,5mm厚纸筋灰批向 （2）楼地面的做法面 层的做法：水磨石地面10mm厚面层,20mm厚水泥砂浆打底结构层的做法：120厚现浇钢筋砼楼板 顶 棚的做法：15mm厚水泥石灰浆打底,5mm厚纸筋灰批向 （3）外墙体的做法：素水泥浆一道5mm厚1：0.5：3水泥石灰膏砂浆打底，素水泥浆一道12mm厚1：0.2：2水泥石灰膏砂浆结合层（4）内墙装饰的做法：混合砂浆抹面15mm厚1：1：6水泥石灰混合砂浆打底2.5mm厚1：0.3：3水泥石灰混合砂浆面层喷内墙涂料（5）卫生间的墙面装饰全为贴墙面砖1.5 设计依据1中华人民共和国国家标准混凝土结构设计规范（GB50010-2002）S北京：中国建筑工业出版社，20022中华人民共和国国家标准建筑结构荷载规范（GB50009-2001）S北京：中国建筑工业出版社，20023中华人民共和国国家标准建筑抗震设计规范（GB50111-2001）S北京：中国建筑工业出版社，20024 中华人民共和国国家标准.建筑结构制图标准GB/T50105-2001S.北京：中国建筑工业出版社，2002 5 中华人民共和国国家标准. 建筑地基基础设计规范GB50007-2002 S.北京：中国建筑工业出版社，2002 6 中华人民共和国国家标准. 建筑设计防火规范（1997年局部修订）GBJ16-87(2001年版) S.北京：中国建筑工业出版社，2002 2 结构设计总说明2.1 工程概况（1）本工程为齐鲁音乐学院院办公楼设计，框架结构形式，办公楼总长为66.01m，总宽为16.68m，办公楼总高为23.85m，该办公楼共6层,所有楼层层高为3.9m。 （2）本设计抗震设防烈度为 7 度 第二组， 类场地，抗震等级为四级。（3）本建筑结构设计的使用年限最多为50年。（4）本工程结构形式定为钢筋混凝土框架结构。2.2 工程地质条件杂填土0-1.5m，粉土1.5-6m，fk=250Kpa，以下为砾石层。2.3 材料的选取 （1）混凝土的选用：柱C30、梁C30、板C25（2）钢筋的选用：梁：选取受力筋II级钢梁钢筋（HRB335） 柱：选取受力筋II级钢柱钢筋（HRB335）梁柱箍筋：选取I级钢来做箍筋（HPB235）板：板选用选用I级钢筋（HPB235）2.4 结构构造2.4.1 构件主筋混凝土的保护层厚度设置梁地保护层厚度设为：35毫米；柱地保护层厚度设为：35毫米；板地保护层厚度设为：25毫米。2.4.2 梁的钢筋的构造要求纵筋构造地要求：考虑到为了能让钢筋骨架有较好的刚度而且更便于施工，所以纵向受力钢筋需选用较粗的钢筋；同时为了能够避免让受拉区混凝土产生过多和过宽的裂缝，不要选用直径太粗的钢筋，一般选用直径10mm到28mm粗的钢筋。在同一种类型的梁中，在截面一边的受力钢筋的直径最好布置为相同的，或者选配两种直径相差2毫米以内的钢筋，有明显的粗细特征标致，以能够便于识别。梁的跨中截面受力钢筋一般不少于两根，而当梁跨度较大时，受力钢筋一般不少于3根或者4根。与此同时，梁内上部纵向钢筋在水平方向上净距不能小于30 mm或者是1.5 d（d为钢筋最大直径）两者中地较大值，为了便于混凝土的振捣于此同时可以保证混凝土和钢筋之间有充分的粘和力，纵向受力的钢筋应该排在同一个平面上，排成一排。箍筋构造得要求：梁内地箍筋一般采用全封闭式的四边形箍筋，箍筋的主要作用是起到固定梁的上部的钢筋同时还可以提高梁整体的抗扭的能力。箍筋的末端应做成45的弯钩，弯钩端头的平直段长度最少不能小于50 mm或者5 d（d为钢筋的最大直径）。对于梁截面的设置，当截面高度大于800mm的时候，箍筋直径不能小于8mm。同时在纵向受力的钢筋搭接长度满足规范的范围之内，设置的箍筋的直径不能小于搭接的钢筋直径的0.25倍，即箍筋直径0.25d。按照规范规定的要求进行计算，继而进行箍筋配置，一般相对于非抗震要求的建筑可在梁的全长上均布箍筋，但是对于有抗震要求的建筑必须在梁两端受剪力较大的位置布置箍筋加密区。如过通过计算发现不需要配置箍筋的时，但对高度大于300mm的梁，要按照规范沿着全梁布置箍筋。在梁上集中荷载的位置附加箍筋的形状及肢数，都应该和梁内箍筋是相同的，在次梁两侧中的每一侧另加两组箍筋。应该按照国标需附加配置吊筋，其端部平直段的长度应不小于d的20倍。2.4.3板的钢筋的构造要求屋面板内的受力钢筋一般采用直径为6 mm，8 mm，10 mm，12 mm的钢筋。而同时在同一板中最好采用同一直径的板筋，但是也可以采用两种不同直径的板筋，但钢筋的直径需要相差2 mm以上。与此同时，屋面板中的受力钢筋的间距是有要求的，布置的不能太稀疏，当板的厚度小于150 mm时，板中受力筋的间距应该是小于200 mm的，目的是为了传力明确并且能够有效避免混凝土的局部破坏。板筋的布置间距也不宜太密实，最小间距不应小于70 mm，即每米板中最多安置14根钢筋,主要目的是为了方便施工，同时能够控制预算，避免一些不必要的浪费。当板的设置为单向板的时侯，应该在垂直于受力筋的方向上放置分布筋，单位长度分布筋的截面的面积不应该小于该单位宽度上的受力筋截面面积的15%，并且不能小于该配筋方向板截面面积的0.15%；按照设计规范规定，分布筋的直径不能小于6 mm，一般通常采用6 mm 或者8 mm的分布筋，并且分布筋的间距不应大于250 mm。分布筋主要起构造作用，并不受力，分布筋需布置在受力筋的内侧。2.4.4柱的钢筋的构造要求钢筋混凝土受力柱是建筑工程中最常见的受压构件.对实际中钢筋混凝土工程中的细长受压柱,破坏前会发生纵向弯曲. 所以长柱的受力特点与承载力比同等条件的短柱低纵向受力低，在轴心受压柱中的纵向钢筋的数量都是通过计算来确定的,并且纵向钢筋不能少于 4 根，并需沿构件截面四周均匀布置.柱的箍筋和梁的箍筋一样，应该做成封闭式的, 其数量(直径和间距)是由构造柱确定的，主要是受压构件，规范中规定，柱内纵向受力的钢筋的直径不能小于12 mm，工程中会通常采用16到32mm的钢筋来做柱的纵筋。偏心受压的构件纵向受力钢筋的布置应沿垂直于弯矩方向的两短边开始布置。如果受压柱的混凝土浇筑是从上而下竖向开始时，为了方便施工，纵筋的净距不可以小于50 mm。纵筋连接的接头应选在受力比较小的地方。在施工考虑质量的前提下，钢筋的接头应该采用焊接接头或者是搭接接头来设置。受压承重柱箍筋的直径不能大于d/4（d为纵筋最大直径），同时不能小于6mm。箍筋间距要控400mm内，于此同时在绑扎骨架的过程中，不能大于15倍的d，而在焊接骨架时不能大于20倍的d（d为纵筋的最小直径）。当柱中所有纵筋配筋率超过3%的时候，箍筋直径不能小于8 mm，但其间距不能大于10倍的d（d为纵筋的最小直径），且不能大于200 mm。当截面类型较复杂的时候，不可采用有内折角的箍筋。2.4.5 填充墙的钢筋的构造要求填充墙应该在框架柱整个高度上每隔500mm设置26地拉筋，拉筋深入墙内的深度要大于1/5倍的墙长度，与此同时拉筋深入墙体的深度要小于700mm。填充墙墙体在墙半高处要设置与柱端连接并且是沿墙全长贯通的钢筋混凝土水平连梁，梁高180mm，设置为纵向钢筋为412的钢筋，箍筋采用6200。填充墙应在主体结构施工完毕后由上层至下层逐层的进行砌筑，来防备下层梁承受上层墙传来地荷载。2.5 设计依据 1中华人民共和国国家标准混凝土结构设计规范（GB50010-2002）S北京：中国建筑工业出版社，20022中华人民共和国国家标准建筑结构荷载规范（GB50009-2001）S北京：中国建筑工业出版社，20023中华人民共和国国家标准建筑抗震设计规范（GB50111-2001）S北京：中国建筑工业出版社，20024 中华人民共和国国家标准.建筑结构制图标准GB/T50105-2001S.北京：中国建筑工业出版社，20025 中华人民共和国国家标准. 建筑地基基础设计规范GB50007-2002 S.北京：中国建筑工业出版社，20026 中华人民共和国国家标准. 建筑设计防火规范（1997年局部修订）GBJ16-87(2001年版) S.北京：中国建筑工业出版社，20023 板的设计3.1 屋面板设计3.1.1 荷载设计值（1）屋面均布永久荷载保护层荷载: 20mm厚细石混凝土 0.02024=0.48 KN/防水层层荷:三毡四油防水层,外铺小石子 0.40KN/找平层荷载：20mm厚1：3水泥沙浆找平层 0.02020=0.4 KN/保温层荷载：120mm厚2%坡度膨胀珍珠岩层 0.1207=0.84 KN/结构层荷载：120mm厚现浇钢筋混凝土现浇楼板结构层 0.12025=3 KN/顶棚荷载：15mm厚水泥石灰浆打底,5mm厚纸筋灰批向 0.34 KN/ 合 计： 5.06 KN/g=1.25.06=6.07KN/q=0.51.4=0.7 KN/q/2=0.35 KN/gq/2=6.42KN/gq=6.772 KN/（2）跨度的计算根据规范规定，在板的设置当中，板在各区与梁都是整体现浇的，因此可得 Lo=Lc （3）弯矩的计算混凝土的系数=0.20,跨中的最大弯矩取值g+q/2 作用下（内支座是固定地）的跨中的弯矩值与在q/2影响作用下（内支座的简支）的跨中弯矩值的和，支座的最大弯矩是在g+q影响作用下（内支座固定）的支座弯矩。 最后再根据弹性理论知识来计算弯矩值。图3.1 屋面板的布置图表3.1 板的弯矩计算（KNM）区格BDFL0y（m）3.93.94.5L0x(m)6.66.66.6L0y/L0x0.590.590.68My（kNm）(0.00726.422+0.1240.35) 3.92 =0.769(0.00726.422+0.07240.35)3.92 =1.088(0.01106.422+0.5820.35) 4.52 =1.84Mx（kNm）(0.03686.422+0.05030.35) 4.52=3.862(0.03686.422+0.02620.35) 3.92=3.734（0.03316.422+0.02980.35）4.52 =6.416My（kNm）-0.05716.7723.92=-7.198-0.05716.7223.92=-7.198-0.05706.7224.52 =-7.816Mx（kNm）-0.07976.7223.92=-8.209-0.7976.7223.92=-8.209-0.07476.7724.52 =-10.244区格ACEL0x(m)3.03.93.0L0y(m)3.93.94.5L0y/L0x0.760.760.67Mx（kNm）(0.002916.422+0.04430.35)3.02=1.820(0.02916.422+0.05920.35)3.02 =1.868(0.03316.422+0.07230.35) 3.02 =2.141My（kNm）(0.01356.422+0.01720.35) 3.02=0.834(0.01356.422+0.03230.35) 3.02=0.882（0.01096.422+0.02830.35）3.02 =0.719Mx（kNm）-0.06866.7723.02=-4.181-0.06866.7723.02=-4.181-0.07426.7223.02 =-4.522My（kNm）-0.05628.2883.02=-3.425-0.05628.2883.02=-3.425-0.05708.2883.02 =-3.474（4）屋面板截面的设计L=4500mm,通常取板厚h=(1/501/35)L=120mm截面有效高度：L0x方向跨中截面高度 h01= h-20=100 L0y方向跨中截面高度 h02= h-30=90相邻区格板的支座弯矩应该选取绝对值较大者，弯矩设计值的折减系数为1/5。配筋的计算可以近似的系数为0.950,As=m/（0.95h0fy）,fy=270N/ mm2。截面配筋的计算及实际配筋可参照下表。表3.2 截面配筋计算截面区格方向h0(mm)m（kNm）As（mm2 ）配筋实际As（mm2）跨 中AL0x1001.82718150335L0y900.834368150335BL0x903.862 1678150335L0y1000.769308150335CL0x1001.868738150335跨 中L0y900.862388150335DL0x903.7341628150335L0y1001.088438150335EL0x1002.141848150335L0y900.719328150335FL0x906.1462868150335L0y1001.840728150335支座BD100-8.2093208120419DF100-9.2273608120419AC100-4.181 1638120419CE100-4.352 1708120419AB100-5.313 2078120419CD100-5.312 2078120419EF100-5.645 22081204193.2 楼面板的设计3.2.1 楼板的结构平面布置图3.2 楼面板布置图3.2.2 双向板的设计（1）区格板：所有板均设置成为双向板双向楼面板荷载的设计值楼面板均布永久荷载的统计面 层：水磨石地面（10mm厚面层20mm厚水泥砂浆打底） 0.65KN/结构层：120厚现浇钢筋混凝土楼板结构层 0.1225=3 KN/顶 棚：15mm厚水泥石灰浆打底,5mm厚纸筋灰批向 0.34 KN/永久荷载的标准值： 3.99 KN/可变荷载的标准值: 2.0 KN/永久荷载分项的系数为1.2，可变荷载分项的系数为1.4，得：恒载设计值： g=1.23.99=4.788KN/活载设计值： q=1.42.0=2.80 KN/ q/2=1.40 KN/ gq/2=6.188 KN/ gq=4.788+2.8=7.20KN/走廊、门厅荷载： g=1.23.99=4.788KN/ q=1.42.5=3.5KN/ q/2=1.75 KN/ gq/2=6.422KN/ gq=8.288 KN/（2）双向板跨度的计算由于板在各区格均与梁整体现浇，故L0=Lc (轴线间的间距)（3）板弯矩的计算混凝土的系数=0.2,跨中的最大弯矩取g+q/2 影响作用下（内支座固定）跨中弯矩值与在q/2作用下（内支座简支）的跨中弯矩值的和，支座的最大弯矩在g+q影响作用下（内支座固定）的支座弯矩。按弹性理论知识来计算的弯矩值表3.3 板的弯矩计算（KNM）BDFL0y（m）3.93.94.5L0x(m)6.66.66.6L0y/L0x0.590.590.68My（kNm）(0.00726.188+0.1241.4) 3.92 =0.942(0.00726.188+0.07241.4)3.92 =2.219(0.01106.188+0.5821.4) 4.52 =3.028Mx（kNm）(0.03686.188+0.05031.4) 3.92=4.534(0.03686.188+0.02621.4) 3.92=4.02（0.03316.188+0.02981.4）4.52 =4.99My（kNm）-0.05717.5883.92=-6.590-0.05717.5883.92=-6.590-0.05707.5884.52 =-8.758Mx（kNm）-0.07977.5883.92=-9.198-0.7977.5883.92=-9.198-0.07477.5884.52 =-11.478（4）板截面的设计L=4500mm,通常取板厚h=(1/501/35)L=120mm截面有效高度： L0x方向跨中截面 h0x= 120-20=100 L0y方向跨中截面 h0y= 120-30=90相邻区格的支座弯矩取绝对值较大者，弯矩设计值折减1/5。配筋计算近似数=0.95,As=m/（0.95h0fy）,fy=270N/ mm2。截面配筋的计算及实际配筋均见表3.4。表3.4 截面配筋截面区格方向h0(mm)m（kNm）As（mm2 ）配筋实际As（mm2）跨中AL0x1002.410718150335L0y901.056368150335BL0x904.534948150335L0y1000.942498150335CL0x1002.6441968150335L0y901.303378150335DL0x904.021038150335L0y1002.219578150335EL0x1003.0861208150335L0y901.087478150335FL0x904.992168150335L0y1003.0281188150335支座BD100-9.1983878120419DF100-10.3384038120419AC100-5.1171998120419CE100-5.2262048120419AB100-5.3912108120419CD100-5.3912108120419EF100-6.50525481204194 框架设计4.1 结构布置及结构计算简图的确定结构平面布置如图4.1所示，各梁柱截面尺寸确定如下：图4.1结构平面布置图4.1.1初步估计截面的尺寸1 柱框架柱的截面尺寸可以根据柱的轴压比限值按下列公式计算:（1）柱组合的轴压力设计值 N=Fg E n （4.1）注：地震作用后组合柱轴压力增大的系数。F按简支状态下计算柱的时候的负载面积。g 折算在单位建筑面积上的重力荷载的代表值，可近似取为14KN/m2。N是验算截面以上的楼层的具体层数。（2） AcN/uNfc （4.2）注：uN 为框架柱轴压比的限值，查阅相关的规范规定，本方案为四级抗震等级，查抗震规范可知uN可取为uN=0.9。 fc 是混凝土轴心抗压强度得设计值，对C30，查得fc =14.3N/mm2。(3) 计算过程：对于边柱：N=Fg E n=1.24.56.6/2145=1247.4KN AcN/uNfc=1247.4103/0.9/14.3=96923.08mm2 取400mm400mm（160000mm2）对于中柱：N=Fg E n=1.24.54.5145=1701KN AcN/uNfc=1701103/0.9/14.3=132167.8mm2 取400mm400mm（160000mm2）2 梁梁编号如下：L1: h=(1/121/8)6600=550825 取h=600mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)600=200300 取b=300mmL2: h=(1/121/8)3000=250375 取h=500mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)500=167250 取b=250mm纵向连系梁：考虑到连系梁兼做窗过梁所以确定梁高为600mm,外纵墙厚设置为300mm,确定梁宽为300mm,即连系梁bh=300600mm为，现浇板厚120mm。4.2框架结构的计算根据该音乐学院办公楼工程所在的地质条件分析，设置基础的上顶距离室外地面的高度为450mm，所以求得的底层层高为3.9+0.45+0.65=5.00m。其他各层梁柱构件的线刚度具体数值。其中在求梁截面惯性弯矩时考虑到现浇楼板的作用，取I=2I0（I0是在不考虑楼板翼缘作用下的梁截面惯性矩）。 4.2.1计算框架梁柱的线刚度梁、柱线刚度:C30(Ec=30106 KN/m2 ) 边跨梁线刚度:i1=EI/L=(1.530106 1/120.30.63)/6.6=3.6104 kNm中跨梁线刚度:i2=EI/L=(230106 1/120.250.53)/3.0 =5.2104 kNm上层柱线刚度:i3=EI/L=(30106 1/120.40.43 )/3.9=1.64104 kNm底层柱线刚度:i4=EI/L=(30106 1/120.40.43 )/5.0 =1.4104 kNm 图4.1 选取框架计算简图图4.3一榀框架结构的计算简图4.3荷载的标准值的计算各楼（屋）盖均布永久荷载的标准值计算如下：4.3.1永久荷载的标准值参照GB50009-2001建筑结构荷载设计规范中对材料以及有关建筑做法的取法，分层分部计算出有关永久荷载的标准值。（1） 屋面框架梁线荷载的标准值保护层荷载: 20mm厚细石混凝土 0.02024=0.48 KN/防水层层荷:三毡四油防水层,外铺小石子 0.40KN/找平层荷载：20mm厚1：3水泥沙浆找平层 0.02020=0.4 KN/保温层荷载：120mm厚2%坡度膨胀珍珠岩层 0.1207=0.84 KN/结构层荷载：120mm厚现浇钢筋混凝土现浇楼板结构层 0.12025=3 KN/顶 棚 荷载：15mm厚水泥石灰浆打底,5mm厚纸筋灰批向 0.34 KN/合 计： 5.06KN/（2）楼面恒荷载标准值面 层荷 载：水磨石地面（10mm厚面层20mm厚水泥砂浆打） 0.65 KN/结构层荷载：120厚现浇钢筋混凝土楼板 0.1225=3 KN/吊顶 荷 载： 0.34 KN/合 计： 3.99 KN/（3） 框架梁自重横向框架边跨梁自重框架梁： 250.3（0.6-0.12）=3.6 KN/m15厚梁侧抹灰： 0.34 KN/m合 计： 3.94 KN/m横向框架中跨梁自重框架梁： 250.25（0.5-0.12）=2.38 KN/m15厚梁侧抹灰： 0.34 KN/m合 计： 2.72 KN/m纵向框架梁自重框架梁： 0.3（0.6-0.12）（4.5-0.4）25=6.6 KN/m水刷石墙面： 0.5 KN/m合 计： 7.1 KN/m框架柱自重（bh=400400） 框架柱： 250.40.4=4 KN/m 板底粉刷（15mm）： 0.34 KN/m合 计： 4.34 KN/m（5）外墙自重(300厚粉煤灰空心砖）边跨外横墙： （0.36.23.3）18/6.5=16.99KN/m20mm厚水刷石外墙面： 0.5 KN/m15mm厚抹灰： 0.34 KN/m合计： 17.83 KN/m中跨外横墙： （0.32.63.3-0.31.82.4）18/6.5=3.53 KN/m 20mm厚水刷石外墙面： 0.5 KN/m15mm厚抹灰： 0.34 KN/m合计： 6.03 KN/m外纵墙： （0.33.54.1-0.32.42.4）18/3.2=13.11 KN/m铝合金窗： 0.95 KN/m20mm厚水刷石外墙面： 0.5 KN/m 15mm厚抹灰： 0.34 KN/m 合计： 14.9KN/m板传至梁上的荷载形式为三角形荷载或梯形荷载，其传递示意图如下图所示：图4.4板传递荷载示意图（7）A、D轴框架柱纵向集中恒荷载标准值 女儿墙做法：墙高900,100mm的混凝土压顶 女儿墙自重=0.30.918+250.30.1+（0.92+0.3）0.55=6.06KN/m 顶层柱恒荷载标准值= 女儿墙自重+梁传自重+板传荷载 = 6.064.5+4.1(4.5-0.4)+5.061.55/84.5=65.43 KN 标准层恒荷载标准值= 梁传自重+板传荷载+墙自重 = 15.46(4.5-0.4)+ 4.1(4.5-0.4)+3.991.55/84.5=97.02 KNB、C轴框架柱纵向集中恒荷载标准值顶层柱恒荷载标准值= 梁传自重+板传荷载 =2.72(4.5-0.4)+5.061.2(1-0.332+0.333)4.5=37.48 KN标准层柱恒荷载标准值= 梁传自重+板传荷载+墙自重 = 2.72(4.5-0.4)+ 3.991.5(1-20.332+0.333)4.5=33.18 KN恒荷载作用下框架内力计算简图如下所示： 图4.3永久荷载的作用下框架计算简图4.3.2可变荷载的标准值查阅建筑荷载抗震规范（GB50009-2001）,不上人屋面活荷载标准值取0.5 KN/m2，楼面活荷载走廊取2.5 KN/m2，办公室、阅览室活荷载标准值2.0 KN/m2。 活荷载标准值计算（1）屋面活荷载标准值 0.54.5=2.25 KN/m（2）楼面活荷载标准值 走廊 2.53=7.5 KN/m 办公室、阅览室 2.0 4.5=9.0 KN/m (3) A、D柱纵向和集中活荷载标准值 顶层柱活荷载标准值= 0.51.55/84.5=2.1 KN/m标准层活荷载标准值= 2.0 1.55/84.5=7.27 KN/m（4）B、C轴框架柱纵向集中活荷载标准值顶层柱活荷载标准值=0.51.5(1-20.332+0.333)4.5 =2.76 KN/m 准层柱活荷载标准值= 2.01.5(1-20.332+0.333)4.5 =11.04 KN/m 活荷载作用下框架内力计算简图如下所示：图4.4 活载作用下框架计算简图4.3.3风荷载的计算风荷载的标准值的计算公式是 =zsz0由于该办公楼的总高度小于30m，所以可选取z=1.0；对于矩形截面s=1.3；z可以查阅相关规范，可查得z1.0时，可以取z=1.0。将风荷载换算成作用于每层框架上各个节点的集中荷载，根据下表中一榀框架各层节点上的受风面积进行计算，计算结果如图4.5风荷载作用下的计算简图所示。表4.1 风荷载作用下的内力计算楼层zsz/mz0/ kN/m2As/m2Pw/kN11.01.34.350.740.3520.9310.0721.01.3 8.250.740.3517.558.4431.01.312.150.740.3517.558.4441.01.3 16.050.760.3517.558.9051.01.319.950.840.3512.67.1361.01.323.850.860.3512.67.13风荷载作用下的计算简图： 图4.5 风载作用下框架计算简图4.3.4 地震荷载的标准值的计算因为本建筑高度不超过30m，以剪切变形为主且质量刚度沿楼层高度均匀分布，故采用底部剪力法计算地震作用，已基本震型为主，忽略高阶震型影响。计算公式为： GE = DK + iLki (2.1)1.顶层重力荷载顶层屋面的永久荷载： 5.06（16.2+0.3）(65.1+0.3)=5460.25KN二分之一的活载： 1/20.516.265.1=263.66 KN女儿墙的自重： 26.06（16.2 + 65.1）= 985.36 KN框架横梁的自重: 173.94（6.60.4）2 + 172.72(3.0-0.4) =950.78 KN框架纵梁的自重： （0.60.12）4.1215+（4.5-0.4）3.34152=915.12 KN半层框架柱自重： 0.54.41744.5= 673.2 KN外横墙自重： （6.6-0.4）217.830.45+(3-0.4)17.830.45 2 =221.95 KN内横墙自重： 27.12（6.6-0.4）300.45=2233.9 KN外纵墙自重： 14.922（4.5-0.4）+14.98（3.9-0.4） 0.45 =727.57KN内纵墙自重： 2115.46（4.5-0.4）+815.46（3.9-0.4）=720.98 KN墙体的粉刷自重：（3.90.6）（49.98-120.4）2+（3.90.6）（16.68-40.4）2+（3.9-0.6）18（6.6-0.4）+（3.9-0.6）19（4.5-0.4）2170.02 =695.68KN顶层重力荷载代表值：GE6 =13151.85 KN2.中间层重力荷载楼面的永久荷载： （65.1+0.3）(16.2+0.3) 3.99 =4305.6 KN楼面的可变荷载： (4.56.62.021)+(3.96.62.06)+(33.9 2.515)=997.64 KN框架横梁的自重： 950.78+915.12= 1865.89 KN框架柱自重： 1743.94.4=1166.88 KN横墙墙体自重： 2677.08KN纵墙墙体自重： 3018.8 KN中间层重力荷载代表值GE5= GE4 =GE3= GE2= GE1 = 14031.885 KN利用经验公式可以求得该结构的基本自振周期为：T1 = 0.25 + 0.035H/ B1/3，H = 5.0+ 3.95 = 24.5 m，B = 6.6 2 + 3.0 =16.2 m，T1 = 0.25 + 0.03524.5/ 16.21/3 = 0.43s该地区的设防烈度微度，查表可知，水平地震影响的系数最大值max = 0.10第一地震分组的类场地条件下，查表可知，特征周期 Tg = 0.40s，由于TgT1 5Tg ,所以地震影响的系数1=（0.35/0.353）0.9max，令该建筑结构的阻尼比：= 0.05， = 0.9， 1=（0.40/0.43）0.90.10 = 0.936 (2.2)该结构的总重力荷载代表值为：GE = 13151.854+ 14031.8854+13062.236= 82341.6KN由底部剪力法计算公式可知，底部总剪力为：FEK =1GEq =10.85GE = 0.100.8582341.6= 6999.03 KN (2.3)每榀框架所承受的总水平