郑州某大厦中央空调系统毕业论文.doc

毕业设计 1 郑州某大厦中央空调系统毕业郑州某大厦中央空调系统毕业论文论文 一 概况 一 工程概况 该建筑位于郑州市 共 6 层 建筑总高度 25 4m 总建筑面积 7254 建筑 物地下一层包括车库 制冷机房 水泵房 一 二层为商场 层高为 5 0m 三层 为 KTV 歌舞厅 层高为 5 0m 四 五层位客房 层高为 3 4m 六层客房层高为 3 6m 在本次设计上侧重于中央空调系统设计 且暂不考虑冬季制热部分 根据 房间的功能和设计要求 风系统分别采用了全空气和独立新风加风机盘管两种系 统 水系统采用同程式系统 空调系统夏季提供 7 供 12 回 冷冻水 水 源为自来水冬季水温为 10 夏季为 24 冷却水系统必须使用循环水 二 设计原始资料 1 室外气象参数 由参考资料 4 得郑州地区的主要参数如下 根据参考资料 5 参考资料 10 可查出 表 1 郑州地区有关气象参数表 1 夏季空调计算干球温度 35 6 2 夏季空调计算湿球温度 27 4 3 夏季室外风速 2 6m s 4 冬季室外最多风向及频率冬季 NE14 夏季 S 11 5 大气压力冬季 101 28kPA 夏季 99 17kPA 夏季室内设计参数 温度 相对湿度 最大风速 m s 最小新风量 m3 h 人 商场 27 2955 650 258 5 KTV25 26 650 2530 客房 27 2 建筑结构 围护结构的传热系数分别为 外墙 k 0 85 w 内墙 k 1 05 w 屋 顶 k 0 7 w 玻璃 k 2 5 w 毕业设计 2 二 设计方案比较及确定 一 空调方案 本建筑为综合楼 共六层 地下一层为车库 制冷机房 水泵房 一 二层 为商场 层高为 5 0m 三层为 KTV 歌舞厅 层高为 5 0m 四 五 六层位客房 层高为 3 5m 考虑到该大楼建筑组成复杂 有商场 KTV 客房等 用途各不相同的房间 部分厅室是间歇使用的 如商场为非连续使用 休息厅 大堂等短时间有人停而 主要房间又是以客房 所以空调系统运行时间和要求很不一样 部分房间如 KTV 包房 商场等对新风需求量比较大 地下一层为车库 也用作制冷机房 考虑人 员滞留时间短 且各项冷负荷均较小 故不考虑空调系统 对此 初理以下几种 方案 1 全空气系统 即集中式 全空气空调系统具有如下特点 优点 全空气空调系统设备集中 运行和管理都比较容易 施工方便 初投 资小 系统简单 在过度季节能全新风运行 缺点 全空气空调系统当房间热湿负荷变化时不能作出相应调节 并且当一 部分房间不再需要空调时而整个系统还在继续运行 造成能源的浪费 对于一层和二层商场部分大空间来说 运用全空气空调系统具备相当的优势 有专门的空调机房 便于集中控制 在过渡季节通过调节新风量来达到节能目的 2 风机盘管加新风空调系统 即半集中式 风机盘管加新风空调系统具有如下特点 优点 风机盘管加新风空调系统当房间热湿负荷变化时能作出相应调节 并 且当一部分房间不再需要空调时可自行调节 节约能源 缺点 风机盘管加新风空调系统设备分散 运行 维修和管理都比较困难 施工复杂 系统形式复杂 对于三层 KTV 歌舞厅部分和四到六层客房来说 若用风机盘管加独立新风 毕业设计 3 空调系统可根据房间的负荷变化及使用情况进行灵活调节 这样既节省能源同时 也满足人员的使用要求 在过渡季节同样可以通过调节新风量来达到节能目的 二 水系统的布置 本设计采用两管制 闭式 水平同程 一次泵 变流量系统 1 两管制系统的优点 两管制水系统是采用同一套供回水管路 冬季供热水 夏季供冷水 由运行 人员依据多数房间的需要决定 实行供热与供冷的转换 两管系统具有管理方便 一次性投资较小等优点 本设计对空调精度要求不是很高 故采用两管制 而三 管制是共用一根回水管 因此冷热有混合损失 运行效率不高 而且系统水力工 况复杂 难于运行 四管制初投资较高且多占空间 2 闭式系统的优点 1 水泵扬程仅需克服循环阻力 与楼层数无关 仅取决于管路长度和阻力 2 循环水不易受污染 管路腐蚀情况比开式系统小 3 不需要设回水池 但要设一个膨胀水箱 膨胀水箱尽量接至水泵入口 其管上不用装设阀门 4 水泵可以安装在系统内任意位置 缺点 蓄冷能力小 低负荷时冷冻机也需经常开启 膨胀水箱的补水有时需 要加压泵 3 同程和异程系统的选择 同程系统的特点是通过各个环路的管路的总长度都相等 由于通过最近立管 的循环环路与通过最远立管的循环环路的总长度相等 故压力损失易于平衡 但 同程系统的管材消耗量要多些 异程系统的特点是通过各个立管的循环环路的总 长度不相等 由于异程系统供 回水干管的总长度短 故节省管材 但在机械循 环中 由于作用半径大 连接立管多 因此通过各个立管环路的压力损失较难平 衡 初调节不当时 就出现近立管流量超过要求而远立管流量不足 即水平失调 另外 对于异程系统 往往出现前端用户的水力稳定性极好而末端用户水力 稳定性很差的情况 但对于同程系统 如果设计合理 可以避免前后端用户水力 毕业设计 4 稳定性相差悬殊的问题 与异程系统不同的是 同程系统水力稳定性最差的用户 往往出现在网络中部 这也是同程系统有时会出现中部用户供热空调效果差甚至 出现倒流的原因 由于大楼层面积较大 水平管路布置采用异程式 立管采用同 程式便于达到水力平衡 4 定流量和变流量系统 定流量系统中循环水量为定值 负荷变化时 减少制冷量或供热量改变供回 水温度的系统 定水量系统简单 不要变水量定压控制 用户采用三通阀 改变 表冷器的水量 但总管路中水量始终按照最大负荷运行 使水泵无效能耗很大 定水量系统一般适应于间歇性降温和空调面积小 只有一台冷冻机和水泵的系统 定流量系统中末端大部分采用双位三通阀进行调节 变流量系统 保持供水温度 在一定的范围内 当负荷变化时 改变供水量的系统 变水量系统的水泵能耗随 负荷减少而降低 但需要采用供 回水压差进行台数和流量控制 采用变频泵调 节水泵流量 变水量系统适应于大面积空调全年运行的系统 变水量系统各用户 的流量采用自动控制 负荷侧常采用双通调节进行控制 三 风系统的布置 本设计为办公楼的空调系统设计 系统的选定应注意档次和安全的要求 按 负担室内空调负荷所用的介质来分类可选择四种系统 全空气系统 空气 水系 统 全水系统 冷剂系统 全空气系统分一次回风式系统和二次回风式系统 该 系统是全部由处理过的空气负担室内空调冷负荷和湿负荷 空气 水系统分为再 热系统和诱导器系统并用 全新风系统和风机盘管机组系统并用 全水系统即为 风机盘管机组系统 全部由水负担室内空调负荷 在注重室内空气品质的现代化 建筑内一般不单独采用 而是与新风系统联合运用 冷剂系统分单元式空调器系 统 窗式空调器系统 分体式空调器系统 它是由制冷系统蒸发器直接放于室内 消除室内的余热和余湿 对于较大型公共建筑 建筑内部的空气品质级别要求较 高 全水系统和冷剂系统只能消除室内的余热和余湿 不能起到改善室内空气品 质的作用 所以全水系统或冷剂系统在本次的建筑空调设计时不宜采用 四 系统方案的确定 综合以上方案的比较 对该设计的中央空调系统采用下述方案 对于三层 KTV 包房歌舞厅部分和四到六层客房部分来说采用风机盘管加独立 新风系统 一层 二层商场部分由于层高比较大 并且设有空气处理机组机房 毕业设计 5 而三层至六层由于建筑使用功能的限制和层高有限 每层没有独立的新风机房 则新风机组采用吊顶式新风机组 空调水系统采用同程式水系统 对于地下一层来说由于使用功能为机房和车库 暂不考虑空调设计 根据土建资料和实际情况 该办公用楼设一个冷水机组 一层和二层商场各 设一台空气处理机组平均承担该区域风量 根据房间功能 客房所需的新风处理 到室内焓值不承担室内湿负荷 三 空调负荷计算 一 基本气象参数 空调冷负荷计算是空调工程设计中最基础的计算工作 冷负荷的计算直接影 响到空调工程的投资 能耗 运行费用及使用效果 1 地理位置 河南省 郑州 2 台站位置 北纬27 30 东经 121 400 3 夏季大气压 1001 00 kPa 4 夏季室外计算干球温度 35 60 夏季空调日平均 31 50 夏季计算日较差 4 80 5 夏季室外湿球温度 27 40 6 夏季室外平均风速 2 60 m s 二 冷负荷计算 1 外墙体和层面传热得热引起得冷负荷 LQ F K tl tn W 由参考资料 8 得 K 墙体或屋面的传热系数 2 mw F 墙体或屋面的传热面积 tn 室内空气温度 tl 墙体或屋面冷负荷计算温度 外墙 屋顶热工指标 外 内表面放热系数 2 18 6 w w m 2 8 72 N w m 外墙传热系数为 K 0 85 W m2 类型为 型 型外墙的冷负荷计算温度 tl 毕业设计 6 2 内墙的冷负荷计算公式 内墙 内窗楼板等围护结构 当邻室为非空气调气调节房间时 邻室温度采 用邻室平均温度 其冷负荷按下式计算 由参考资料 10 得 nlswp tttKFQ K 内墙或墙板的传热系数 内墙为 24 砖墙 K 1 05 W m2 2 mw F 内墙或楼板的传热面积 邻室平均温度与夏季空气调节室外计算日平均温度的差值为邻室有较 ls t 好通风时 见表 2 28 取 2 夏季空气调节室外计算日平均温度 ls t wp t 注 内墙 内窗 楼板等其邻室为空气调节房间时 其室温基数差小于 3 不计算冷负荷当温差大于或等于 3 时 需计算 3 玻璃传热得热引起得冷负荷 LQ F K tl tn K 窗的传热系数 见附录 2 4 表 9 2 mw F 窗的传热面积 tn 室内空气温度 tl 窗的冷负荷计算温度 见附录 2 4 表 11 按 2 18 6 w w m 2 8 72 N w m 双层玻璃窗传热系数为 K 2 5 W m2 4 窗日射得热引起的冷负荷 无外遮阳 maxfsnJcl OLQFC C DC 玻璃窗的有效面积 是窗的面积乘以有效面积系数F 2 m a C 玻璃窗遮挡系数和窗内遮阳设施的遮阳系数 s C n C 不同纬度带各朝向 7 月日照得热因数的最大值 maxJ D 玻璃窗冷负荷系数 以北纬 27 30 为界限划分为南 北两区 查 cl C 表 布窗帘白色 0 65 双层钢窗 0 75 透明普通玻璃 双层 n C a C 毕业设计 7 0 86 s C 5 照明得热引起的冷负荷 室内用荧光灯 其公式是 Q F q W 由由参考资料 5 得 照明负荷面积指标 F 房间面积 q 单位面积灯光负荷 W 2 m 2 m 6 人体得热和冷负荷 W SCL CLQQ CQ 12SS Qq n n 12L Qq n n 人体显热得热量 W S Q 人体潜热得热量 WQ 不同室温和劳动性质时成年男子得散显热量 W 人 L q 不同室温和劳动性质时成年男子得散潜热量 W 人 S q 室内人数见 1 n 群集系数 2 n 人体得冷负荷系数 CL C 7 室内湿源散湿形成的湿负荷 因为本设计的建筑是办公楼大楼 所以只考虑人体散热 计算公式由参考资 料 6 得 0 001Dng kg h 一名成年男子的小时散湿量 gg h 群集系数 计算时刻空调房间室内的人数 n 负荷计算如下 单位 W 1 一 二层商场 毕业设计 8 南外墙为 6mm 厚吸热玻璃幕墙 北窗高 4m 为 6mm 吸热玻璃 正门 9 6 3 东门 8 3 西门 3 3 外墙为 24 墙 序号 2 类型 室内温 度为 27 1 1 北外墙温差冷负荷 一 二层 北外墙冷负荷计算公式 LQ K F t l tn W 其中 t l tl td K KP查由参考资料 8 附录 2 4 表 5 得 td 2 1 由设计资料 知 K 1 0 KP 1 0 查由参考资料 10 附录 2 4 表 4 可得 12 24 点的冷负 荷计算温度 tl 值 代入上式即可计算出修正后得北外墙瞬时冷负荷计算温 度和北外墙的瞬时冷负荷 LQ 计算结果见下表 表 2 北外墙温差冷负荷表 12 014 016 018 020 022 00 0 t l 29 830 331 332 533 634 534 7 td2 1 t l 31 932 433 434 635 736 636 8 t l tn4 95 46 47 68 79 69 8 K1 97 F115 2 LQ 1112112514521725197421792224 1 2 北外窗温差冷负荷 一 二层 北外窗冷负荷计算公式 LQ K F t l tn W 查参考资料 8 附录 2 4 表 6 在基准条件下 w 18 6W m2 an 8 72 W m2 单玻窗 K 5 94 W m2 因有内遮阳 单层玻璃窗的传热系数 K 应减小 25 K 5 94 1 25 4 46 W m2 其他方法同上 表 3 北外窗温差冷负荷表 12 014 016 018 020 022 00 0 t l 30 831 932 231 629 928 427 2 td2 t l 32 833 934 233 631 930 429 2 t l tn5 86 97 26 64 93 42 2 毕业设计 9 K4 46 F76 8 LQ 198623632466226016781164753 1 3 南外窗温差冷负荷 一 层 计算方法同上 表 4 南外墙窗温差冷负荷表 一层12 014 016 018 020 022 00 0 t l 30 831 932 231 629 928 427 2 td2 t l 32 833 934 233 631 930 429 2 t l tn5 86 97 26 64 93 42 2 K4 46 F163 2 LQ 4222502252404803356624751601 南外窗温差冷负荷 二 层 计算方法同上 一层12 014 016 018 020 022 00 0 t l 30 831 932 231 629 928 427 2 td2 t l 32 833 934 233 631 930 429 2 t l tn5 86 97 26 64 93 42 2 K4 46 F192 LQ 4966590861655651419529111883 1 4 南外窗日射引起的冷负荷 一 二层 计算公式 LQf F CS CN DJ MAX CL W 有效面积 F1 163 2 m2 查由参考资料 8 表 2 7 得遮阳系数 CS 0 83 查表 2 10 得内遮阳系数 CN 0 65 查表 2 7 得南向七月份日射得热因素的最大值 DJ MAX 251 W m2 查由参考资料 8 附录 2 4 表 10 取北区有内遮阳的玻璃窗逐时冷负荷系数 CL 计算冷负荷结果见下表 表 5 南外窗日射冷负荷表 毕业设计 10 一层12 014 016 018 020 022 00 0 CL 0 840 740 540 200 120 110 10 F138 7 CS0 83 CN0 60 DJ MAX 251 LQ 150831282993623467208019071733 1 5 北外窗日射引起的冷负荷 一二层相同 计算公式 LQf F CS CN DJ MAX CL W F 65 3 m2 CS 0 83 CN 0 65 DJ MAX 122W m2 表 6 北外窗日射冷负荷表 12 014 016 018 020 022 00 0 CL 0 850 810 770 560 170 150 13 F65 28 CS0 83 CN0 60 DJ MAX 122 LQ 3371321230542221674595516 1 6 人体散热引起的冷负荷 计算公式 LQ QS CL QR QS n1 n2 qs QR n1 n2 qr 查参考资料 8 表 2 11 室温为 28 时 qs 47W 人 qr 135 W 人 查表 2 12 群集系数 n2 0 89 n1为人数 根据指导书商场一层 n1 1 921 6 0 4 368 人 商场二层 n1 2 921 6 0 3 276 人 查由参考资料 8 附录 2 5 表 4 可得人体散热冷负荷系数 CL的逐时值 工作人员在室内的总小时数为 12 计算结果见下表 表 7 人体散热冷负荷表 一层12 014 016 018 0 20 022 00 0 CL 0 700 790 840 880 910 450 30 QS16703 QS CL116921319514031146991520075165011 毕业设计 11 QR42578 LQ 54270557735660957277577785009447589 二层12 014 016 018 0 20 022 00 0 CL 0 700 790 840 880 910 450 30 QS12527 QS CL8769989610523110241140067653758 QR31933 LQ 40701418294245542956433323757035691 1 7 照明得热引起的冷负荷 一 二层 计算公式 LQ Q CL 根据指导书 Q 1 40 921 6 7 921 6 43315W Q 2 35 921 6 7 921 6 38707W 查由参考资料 8 附录 2 5 得 CL 表 8 照明得热冷负荷 12 014 016 018 020 0 22 00 0 CL0 750 820 860 890 920 380 25 LQ 43315 LQ 32486355183725138550398501646010829 二层 12 014 016 018 020 0 22 00 0 CL0 750 820 860 890 920 380 25 Q 38707 LQ 2903031740332883444935610147099677 表 9 一层商场冷负荷汇总表 12 014 016 018 020 022 0 0 0 北外墙 1112112514251725197421792224 北外窗 198623632466226116781165754 南外窗 4222502252404803356624751601 南外窗日射 150831282993623467208019071733 北外窗日射 3371321230542221674595516 毕业设计 12 人体 54269557725660757275577765009347588 照明 32486355163725138550389831645910829 汇总 1125291158411154321103021067317487365245 最大冷负荷出现在 14 0 时 冷负荷为 115841 W 表 10 二层商场冷负荷汇总表 12 014 016 018 020 022 0 0 0 北外墙 1112112514521725197421792224 北外窗 198623632466226116781165754 南外窗 4966590861655651419529111883 南外窗日射 1774915097110174080244822442040 北外窗日射 3371321230542221674595516 人体 40701418294245542956433323757035691 照明 2903031739332883444935610147099677 汇总 989151012739988793343899116137352785 最大冷负荷出现在 14 0 时 冷负荷为 101273W 2 三层 KTV 歌舞厅部分 2 1 301 304 房间 面积 F 14 4 m2 1 北外墙 计算方法同商场一层 表 11 301 304 北外墙冷负荷表 12 014 016 018 020 022 00 0 t l 29 830 331 332 533 634 534 7 td2 1 t l 31 932 433 434 635 736 636 8 t l tn5 96 47 48 69 710 6100 8 K1 97 F14 4 LQ 167182210244275301306 2 北外窗冷负荷 计算方法同商场一 二层 表 12 301 304 北外窗冷负荷表 毕业设计 13 12 014 016 018 020 022 00 0 t l 30 831 932 231 629 928 427 2 td2 t l 32 833 934 233 631 930 429 4 t l tn5 86 97 26 64 93 42 2 K4 46 F9 6 LQ 248338351325252188137 3 北外窗日射引起的冷负荷 计算方法同商场二层 表 13 301 304 北外窗日射得热冷负荷表 12 014 016 018 020 022 00 0 CL 0 850 810 770 560 170 150 13 F8 16 CS0 83 CN0 6 DJ MAX 122 LQ 421401382278847965 4 照明得热引起的冷负荷 计算公式 LQ Q CL 表 14 301 304 照明冷负荷表 12 014 016 018 020 0 22 00 0 CL0 480 050 680 770 830 870 90 Q 1440 LQ 691729791108119512521296 5 人体散热引起的冷负荷 计算方法同商场一层 表 15 301 304 人体散热冷负荷表 12 014 016 018 0 20 022 00 0 CL 0 340 040 620 740 800 850 89 QS652 QS CL22126404482521554580 毕业设计 14 QR780 LQ 100180611851263130213351361 2 2 则 301 304 房间冷负荷汇总 表 16 301 304 房间冷负荷汇总表 12 014 016 018 020 022 0 0 0 北外墙 167182201244275301306 北外窗 248338351325252188137 北外窗日射 421401382278847965 人体 100180611851263130213351361 照明 681729791108119512521296 汇总 2581163530983218310831953165 最大冷负荷出现在 18 0 时 冷负荷为 3218W 同理则 305 306 房间冷负荷汇总 表 17 305 306 房间冷负荷汇总表 12 014 016 018 020 022 0 0 0 北外墙 334364402488550602612 北外窗 496676702650504376274 北外窗日射 842804764556164238130 人体 2002161223702526260426702722 照明 136214219582216239025042592 汇总 5162327061966436621663906330 最大冷负荷出现在 18 0 时 冷负荷为 6436W 2 3 舞厅 跳操区 器械区的冷负荷汇总 表 18 舞厅 跳操区 器械区冷负荷汇总表 12 014 016 018 020 022 0 0 0 南外窗 5823762178787364590846243596 南外窗日射 1647515097110174080287922432039 人体 20068181802775229732307233154832208 照明 20791172802350026611286813006731104 毕业设计 15 汇总 63157476267014767787681946858268947 最大冷负荷出现在 16 0 时 冷负荷为 70147W 3 四 五 六层客房部分 表 19 401 408 501 508 房间冷负荷汇总表 12 014 016 018 020 022 0 0 0 北外墙 111122145172197217222 北外窗 1241471541411047347 北外窗日射 253242229167514539 人体 217227232236239191175 照明 756826866897927383252 汇总 14611564162616131518909735 最大冷负荷出现在 16 0 时 冷负荷为 1626W 表 20 409 416 509 516 房间冷负荷汇总表 12 014 016 018 020 022 0 0 0 南外墙 7388126175206217202 南外窗 1241471541411047347 南外窗日射 534454331123745861 人体 217227232236239191175 照明 756826866897927383252 汇总 17041742188015721550922737 最大冷负荷出现在 16 0 时 冷负荷为 1880W 表 21 417 428 517 528 房间冷负荷汇总表 12 014 016 018 020 022 0 0 0 人体 217227232236239191175 照明 756826866897927383252 汇总 9731053109811331166574427 最大冷负荷出现在 16 0 时 冷负荷为 1098W 表 22 601 608 房间冷负荷汇总表 12 014 016 018 020 022 0 0 0 毕业设计 16 北外墙 120132157186213236241 北外窗 1241471541411047347 北外窗日射 253242229167514539 人体 217227232236239191175 照明 756826866897927383252 屋顶 57588112851643183017931598 汇总 2045245529233270336427212352 最大冷负荷出现在 20 0 时 冷负荷为 3364W 表 23 609 616 房间冷负荷汇总表 12 014 016 018 020 022 0 0 0 南外墙 7995136189222235219 南外窗 1241471541411047347 南外窗日射 534454331123745861 人体 217227232236239191175 照明 756826866897927383252 屋顶 57588112851643183017931598 汇总 2285263031753229339627332352 最大冷负荷出现在 20 0 时 冷负荷为 3396W 表 24 617 628 房间冷负荷汇总表 12 014 016 018 020 022 0 0 0 人体 217227232236239191175 照明 756826866897927383252 屋顶 57588112851643183017931598 汇总 1548193423832776299623672025 最大冷负荷出现在 20 0 时 冷负荷为 2996W 表 25 一至六层冷负荷汇总表 12 014 016 018 020 022 0 0 0 一 1125291158411154321103021067317487365245 二 989151012739988793343899116137352785 毕业设计 17 三 955325070694931935319305894004294267 四 36996390844122439076385362152819600 五 36996390844122439076385362152819600 六 53216638887738085304900327203661932 汇总 434184409876470078460632456804345380308029 最大冷负荷出现在 18 0 时 冷负荷为 470078W 四 房间的空气处理方案及送风量的确定 一 房间空气处理过程 全空气系统送风量 送风采取 露点 送风 即取空气冷却设备可 能把空气冷却到的状态点 一般为 机械 露点 由于送风温差为最大 温差 且可以充分利用过度季节的室外新风 所以节能效果明显 二 风量的计算 一 商场部分 采用全空气系统 一次回风 换气次数 n 5 次 h 由 郑州地区气象参数 ts 27 4 td 35 6 空调室内设计温度 tn 27 60 在 i d 图上确定出空调室内设计状态点 N 和室外设计状态点 W 由参考资料 3 附录 1 2 得 dw 19 8Kj Kg iw 87Kj Kg干 dn 13 3 g Kg in 61 Kj Kg干 干 图 1 商场 1 次回风 i d 图 一层风量计算 1 散湿量 W n1 n2 w g h 毕业设计 18 由参考资料 3 表 2 11 可得 w 194g h 由冷负荷计算中已知数据 可得 W n1 n2 w 369 0 89 203 17 6 g s 2 热湿比 Q W 115841 17 6 6582 j g 3 由参考资料 8 表 2 23 取送风温差 t 7 则送风温度 t0 20 过 N 点做 6582 j g 的直线与 t0 20 的等温线叫于 O 点 查 i d 图得 i0 50 5 Kj Kg干 d0 11 8 g Kg 4 过 O 点做等温线与 95 相对湿度线交于 L 点 查 i d 图得 il 46 Kj Kg干 dl 11g Kg 5 计算总风量 G Q in i0 115 841 61 50 5 11kg s 6 验算换气次数是否 5 次 h n L V G pv 11 3600 1 2 5 4 8 8 24 7 1 5 次 所以 G 11 kg s 7 计算所需新风量 由 n1 369 人 Gw 8 5m3 人 h 则 Gw 369 0 89 1 2 8 5 3350 kg h 由 Gw 10 G 得 Gw 0 1 28296 2830 kg h5 所以 G 9 9 kg s 7 计算所需新风量 由 n1 277 人 Gw 8 5m3 人 h 则 Gw 277 0 89 1 2 8 5 2515 kg h 由 Gw 10 G 得 Gw 0 1 9 9 kg s 2515 kg h 即 Gw 2970 kg h 8 确定一次回风状态点 C ic 10 iw 1 10 in则 ic 0 1 87 0 9 61 63 6 Kj Kg干 9 空调系统所需冷量 QL G ic il 9 9 63 6 48 1 127 8KW 10 再热量 Q G io il 9 9 50 8 48 1 22 3 KW 二 KTV 风量 1 KTV 包房部分采用风机盘管加独立新风系统 新风不负担室内负荷 依靠百叶窗自然排风 由郑州地区气象参数 ts 27 4 td 35 6 空调室内设计 温度 tn 26 60 在 i d 图上确定出空调室内设计状态点 N 和室外设计状态 点 W 查 空气调节 附录 1 2 得 dw 19 8Kj Kg iw 87Kj Kg干 dn 12 3 g Kg in 58 Kj Kg 图 2 KTV1 次回风 i d 图 风量计算 室内负荷平均分配 1过 N 点做等焓线交 95 相对湿度线交于 L 点 dl 14 7Kj Kg il 58Kj 毕业设计 20 Kg干 2散湿量 W n1 n2 w g h 由参考资料 8 表 2 11 可得 w 109g h 由冷负荷计算中已知数据 可得 W n1 n2 w 92 0 92 109 2 6 g s 3 热湿比 Q W 25 752 2 6 9904 j g 4 由参考资料 8 表 2 23 取送风温差 t 6 则送风温度 t0 20 过 N 点做 9904 j g 的直线与 t0 20 的等温线叫于 O 点 查 i d 图得 i0 50 Kj Kg干 d0 11 8 g Kg 5G Q in i0 25725 58 50 3 22kg s 经验算 满足换气次数 6 由 n1 92 人 Gw 30m3 人 h 则 Gw 92 0 92 1 2 30 2760m3 h 由 Gw 10 G 得 Gw 0 1 3 22 966 m3 h 2760 m3 h 即 Gw 2760 m3 h 7 连接直线 OL 并延长 N 在 OL 延长线上 由 Gw G io in il in 0 92 3 22 50 in 58 in 得 in 46 8 Kj Kg干 dn 10 5g Kg 8 风机盘管处理的风量及冷量 QFP G GW io in 3 22 0 92 58 46 8 25 76 KW 新风机组处理的风量及冷量 Gw o 92 kg h QW GW iw il 0 92 87 58 26 6KW 水量 取冷冻水进水温度为 7 回水温度为 12 风机盘管所需水量 WF QF c t 25 76 4 2 5 1 3 kg s 新风系统所需水量 WW QW c t 26 6 4 2 5 1 4kg s 2 舞厅 跳操区 器械区部分同样采用风机盘管加独立新风系统 新风不负 担室内负荷 依靠百叶窗自然排风 由郑州地区气象参数 ts 27 4 td 35 6 空 调室内设计温度 tn 25 60 在 i d 图上确定出空调室内设计状态点 N 和室 外设计状态点 W 查参考资料 8 附录 1 2 得 dw 19 8Kj Kg iw 87Kj Kg干 dn 12 g Kg in 56 Kj Kg 毕业设计 21 图 3 歌舞 跳操区 1 次回风 i d 图 风量计算 室内负荷平均分配 1 过 N 点做等焓线交 95 相对湿度线交于 L 点 dl 14 3Kj Kg il 56Kj Kg干 2 散湿量 W n1 n2 w g h 由参考资料 8 表 2 11 可得 w 109g h 由冷负荷计算中已知数据 可得 W n1 n2 w 276 0 92 109 7 2g s 3 热湿比 Q W 72109 7 2 10015 j g 4 由参考资料 8 表 2 23 取送风温差 t 5 则送风温度 t0 20 过 N 点做 10015 j g 的直线与 t0 20 的等温线叫于 O 点 查 i d 图得 i0 49 Kj Kg干 d0 11 2 g Kg 5G Q in i0 72109 56 49 10 3kg s 经验算 满足换气次数 6 由 n1 276 人 Gw 30m3 人 h 则 Gw 276 0 92 1 2 30 8280m3 h 由 Gw 10 G 得 Gw 0 1 3 22 966 m3 h 2760 m3 h 即 Gw 2760 m3 h 7 连接直线 OL 并延长 N 在 OL 延长线上 由 Gw G io in il in 0 92 3 22 50 in 58 in 得 in 46 8 Kj Kg干 dn 10 5g Kg 8 风机盘管处理的风量及冷量 QFP G GW io in 3 22 0 92 58 46 8 25 76 KW 毕业设计 22 新风机组处理的风量及冷量 Gw o 92 kg h QW GW iw il 0 92 87 58 26 6KW 水量 取冷冻水进水温度为 7 回水温度为 12 风机盘管所需水量 WF QF c t 25 76 4 2 5 1 3 kg s 新风系统所需水量 WW QW c t 26 6 4 2 5 1 4kg s 三 客房风量 四 五层 客房采用风机盘管加独立新风系统 新风不负担室内负荷 依靠自然排风 由郑州地区气象参数 ts 27 4 td 35 6 空调室内设计温度 tn 27 60 在 i d 图上确定出空调室内设计状态点 N 和室外设计状态点 W 查 空气调节 附录 1 2 得 dw 19 2Kj Kg in 84 5Kj Kg干 dn 13 2 g Kg in 61 Kj Kg 图 4 客房 1 次回风 i d 图 风量计算 室内负荷平均分配 1 过 N 点做等焓线交 95 相对湿度线交于 L 点 dl 15 3Kj Kg il 61Kj Kg 干 2 散湿量 W n1 n2 w g h 由参考资料 8 表 2 11 可得 w 115g h 由冷负荷计算中已知数据 可得 W n1 n2 w 56 1 115 1 8 g s 3 热湿比 Q W 51454 1 8 28586 j g 4 查参考资料 8 表 2 23 取送风温差 t 7 则送风温度 t0 20 过 N 点做 28586 j g 的直线与 t0 20 的等温线叫于 O 点 查 i d 图得 i0 51 Kj Kg干 d0 10 2 g Kg 5G Q in i0 51454 61 51 5 14kg s 18523 kg h 经验算 毕业设计 23 满足换气次数 6 由 n1 56 人 Gw 30m3 人 h 则 Gw 56 1 2 30 2016 kg h 由 Gw 10 G 得 Gw 0 1 18523 1852kg h 2016 kg h 即 Gw 2016 kg h 7 连接直线 OL 并延长 N 在 OL 延长线上 由 Gw G io in ilw in 18823 2016 61 in 51 in 得 in 49 8 Kj Kg干 dn 10g Kg 8 风机盘管处理的风量及冷量 GF 18523 2016 16784 kg h QF GF iNw in 16784 61 49 8 52 2KW 新风机组处理的风量及冷量 Gw 2016 kg h QW GW iw il 2016 84 5 61 13 2KW 水量 取冷冻水进水温度为 7 回水温度为 12 风机盘管所需水量 WF QF c t 52 2 4 2 5 2 5 kg s 新风系统所需水量 WW QW c t 13 2 4 2 5 0 63 kg s 客房风量 六层 客房采用风机盘管加独立新风系统 新风不负担室内负荷 依靠自然排 风 由郑州地区气象参数 ts 27 4 td 35 6 空调室内设计温度 tn 26 60 在 i d 图上确定出空调室内设计状态点 N 和室外设计状态点 W 查 空气 调节 附录 1 2 得 dw 19 2Kj Kg in 84 5Kj Kg干 dn 12 3 g Kg in 58 Kj Kg 图 6 客房 1 次回风 i d 图 毕业设计 24 风量计算 室内负荷平均分配 1 过 N 点做等焓线交 95 相对湿度线交于 L 点 dl 14 7Kj Kg il 58Kj Kg 干 2 散湿量 W n1 n2 w g h 由参考资料 8 表 2 11 可得 w 115g h 由冷负荷计算中已知数据 可得 W n1 n2 w 56 1 115 1 8 g s 3 热湿比 Q W 88023 1 8 48902 j g 4 由参考资料 8 表 2 23 取送风温差 t 6 则送风温度 t0 20 过 N 点做 48902 j g 的直线与 t0 20 的等温线叫于 O 点 查 i d 图得 i0 52 3 Kj Kg干 d0 10 8 g Kg 5 G Q in i0 88023 61 52 3 10 117kg s 36423 kg h 经验 算 满足换气次数 6 由 n1 56 人 Gw 30m3 人 h 则 Gw 56 1 2 30 2016 kg h 由 Gw 10 G 得 Gw 0 1 36423 3642 kg h 即 Gw 3642 kg h 7 连接直线 OL 并延长 N 在 OL 延长线上 由 Gw G io in ilw in 36423 3642 61 in 52 3 in 得 in 51 3 Kj Kg干 dn 10 4 g Kg 8 风机盘管处理的风量及冷量 GF 36423 3642 32781 kg h QF GF iNw in 32781 61 51 3 88 3KW 新风机组处理的风量及冷量 Gw 3642 kg h QW GW iw il 3642 84 5 61 23 8KW 水量 取冷冻水进水温度为 7 回水温度为 12 风机盘管所需水量 WF QF c t 88 3 4 2 5 4 2 kg s 新风系统所需水量 WW QW c t 23 8 4 2 5 1 1 kg s 无窗客房与有窗客房负荷不同 可根据负荷比对房间水量进行协调 五 系统水力计算 一 风系统水力计算 毕业设计 25 5 1 1 通风管道的设计原则 通风管道的设计应在保证使用效果的前提下使其投资和运行费用最低 同时 还应该和建筑设计密切配合 作到协调和美观 在本设计中 风系统水力计算主 要包括以下几个方面 1 定风管和风口的位置 校核风口的气流组织形式 2 风管尺寸选择及校核风口大小的 3 计算风管的水力损失 计算各支管的阻力平衡 以及风管的沿程损失 校合风机能否将风送到各个风管的尽头 5 1 2 通风管道的选择 在风管的选择上 圆风管的强度虽大 耗钢量虽小 但占有有效空间较大 不易布置且不美观 矩形风管由于容易布置 多用于明装和管道布置复杂的地点 矩形风管中 方形风管阻力较小 耗钢量小 采用矩形风管时 宽高比应小于 4 为宜 风管材料应考虑适合和经济 内部光滑 易于安装 就地取材等因素 在 本设计中 选用镀锌钢板制作的矩形风管 风管尺寸以外径为标准 5 1 3 通风管道的制作 风管用镀锌钢板制作 其厚度按照由参考资料 9 GB50243 97 的要求选 取 由于矩形风管占有效空间比较小 易于布置 明装较美观等特点 故采用矩 形风管 考虑到噪声的要求空气管道内推荐风速值为 支管 4m s 干管 6m s 5 1 4 风量的计算 毕业设计 26 图 7 一层商场送风管布置示意图 1 一层商场总风量为 G 33000 m3 h 设计商场一层送风口为 32 个 则每个 风口出风量为 l 1031 25 m3 h 设计风口尺寸为 320 320 mm 1 管路中最不利环路为 1 11 2 确定各管段的尺寸及实际流速 表 27 一层送风量计算表 管段风量 m3 h 设计风速 m s 管道断面积 m2 设计尺寸 mm2 实际流速 m s 1 21031 2540 072320 2503 58 2 32062 540 144400 3203 58 3 4412560 191630 3205 68 4 5825060 3821000 4005 72 5 61237580 4301000 4008 60 6 71650090 5091000 5009 17 7 82062590 6371250 5009 17 8 92475090 7641250 6308 73 9 1028875100 8021250 63010 20 10 1133000100 9161600 6309 10 3 确定各管段总阻力 管段当量直径实际流长度动压局部阻局部阻 当量长 度摩擦沿程阻管段阻 毕业设计 27 mm 速 m s m 1 2 pv2 力系数 力 Pa 阻力 Pa m