飞鹅岭站至花都汽车城站盾构区间盾构掘进施工方案.doc

飞鹅岭站至花都汽车城站盾构区间盾构掘进施工方案第一章 编制依据及原则1.1编制说明在认真研究广州市轨道交通九号线【施工1标】土建工程施工项目合同文件、飞鹅岭站花都汽车城站盾构区间设计图纸、详勘、补勘资料和现场实际的基础上，针对本工程的特点，结合我部人员在城市地铁工程中的施工经验，本着“组织合理，技术先进，经济可行，优质高效，简明扼要，重点突出”的原则编制本标段工程施工组织设计。其主要内容由以下几个主要部分组成：1）工程概况工程概况是在承包合同的合同条件、技术规范和施工设计图纸的基础上，结合施工现场调查情况，对于编制本部分相关的重要内容进行的综述。2）施工管理及资源配置针对承包合同所提出的安全、质量、文明施工和工期要求，根据施工组织中所涉及到的施工方法，从施工现场管理、劳、材、机等诸方面进行资源配置优化，提出既符合本标段工程特点，又体现我部优势的配置方案。3）施工组织及施工方法施工组织及施工方法是本部分的核心内容。在编制过程中，依据合同文件和施工设计图纸，结合工程特点和我部的施工能力对合同范围内涉及的各单项技术按设计、施工要求进行了细化；根据我公司的施工经验，从施工全局出发，以“技术先进、质量可靠、经济合理、安全有效”为原则，策划施工方案和工期计划，确定相应施工方法。4）施工保证措施根据本标段工程施工特点，结合我部人员的施工管理经验，以安全、优质、按期、经济地完成本标段工程施工为目标，提出了各项工程目标和实现工程目标所采取的施工技术、质量、安全等保证措施。1.2编制依据1）广州市轨道交通九号线【施工1标】土建工程合同文件及有关问题澄清的函。2）广州市轨道交通九号线【施工1标】飞鹅岭站花都汽车城站盾构区间施平纵断面图。3）广州市轨道交通九号线【施工1标】飞鹅岭站花都汽车城站盾构区间隧道与车站接口设计图。4）飞鹅岭车站、花都汽车城站、出入段明挖段及盾构区间周边建（构）筑物及管线调查报告。5）地下铁道工程施工及验收规范(GB502991999)2003版6）盾构法隧道施工与验收规范(GB 50446-2008)7）地下防水工程质量验收规范(GB50208-2011)8）国家及地方政府颁布的有关法律、法规。1.3编制原则1）以确保安全为前提，具有可操作性。2）选择合理施工方案，降低工程造价。3）采用先进、成熟、有效的施工方法。4）积极推广应用新技术、新工艺、新材料、新设备，保工期、保安全，优质高效地完成本标段的施工任务。5）采用ISO9002质量认证体系标准，对施工过程进行全方位质量控制。6）采用先进科学的检测手段，利用信息反馈指导施工。7）严格执行广东省、广州市有关文明工地的标准，做好文明施工和环境保护。第二章 工程概况广州市轨道交通九号线施工1标土建工程飞鹅岭站花都汽车城站盾构区间以飞鹅岭站为起点，沿风神大道向东，经过花港大道路口后下穿风神桥、A007小河涌桥改建后箱涵、途中下穿两个涵洞及A013小桥后在九谭路口到达区间的设计终点花都汽车城站。2.1工程概况飞鹅岭站花都汽车城站盾构区间隧道双延米4516.69m，区间起止里程Z(Y)DK0+771.800Z(Y)DK3+029.800。线路沿双向6车道的风神大道向东前进，先后通过花港大道口、红棉大道路口后，到达位于风神大道上方的花都汽车城站。本区间线路基本沿直线前进，只有两个曲线段，在靠近飞鹅岭站附近曲线半径R=5000m的左转弯曲线长149m，在靠近花都汽车城站附近曲线半径R=2000m的右转弯曲线长211m。线路两侧多为25层建筑物，大多数为天然基础。开发程度不高，对隧道有影响的建（构）筑物主要有A003风神桥、A007小桥改建后箱涵及A013小桥。飞鹅岭站花都汽车城站盾构区间线路纵断面为V形坡，最大坡度为5，线路埋深为1213.5m，隧道顶覆土67.5m。本区间隧道埋深较浅，盾构隧道主要穿越地层及隧道上部地层为粉细砂层、中粗砂层、砾砂层、可塑冲洪积粘性土层、硬塑冲洪积粘性土层。隧道底部多为残积粘性土全风化带强风化带，部分地段为可塑冲洪积粘性土层软弱地层，需要进行地面加固。线路范围内揭示大量土洞和溶洞存在。区间设3个联络通道，3个联络通道均采用地面加固竖井开挖的方式施工。2.2地质概况1）地形、地貌花都区呈北高南低之势，北部为丘陵地带，南部为广花盆地，形成东北向西南倾斜的地形。本区间位于广花盆地边缘，属于河流冲洪积平原，地势平坦宽广。地面高程1020m。2）地层岩性区间范围上覆地层主要为人工填筑土（Q4ml），全新统冲洪积（Q3+4al+pl）砂层、粉质粘土、下伏基岩为泥盆系上统帽子峰组（D3m），石炭系下统岩关阶孟公坳组（C1ym）碎屑岩石强风化带、中风化带、微风化带。以石灰岩为主，岩溶发育较多，地质灾害以岩溶塌陷为主，局部为地面崩塌。局部土洞较发育，大部分呈无充填状态，虽然揭示数量不多，但是场地具备形成土洞的条件，需在施工中引起重视。2.3水文概况本区间位于广花盆地，地下水主要有碎屑岩类型裂隙水及碳酸盐类裂隙水。碎屑岩裂隙水主要含水层为石炭系、第三系岩层的强风化带和中风化带中，岩性主要为泥质粉砂岩、粉砂岩、页岩、炭质页岩、泥岩、粗砂岩等。本区间地下水对混凝土结构无腐蚀性，对混凝土结构中的钢筋具微弱腐蚀性；地下水对钢结构具弱腐蚀性。稳定水位埋深在0.95m9.72m。2.4结构设计概况盾构法隧道采用圆形隧道限界为5200，管片内径5400，管片厚300mm，线路最小曲线半径R2000m，采用1.5m宽管片。管片拼装采用直线环与楔形环组合的方式。区间共设3个联通通道，均采用地面加固后竖井开挖。联络通道处管片采用钢管片通缝拼装，一个联络通道左右线共需4环钢管片，区间共需要12环钢管片。2.5 防水及防蚀设计概况区间隧道防水等级为二级，每昼夜渗水量不大于0.05L/m2，任意100m2每昼夜渗水量不大于0.15L/m2。隧道贯通后，隧道顶部不允许出现滴水。其余部分仅允许结构表面偶见湿渍，隧道内表面潮湿面积2/1000总内表面积，任意100m2内表面积上的湿渍不超过3处，单个湿渍的最大面积0.2m2。管片在密封垫沟槽内设置框形弹性三元乙丙橡胶密封垫，通过被压缩实现防水。混凝土的抗侵蚀洗漱不得低于0.8，控制水灰比和水泥用量，管片结构不需做特殊处理，外露铁件需进行防腐蚀处理。第三章 盾构掘进总体部署3.1盾构掘进施工总体方案飞鹅岭站花都汽车城站区间左右线采用两台泥水盾构相隔一个月始发，由飞鹅岭站东端始发，花都汽车城站西端头吊出，到达花都汽车城站后吊出。区间施工工序示意图 图3.1-13.2施工总体安排本区间盾构隧道右线长度2258m，左线长度为2258.69m，长链0.69m双线共计4516.69m，盾构区间附属工程主要为3个联络通道（其中1#、3#联络通道不设废水泵房，2#联络通道与废水泵房合建）、盾构始发和到达端头加固施工以及四个洞门的施工。飞鹅岭花都汽车城站区间盾构掘进始发前完成旧桥的拆除重建、溶土洞处理、建筑物保护、软弱地层处理、端头加固和联络通道地面加固工作，盾构机负环拆除后进行始发洞门施工，盾构机过联络通道加固区后进行联络通道及泵房施工，盾构机吊出后进行到达端洞门施工，同时进行隧道清理工作和预留洞口施工。盾构区间拟采用2台泥水盾构机施工，第一台盾构机于2013年5月1日始发，第二台盾构机2013年6月1日由始发。两台盾构机都由飞鹅岭站始发，到达花都汽车城吊出完成区间施工，区间掘进完工日期为2014年4月17日。第四章 盾构机设计选型4.1盾构机选型本区间盾构工程施工条件：盾构隧道长度：左线2258m，右线2258.69m；隧道覆土厚度最小约4，最大约10m；平面最小曲线半径为2000m；最大坡度为5，；隧道内净空：5400mm，管片外径6000mm，管片环宽为1.5m；计划进度：左、右线平均月进度约180m。经认真研究合同文件及地质资料，采用2台泥水加压平衡式盾构机进行本区间隧道施工，具备保压系统装置、人闸气压装置，满足盾构机在各种地层下进行开舱作业的要求。4.2工程特点及选型依据广州市轨道交通九号线施工1标飞鹅岭站花都汽车城站盾构区间隧道均为两条圆形隧道，内径5.4m，左线长度2258.69米，右线长度2258米，盾构掘进机的选型与所穿越的地层及周边环境、线路走向、曲线等关系很大，选型合适与否直接关系工程的成败。1）工程特点和施工条件（1）盾构穿越地层、线路及周边环境的特点详见“工程概况”（2）地层变形要求地表变形量不大于10mm/-30mm。隧道推进轴线与设计轴线偏差不大于50mm。2）选型依据和设计特点根据以上地质条件结合工期要求，用于本区段施工的盾构掘进机，必须具有稳定开挖面、平衡泥水压力、平稳穿越软硬变化较大的地层，最大限度减少地表沉陷的功能，必须具有较强的纠偏抗扭与弯道施工的能力，必须具有较好的经济性和较长的使用寿命，必须确保各项作业的安全性和可靠性。结合目前上海、广州、天津和南京地铁一号线盾构区间施工资料，选用带面板式刀盘的泥水平衡式（EPB）盾构掘进机，是目前在软土地层中，进行隧道掘进施工的一种较好机型，可以较好的控制地表的变形。综上所述，经过分析比较，并结合国内使用的经验，本标段选用德国海瑞克6280mm铰接型泥水平衡盾构机。4.2.1各部功能描述1）盾体盾体钢结构设计能够承受预测的水压和土压（较差情况预测为6 bar）。盾体为分块设计。盾体采用螺栓连接，所有的法兰盘都进行了机加工以保证精度：分隔舱板将盾体分隔为两个舱室；前舱即开挖舱，包含刀盘于其中，并充满了流体；该流体通过后舱即气泡调压舱的“气垫”提供给开挖面和后舱保持“压力平衡”。两个舱室间的通道为隔板上防水门。而盾构机内部到压力舱室的通道为气闸，包括人闸和紧急气闸。工作人员通过这些通道就可以对刀盘进行维护作业。在舱板的后部有如下装置：（1）一个气闸（2）安装主驱动的机加工法兰盘（3）推进油缸前部固定装置（4）泥浆管接头（5）冲刷喷嘴（6）水、压缩空气、电气设备等连接管线（7）连接到刀盘区域的排水系统的接头（8）应急电源接头（9）海瑞克公司关于减少堆积和结块的理念：（10）集成冲刷喷嘴的定子和转子（11）工作舱壁上和搅拌器上的冲刷喷嘴（12）90角圆形渐变（有利于物料流动）（13）刀盘主驱动是用机械的方式通过法兰盘与压力舱板连接的。扭矩通过驱动单元的扭矩箱直接传递到盾体上。2）刀盘刀盘设计成盘形结构且带有很宽阔的进料口。8根辐臂支撑的厚壁法兰连接主驱动装置，并作为前盾的连接基座。8根幅臂由厚壁管制成。刀具形式：（1）软土刀具（齿刀）：64把（2）双刃滚刀：14把（3）双刃中心滚刀：6把（4）边缘刮刀：16把3）刀盘驱动系统刀盘驱动系统用以驱动刀盘旋转，对土体进行挤压和切削。主要由大轴承、大齿圈、密封圈、减速器及马达等组成。刀盘用高强度螺栓与大齿圈连接，大齿圈即为大轴承的回转环，马达带动减速器输出轴上的小齿轮，小齿轮与大齿圈啮合，从而驱动刀盘旋转。大轴承既承受刀盘的自重，又承受盾构掘进机的推进力，是盾构掘进机的主要组成部件。为了获得最大的主轴承寿命，设置有密封装置，由加压润滑油系统来润滑。盾构掘进机在开挖软弱围岩时，采用高扭矩，低转速的工况；当盾构切削硬岩时，增大流量，采用低扭矩、高转速的工况。4）铰接装置为了使盾构掘进机适应曲线段的推进，能够灵活转向，把盾构掘进机设计成铰接式，从而易于转弯，减小曲线超挖量；并能减少顶进管片的偏压，提高隧道施工质量，也易于对掘进方向随时进行修正。铰接装置使盾构掘进机分成前后两段，两段之间通过铰接千斤顶操作，可使盾构掘进机前后两段绕铰接中心沿圆弧面上下、左右回转，满足盾构掘进机顺利转弯和坡度的要求，使盾构掘进机转弯方便，减少曲线超挖量及对土体的扰动。盾构掘进机铰接处设有机械限位，以保证盾构掘进机推进时前后节绝对不会脱开，并保证达到设计转角位移要求。铰接装置设内外两道密封，以防泥水进入。5）人行闸门气压仓在盾构掘进机密封隔板处设有一道人行闸门，闸门处有一气压仓。当在泥水平衡工况下施工需要进入泥土密封仓内排除障碍或调换切削刀具时，先将泥泥水仓内充以压缩空气，用以疏干并支护开挖面土体，然后人员再通过气压仓的加、减压过渡而出入泥泥水仓。6）推进系统盾构掘进机是通过沿中盾周边布置的盾构掘进机千斤顶支撑在已安装好的管片衬砌上所产生的反作用力而前进的。为了不使千斤顶端部承受管片的集中荷载，造成偏心荷重，支座设计成铰接式，并设置支板均匀地将力传递到管片的环面上。把盾构掘进千斤顶分成若干扇区，每个扇区由一只电磁比例减压阀控制，用来调节各组扇区千斤顶的工作压力，从而纠正或控制盾构推进的方向，使符合设计轴线的要求。7）盾尾密封盾尾密封用以防止地层中的泥土、泥水、地下水和衬砌外围注浆材料从盾尾间隙中漏入盾构。由三道钢丝刷和一道弹簧钢板组成。在每两道密封之间注入密封材料、油脂等，作为防高压水措施，以提高密封效果，并可减少钢丝刷密封件与隧道管片外表面之间的磨擦，延长密封件的寿命。8）背衬充填与注浆系统采用盾构法施工的隧道，是沿着盾构掘进机的外壳进行开挖的，而作为衬砌的管片则是在盾尾内部组装起来的，所以当盾构掘进机推进时，围岩与管片间由于盾尾的抽脱及超挖等原因就形成了空隙，这一空隙如不加处理地搁置，不可避免上面的围岩要向下沉降，其结果是发生波及地表的沉陷，严重的会危及地表建筑物的安全，因此，及时地进行背衬充填与注浆可以起到压实松动的围岩，以防地表沉陷，提高隧道止水性，防止管片漏水，将管片与围岩一体化，确保管片衬砌的稳定。9）管片拼装机构拼装机的功能是安全且迅速地把管片组装成设计形式，它具有伸缩臂、夹具前后移动以及臂回转的功能。拼装机回转由马达驱动；管片的轴向平移和封顶块的轴向移动，由平移千斤顶操作夹持器来完成；管片的提升由液压油缸操纵。这些液压缸和马达由一个独立的液压泵站供油，简化了管线布置，避免管线的机械运动。10）泥水循环泥水平衡盾构机技术是基于流体支撑和泥浆泵系统。膨润土泥浆系统把切削下来的渣土从开挖舱运输到地面上的分离设备（通过泥浆管路）。在分离厂，固体物料被从膨润土泥浆里分离出来。回收的膨润土浆泥浆经过循环管路被泵回到开挖舱和气压调节舱。在紧急状况下，使用安装在控制室的紧急停止开关可以关闭泥水回路。（1）TBM上的流量测量装置流量测量装置安装在后配套上的进浆泥和排浆管，随时监测膨润土泥浆流量。流量监测装置的最大量程为850m/h，泥浆循环工作需求能力为500600 m/h。（2）液位监视利用液位监视器气压仓液位。变化可较直观地了解气压调节仓工作情况，有助于环流的调节。在气压调节舱有（最低液位限制开关和最高液位限制开关）两个液位限制开关，对泥浆循环自动调节，起到保护开挖舱支撑面稳定的功能。最低液位控制点位于隔离舱板开口的上方。最高液位控制点在通道门边的下方。当液位低于最低液位控制点，排浆管球阀及排浆泵自动关闭：当液位高于最高液位控制点，进浆管球阀及进浆泵自动关闭。（3）支撑压力监控支撑压力传感器是专门为泥浆工作条件开发的，用来测量气压调节舱的压力和开挖舱的压力。掘进机操作司机获取盾构机前面的支撑压力，通过这些信息来监测支撑压力从而控制工作面的稳定。（4）碎石机在气垫调节仓底部安装有颚式碎石机 ，由两个油缸运转。碎石机动作有三组：摆动、自动、手动，最大碎石粒径为450mm 。第五章 盾构区间掘进施工方案5.1.1掘进工况本区间地形呈北高南低之势，北部为丘陵地带，南部为广花盆地，形成东北向西南倾斜的地形。本区间位于广花盆地边缘，属于河流冲洪积平原，地势平坦宽广。隧道线路穿越的地层为粉细砂层、中粗砂层、冲积洪积粉质土层等软弱地层。地层含水较丰富，选用泥水盾构机能够很好的控制地面的沉降，保证周边建筑物的安全。5.1.2盾构机下井吊装、组装及调试1）盾构机下井吊装方案（1）将盾构机各部件运至始发井口的组装场地，用吊车将分解后的盾构部件吊入始发井，进行组装及调试。为此拟计划租用260吨吊车，80吨吊车各一台。其中，80吨吊车将配合260吨吊车完成盾构机的中盾、前盾、刀盘的空中转体，然后由260吨吊车单独将前盾、中盾、刀盘放入井中，完成组装任务。盾构机的其它部分以及后配套设备将由260吨吊车独立吊入井中，完成吊装任务。 （2）盾构机整体重量和体积均较大，为满足和吊装要求，需将盾构机刀盘系统、前盾系统、中盾系统、盾尾系统、管片拼装系统、泥浆循环输送系统以及后配套系统等部件分别吊装。见下页5.1.21“盾构机吊装流程图”。（3）盾构机下井拟采用的索具是6根直径56mm，长度8.5m，抗拉强度是1670Mpa，其最小破断拉力是1540KN（钢丝绳型号637fc）；4根直径是32mm, 长度17.5m(对折使用)，抗拉强度是1670Mpa, 其最小破断拉力是504KN（钢丝绳型号637fc）；卸扣全部采用6件50吨美制弓形卸甲。吊入盾尾并与中盾联接吊入刀盘并与前盾联接安装泥浆输送系统液压、电气系统安装、调试吊入管片拼装机并与中盾进行组装吊入车架、联接桥依次吊入前盾、中盾组装前盾、中盾吊入电瓶车、管片车，向后推入车站安装联接桥、车架部件盾构机吊装流程图 图5.1.2-1（4）注意事项：两台吊车的配合要默契，动作要平稳，严禁速度过快，信号工要积极配合，要及时准确的发出信号。盾构机的起吊、组装工作由专人指挥，统一行动。为了保证盾构机的初始定位状态准确，要求在安装起吊点时定位要准确，否则将给后边的调整工作带来一定的麻烦。吊装过程中所吊部件不可出现大的晃动，如果出现要迅速消除。2）盾构机组装方案（1）盾构机盾体的各部件组装前盾与中盾的连接管片拼装机与中盾的连接盾尾与中盾的连接刀盘与前盾的连接泥浆循环系统与前盾的连接完成盾构机主体的组装（2）盾构机后配套车架的组装连接详见“盾构机后配套车架组装连接流程图”。 第1号后配套车架 第2号后配套车架 第3号后配套车架 第4号后配套车架 第3号与第4号后配套车架连接 第2号与第3号后配套车架连接 第1号与第2号后配套车架连接完成后配套车架连接盾构机后配套车架组装连接流程图 图5.1.2-2（3）盾构机的全部组装连接详见“盾构机全部组装连接流程图”。连接桥 连接桥与后配套车架连接第4号与第5号后配套车架连接后配套车架盾构机主体盾构机与连接桥连接管片输送机完成所有盾构机的连接盾构机全部组装连接流程图 图5.1.2-3（4）盾构机的液压管线连接第2号车架与第1号车架的液压管线连接第1号车架与连接桥的液压管线连接连接桥与盾体的液压管线连接盾构机的电气线路连接。3）盾构机拆卸方案（1）拆卸顺序盾体全部进入接收井刀盘前盾中盾盾尾管片拼装机桥架车架1车架2车架3车架4。（2）盾构组装及拆卸的安全保证措施严格遵守起重作业安全操作规程；每班作业前实行技术和安全交底，指定专职安全员负责日常工作；盾构大件的装卸车90翻转由专人指挥，统一行动；施工前向所有作业人员进行详细的技术交底，明确整个作业过程及各人职责；遵守起重作业安全操作规程及项目经理部制定的安全操作规定；现场设专职安全监督人员，负责检查安全工作的落实与改进；盾构机的分解、运输、起吊、拆卸及过站等项工作由专人指挥，统一行动；卷扬机牵引作业时，车架前方严禁站人，以防溜车，在车架尾端加装驻车器；顶升移位作业时，所有千斤顶统一编号，并由专人负责协调指挥，现场设有应急千斤顶，以备特殊情况下使用。4）盾构机调试方案所有的调试与验收包含了以下各个系统：（1）推进系统（2）刀盘驱动系统（3）管片拼装机系统（4）同步注浆系统（5）集中润滑系统（6）盾尾密封润滑系统（7）供水系统（8）压缩空气系统（9）管片吊机系统（10）泥水循环系统（11）通风系统（12）供电系统（13）通讯系统（14）导向系统5）分离机组装、及调试（1）泥浆处理设备的组装本标段泥水压力平衡盾构机掘进时，采用直径为300mm的送浆管和排浆管来进行掘进中的泥水循环。因此，在掘进前必须对泥水处理设备进行较好的组装，以防在掘进时发生泥浆处理设备的渗漏甚至爆裂。（2）泥浆处理设备的调试在盾构机掘进前，必须对泥浆处理设备进行调试，根据始发端头的地质情况来对泥浆的比重和密封仓内的气体压力进行调整。泥浆处理设备的调试，有利于盾构的始发，使盾构进入正常掘进状态的时间减少。5.1.3盾构始发盾构掘进机始发是盾构施工的关键环节之一，始发流程如下图所示：安装盾构始发基座始发端隧道地层加固盾构机组装、调试安装密封圈、调试后续设备组装负管片、盾构机调试运转盾构机贯入作业面盾尾通过始发井，管片后部注浆安装盾构反力架盾构始发流程图 图5.1.3-11）盾构掘进机始发的准备工作（1）探孔施工在盾构机到达前，凿除洞门前，从接受井内对围绕盾构环对加固体进行探孔探测，探孔的布置一般结合地面加固时的抽芯来布置。探孔用水平地质钻机搭设支架平台施作，探孔时应结合端头加固的抽芯情况来做。 （2）水平注浆施工通过探孔对加固体进行检测，如发现探孔中有大量水喷涌，及时采取双液浆注浆封堵，并进一步检查加固体的加固效果，采取其他辅助措施进行降水施工。孔口埋管及钻孔施工压浆孔钻孔前，先在孔口位置预埋止水装置管，孔口埋管质量的好坏和钻孔的施工质量，对注浆能否成功起着关键的作用。孔口管采用89无缝钢管预埋，长1.0m，钻孔机械采用电动空心钻，孔口连接法兰，便于安装止水阀，压浆钻孔时一旦有水涌出便于封水。压浆钻孔孔径为65mm，钻孔时钻杆从预埋钢管中钻入，严格控制钻孔位置和角度达到设计要求。加固范围及钻孔注浆原则 加固范围：涌水探孔位置的四周加设四个钻孔，间隔50cm。钻孔注浆原则：按设计钻孔顺序进行钻注，不能打孔太深，遇水即注，钻一个孔注一个孔，每孔按照要求反复钻注，每次钻注不得超过1m，并且严格控制注浆压力，严格掌握注浆参数并及时调整。选择双液注浆A 水泥浆浓度：水灰比1：1，即15袋水泥搅拌成1m3浆液，用水750升；水玻璃波美度：3040Be，C：S ： 1：1，实际注浆过程中根据进浆量变化及压力的变化可适当调浓或调稀一级，以确保施工质量，施工过程中做好施工记录。B 注浆压力：注浆终压设计值根据地面隆起情况取35MPa，注浆时要格控制注浆压力，防止地面隆起破坏地表结构。根据现场实际情况，可适当调整注浆压力。C 浆液扩散半径：R=35m。D 注浆结束标准：按设计达到注浆压力，在注浆设计终压下，持续30分钟，并且进浆量明显减少。多孔检查均不出水即可。E 封闭死角注浆：在检查探孔不出水后，在洞门底部紧贴地连墙按45方向进行死角探水封闭注浆。钻孔注浆设备和布置A 钻孔注浆设备钻机选用KQJ-100型电动潜孔钻和YT90潜孔钻各1台。注浆采用27GZ60/120型注浆泵2台（25Mpa，注浆量0.48m3/min）。B 砂浆搅拌机2台。注浆站的布置浆液搅拌罐布置于地表适当位置，搅拌好的浆液用管路输送到作业场所。注浆泵布置于洞口作业面附近，以便于操作及观察注浆压力作业面情况。双液注浆工程质量的保证措施A钻孔a布孔：严格按照施工设计图布孔并进行复核。b钻机定位：定位准确，钻头点位误差20mm。钻杆垂直度误差1度。c钻孔：密切观察钻进尺度及溢水出水情况，出现涌水时，立即停钻，先行双液注浆止水，再分析原因。确认止水效果后，方可继续钻孔。B 配料计量工具必须经过检验合格按照设计配方配料。C双液注浆按照设计的双液注浆程序施工。进浆量必须准确，严格控制双液注浆压力，双液注浆方向并由专人操作，当压力突然上升或从孔壁、地面溢浆以及跑浆时，立即停止双液注浆。应采取措施解决并确保双液注浆量。D双液注浆完毕后，应采取措施保证不溢浆。不跑浆。E由专人负责每道工序的操作记录。（3）始发反力架、临时环形钢管片以及始发基座的安装盾构始发基座安装示意图 图5.1.3-3盾构始发反力架示意图 图5.1.3-4（4）盾构掘进机的组装、调试说明： 盾构出洞后支撑包括反力架和负环管片，反力架由箱型钢梁和钢管斜撑组成，负环管片由七环钢筋砼开口通缝拼接。 反力架与始发井结构底板上的预埋件焊接。 反力架通过钢垫块调节工字钢至结构侧墙间距离，以便于负环管片安装和拆除。（5）洞门止水装置的安装由于不破除车站围护结构连续墙，为保证盾构刀盘不破坏洞门止水装置，需在盾构组装完成后进行始发钢套筒安装。钢套筒采用螺栓与洞口预埋钢环连接。为保证盾构机进洞时泥水不从盾构机外壳周围涌出，同时保证注浆不漏浆，需要在进洞口安装橡胶帘布。橡胶帘布由专门厂家预制加工，每个出洞口均须安装一个。盾构初始掘进前应预先将橡胶帘布用螺旋挂在钢套筒上，并用弧形钢压板将其固定，然后再在弧形钢压板外安装预制好的扇形钢板，其中扇形钢板可折叠；当盾构机刀盘进入洞口时，调整扇形板至盾构机外壳的距离为10mm左右，盾构机的壳体将橡胶帘布及扇型钢板顶入并向内弯曲，当盾尾钢丝刷刚进入洞口露出管片时，再调整扇形板，使其落在管片上。洞门内衬墙施工时预埋洞门钢环，钢环外接钢套筒，钢套筒与盾构外径及管片间存在环向空隙，为防止盾构进出洞时土体从该间隙流失，需要安装钢环口安装钢环止水橡胶、圆环形板、扇形压板及连接螺栓组成的密封装置。详见下图：图5.1.3-5 洞门密封圈示意图其施工分为两步进行：1）在始发端墙施工过程中，做好始发洞门预埋件的埋设工作，预埋件必须与端墙结构钢筋连接在一起。2）在盾构正式始发之前，安装钢套筒并及时安装洞口密封压板及橡胶压板。（6）组装负环管片按设计要求经精确测量将反力架等定位后，拼装负环管片，为盾构推进提供后座反力。负环管片由8环钢筋混凝土管片。2）盾构掘进机始发注意事项（1）盾构掘进机始发前要根据地层情况，设定掘进参数。开始掘进后要加强监测，及时分析、反馈监测数据，动态地调整盾构掘进参数，同时注意以下事项：在进行始发台、反力架和首环负环管片的定位时，要严格控制始发台、反力架和负环的安装精度，确保盾构始发姿态与隧道设计线形符合。第一负环管片定位时，管片的后端面应与线路中线垂直。负环管片轴线应与线路的切线重合。负环管片采用通缝拼装方式。始发前基座定位时，盾构机轴线与隧道设计轴线保持平行，盾构中线可比设计轴线适当抬高。盾构在始发台上向前推进时，通过控制推进油缸行程使盾构机基本沿始发台向前推进。始发初始掘进时，盾构机处在始发台上，因此需在始发台及盾构机上焊接相对的防扭转支座，为盾构机始发掘进提供反扭矩。在始发阶段，由于设备处于磨合阶段，要注意推力、扭矩的控制，同时也要注意各部位油脂的有效作用。掘进总推力应控制在反力架承受能力以下，同时确保在此推力下刀具切入地层所产生的扭矩小于始发台提供的反扭矩。（2）在始发施工中，泥水不平衡的时间越长，给施工带来的难度就越大，要使盾构顺利出洞，除了以前所述在洞圈应设有良好可靠的密封止水装置和在洞口加固形式的选定上必须以满足适应泥水平衡为前提以外，还应有以下技术要点：出洞前做好泥水循环系统的调试；认真配置能适应平衡洞口土体的泥水，一般以高浓度泥水为好，即提高泥浆粘度和比重；排除洞口段土体障碍物及影响排泥吸口畅通的杂质；5.1.4盾构掘进1）盾构80m试掘进盾构出洞后，为了更好地掌握盾构的各类参数，施工时注意对推进参数的实时设定优化，地面沉降与施工参数之间的关系，并对推进的各项技术数据进行采集、统计、分析，争取在较短时间内掌握盾构机械设备的操作性能，确定盾构推进的施工参数设定范围，将开始掘进的80m作为试推段，试推阶段重点是做好以下的几项工作：（1）用最短的时间掌握盾构机的操作方法，机械性能，改进盾构的不完善部分。（2）了解和认识隧道穿越的土层的地质条件，掌握这种地质下的泥水平衡式盾构的施工方法。（3）通过本段施工，加强对地面变形情况的监测分析，掌握盾构推进参数及同步注浆量参数。2）试掘进阶段的参数确定盾构初始掘进是从理论和经验上选取各项施工参数，在施工过程中根据监测数据及反馈的各种信息，对施工参数及时加以调整。盾构机出洞后，初始掘进分以下几个阶段实施。首先在盾构机穿越加固土层后，以日进度34的速度推进，对密封仓泥水压力、刀盘转速及压力，推进速度，千斤顶推力，注浆压力及注浆量等，分别采用几组不同施工参数进行试掘进。通过地表沉降的测量和数据反馈，确定一组适用的施工参数。然后提高日进度为46，通过施工监测，根据地层条件、地表管线、房屋情况，对施工参数作慎密细微的调整，以取得最佳施工参数。完成上述的工作要点后，将推进速度提高到正常的计划进度4环/日，但以满足地表沉降要求为标准，保证对建构筑物、管线的保护为准则。通过此阶段的试掘进，对隧道的轴线控制，衬砌安装质量均有了各项具体的保证措施，进一步掌握施工参数，能根据地下隧道覆土厚度、地质条件、地面附加荷载等变化情况，适时地调整盾构掘进参数，为整个区间隧道施工进度、质量管理奠定了良好的基础。对区间沿线建构筑物、管线的保护也掌握了初步的规律，并以此指导全过程施工。3）盾构正常掘进施工盾构机的掘进由两人操纵，盾构掘进施工全过程受控。在推进前，工程技术人员根据盾构机目前的姿态、地质变化、隧道埋深、地面荷载、地表沉降、刀盘扭矩、千斤顶推力等各种勘探、测量数据信息，正确下达每班掘进指令，并即时跟踪调整。盾构机操作人员执行指令，根据泥水平衡的原理，确认泥水压力的设定值，并将其输入泥水平衡自动控制系统。平衡压力的设定是泥水平衡式盾构施工的关键，维持和调整设定的压力值又是盾构推进操作中的最重要环节，这里面包含着推力、推进速度和泥浆流量的三者关系，对盾构施工轴线和地层变形量的控制起主导作用，所以在盾构施工中根据不同土质和覆土厚度、地面建筑物，配合地面监测信息的分析，及时调整平衡压力值的设定，同时精确控制盾构机姿态，控制每次的纠偏量，减少对土体的扰动，并为管片拼装创造良好的条件。根据推进速度、泥浆流量和地层变形的监测数据，及时调整注浆量，从而将轴线和地层变形控制在允许范围内。开启刀盘，旋转切削开挖面的土体；开启推进系统，盾构机在强大的推力作用下，向前顶进；泥水仓下方的泥浆循环输送系统将渣土源不断地输送出来；经地面泥处理系统处理后，渣土用汽车运走。盾构机驾驶员根据掘进指令和前一环衬砌的姿态、间隙状况，及时、有效地调整各项掘进参数，如推进速度、千斤顶分区域油压、加注膨润土泥浆等。对初始出现的小偏差及时纠正，尽量避免盾构机走“蛇”形，盾构机一次纠偏量不能过大，以减少对地层的扰动。本工程盾构掘进全部由富有经验的盾构驾驶人员进行操作，并且在上机前进行培训，在取得培训合格认可后，才能上机操作。见“掘进控制操作程序图”。启 动设定初始泥水压力值Po设定推进千斤顶速度刀盘扭距是否为上限量测泥水压力值P1Po与P1互相比较检查密封仓土压分布理论挖掘土量（Vo）与实际排土量（V1）相比较量测地层沉降继 续设定进、出浆泵转速增加进浆泵转速，或减少排浆泵转速减小进浆泵转速，或增加排浆泵转速隆起V1V0沉陷不均衡P1P0P1P0是否P1=P0均衡V1=V0掘进控制操作程序图 图5.1.4-14）盾构推进主要参数设定（1）平衡压力值的设定原则根据地质情况及隧道埋深情况理论计算切口平衡压力：正面平衡压力：P=K0h；P：平衡压力（包括地下水）；：土体的平均重度；h：隧道埋深；K0：土体的侧向静止平衡压力系数，一般取0.7；得出盾构在推进中的泥水平衡力。盾构在掘进施工中将参照理论计算结合盾构智能化辅助决策系统预测的方法来取得平衡压力的设定值。具体施工设定值根据盾构埋深、所在位置的土层状况以及检测数据进行不断的调整。（2）推进出土量控制盾构掘进每环理论出土量=/4D2L=/46.2821.5=46.44m3/环。盾构推进出土量控制在98%100%之间。即45.51 m3/环46.44m3/环。（3）推进速度正常推进时速度控制在35cm/min之间。过建构筑物时推进速度控制在2cm/min以内。（4）盾构轴线以及地面沉降量控制：盾构轴线控制偏离设计轴线不大于50mm；地面沉降量控制在10mm30mm。5）盾尾油脂的压注在区间隧道掘进施工过程中，盾尾密封用以防止地层中的泥土、泥水、地下水和衬砌外围注浆材料从盾尾间隙中漏入盾构。盾尾油脂通过安装在后配套系统中的一个气控油脂泵压注。5.1.5泥水循环与处理系统的管理1）泥水循环与处理系统泥水输送与处理设备完全满足盾构掘进的需要。泥水循环与处理系统内容如下：流体循环与监控设备每条线设置包括300送浆管、3台送浆泵、250排泥管、4台排泥泵、1台循环泵、200旁通管、逆向冲洗装置、液压球形阀、伸缩管装置、流量计、密度计、压力计、泥水盾构机主机和中央监视系统。泥水处理设备1次处理、2次处理设备，占地面积为60m30m。本工程泥水加压平衡盾构机的特点：不仅采用泥水加压控制开挖面的稳定，而且增加了气垫控制的方法，其作用是：使得密封仓内的压力控制变化较为均匀平缓，不会产生太大的波动；气垫装置和压力仓直接连接，灵敏度较高，与以往安装在后配套拖车的减压阀相比，对压力波动的反应时间较短，当密封仓内的压力产生变化时，通过气压能更快速地传递到中央控制系统，便于及时作出调整。2）泥水加压盾构机泥浆循环系统情况泥水加压盾构基本原理（1）泥水加压盾构工法的基本原理是，经过合理调整比重、压力和流量的泥浆被送入盾构机的压力仓，与切削后的泥土混合后被排出，经流体输送设备输送至泥水处理站，分离出泥土，并调整泥水比重后再次循环使用，见右图。（2）工作面稳定原理泥浆的压力与作用于工作面的土压力、水压力相抗衡，以稳定工作面；刀盘的平面紧贴着工作面，起到挡土作用；泥浆使工作面形成一层抗渗性泥膜，以有效发挥泥浆压力的作用；泥浆渗透至工作面一定深度后，可起到稳定工作面及防止泥浆向地层泄漏作用。工作面对泥浆的过滤作用，因土的颗粒直径、渗透系数等而异，但总的来说，以上相互作用可让工作面达到稳定。因此，施工中应加强对泥浆压力和泥浆品质的控制。泥浆的浓度越高，对稳定工作面的效果越大，但流体输送设备和泥水处理设备的负担也随之增大，因此，应根据切削土体的实际情况进行适当控制。通常采用的泥浆比重值为1.051.3，为保证浅埋段全断面砂层时气密性，泥浆比重取上限值。为保证全断面粘土层处刀盘不结泥饼，减少废浆量，泥浆比重取下限值，并加入CMC添加剂增强泥浆性能，环流操作时注意切换进浆阀，通过进浆切换压力差冲洗刀盘，掘进一环完成后根据掘进情况（是否切口压力波动频繁），先对泥水仓循环清洗后关闭开挖仓循环。（3）中继泵的布置送浆管的输送对象是经过比重调整的泥水，即使延长输送距离送浆压力也不会明显降低，相比之下，排泥管需要把切削后的泥土输送至泥水处理站，随着管道的延长，泥土密度增大，输送压力损失较大，因此，排泥管路中必须合理设置中继泵，以防止排泥压力（流量）降低。本标段拟布置输送泵的台数为：送浆管路：P1-1、P1-2、P1-3，两台盾构机共6台排泥管路：P2-1、P2-2、P2-3、P2-4，两台盾构机共8台除每台盾构机自带2台外，其余10台均为中继泵。（4）旁通管的布置当遇到以软弱土层和砾石层为主的地层时，切削后的泥土有可能造成排泥管口及阀的堵塞，从而引起工作面泥水过多、流量不稳等。这些现象很有可能对掘进效率和工作面稳定造成不良影响。应利用旁通循环消除排泥管的堵塞。此外，如果在掘进开始后才设定泥水输送管路的压力、流量，则需要把泥水直接送入盾构机压力仓，这种做法较危险。因此，掘进开始前，应进行一定的旁通循环，调整好压力、流量。（5）送排泥管路送排泥管路的作用是在盾构机与泥水处理设备之间输送泥浆，在掘进施工中发挥着重要的作用。必须考虑流体输送的安全、降低管路输送损失以及加强耐磨性能等。本标段拟采用管径为：送浆管为300mm，排泥管为250mm3）泥浆循环系统管理泥水加压式盾构法，是用泥水加压密闭的开挖面，不能直观目视开挖面状态及掘削状况。为此，采用综合管理送排泥状态、开挖面泥水宝压力以及泥水处理设备等运转状况来进行推测，以便及时处理突如其来的异常情况。如果将盾构掘进机、送排泥循环输送和泵的状态及泥水处理设备等不作为一个综合性系统进行管理，完全独自运转，将变得毫无意义。泥水加压式盾构的综合管理系统，不是单纯的信息中心，而是作为整体运转所不可缺少的一个体系。将这些信息集中在一起并迅速作出反应的某一处理称为中央控制，操作人员的操作技能是兼下达土木、电气、机械等综合判断指令的技术于一体，并在数据分析中起到显著的作用。（1）通过对盾构掘进速度、泥水浓度、排泥量等有关数据的采集、分析来监视开挖面稳定状况，并通过调整泥水比重、泥水压力确保开挖面的稳定。（2）加压和循环系统中央管理控制内容送排泥泵的起动、停止；送排泥流量、流速；旁通管路运转时的送泥管内水压；盾构掘进机掘削时，为保持开挖面泥水压的送泥水压的控制等。管内沉淀临界流速的维持是采取用电磁流量仪测定实际流量，将它和预先由管径计算的沉淀临界流量的差值，通过改变泵转速进行校正，并自动控制在沉淀临界流速以上的方法。此外，对于最关键的开挖面泥水压力（包括送排泥水压力）控制，送泥泵P；是否要使用可变速泵（VS），若使用定速泵，那么在送泥管中途和返回调整槽途中就要设有自动控制阀，随着掘进、排泥及其它变化，由泥水压力仪来检测开挖面泥水压力的变动，自动演算与开挖面设定的水压差。可变速（VS）泵场合，由转速、自动控制阀自动控制开度，通过控制送入开挖面的泥水量来控制泥水压力，达到开挖面稳定。同时也能测定各泵的转速、电流值以及确认排泥泵的增设时间。此外，根据上述状况还可以推测管路堵塞位置。为了保持开挖面泥水压力，阀类操作采取自动控制，由转换程序装置控制进行自动管理。在节假日以及故障等停止掘削期间的开挖面泥水压力，同样也由开挖面泥水压力仪、自动控制阀和泵的自动运转联合装置，自动进行控制。（3）泥水平衡控制泥水平衡控制的目的是使泥水加压式盾构开挖面的土体压力达到平衡，保持开挖面的稳定。在盾构施工中要使盾构开挖面压力绝对平衡是不可能的，因为受到盾构掘进速度、地层变化、掘进深度及掘进长度等多种因素干扰，必须通过监控手段去达到动态上的相对平衡，以求开挖面的稳定。泥水平衡控制对象随着盾构掘进速度的动态变化，切削进入泥水仓内的泥土量与掘进速度亦成正比变化，其在泥水仓内产生的压力趋势亦呈正比变化。随着掘进距离的增长，在送泥水泵功率一定的条件下，送泥管道的增长会引起送泥水阻力的增加，使进入泥水仓的送泥水压力下降。同时排泥水泵功率一定的条件下，排泥管道增长会引起排泥水阻力的增加，使泥水仓内压力增加。掘进速度变化和送排泥管道增长是泥水仓压力变化的主要干扰源。在影响土体恶性循环的诸因素中（泥水仓压力、掘进速度和泥水密度等），泥水仓压力是影响土体稳定的主要因素。因此，泥水平衡控制的主要对象是泥水仓的压力。泥水平衡控制原理泥水平衡控制运用单回路调节器和执行机构（调节水泵转速和控制阀开度）与被控对象构成闭环路反馈，根据被控参数的测量值与给定值之间的偏差，按调节规律，对执行机构进行控制，以达到泥水平衡控制之目的。在不同工况条件下，调节器的设定值、测量值、输出控制之间的关系见下表。泥水盾构各状态关系表 状态调节器名称设定值（SV）测量值（PV）输出控制停止开挖面水压调切器开挖面水压开挖面水压阀门开度旁路开挖面水压调节器开挖面水压开挖面水压阀门开度送泥水压凋节器送泥水压送泥水压送泥泵转速排泥流量调节器排泥水流量送泥水流量排泥泵转速掘进开挖面水压调切器开挖面水压开挖面水压送泥水压调节器跟踪输入送泥水压调节器送泥水压送泥水压送泥泵转速排泥流量调节器排泥水流量排泥水流量排泥泵转速在掘进状态条件下，开挖面水压调节器根据测得的开挖面水压同设定值进行比较，如果泥水仓压力大于设定值，开挖面水压调节器输出值降低，送泥泵的转速下降，进入泥水仓的送泥水量减少，使泥水仓压力降低。反之亦然。开挖面水压调节器与送泥水压调节器的输出值互为跟踪，能解决过渡过程状态转换的扰动，一旦过渡过程完成，开挖面水压调节器屏蔽跟踪信号，送泥水压调节器仅起信号传递作用。在掘进状态条件下，排泥水密度的变化将导致排泥水流量的变化。这种变化会增加开挖面水压调节器的泥水平衡控制负担。因此，由排泥水流量调节器稳定排泥水流量，起到间接控制泥水平衡的作用。当测得排泥水流量小于设定值时，排泥水流量调节器输出增加，排泥水泵转速增加，使排泥水流量增大。反之亦然。（4）泥水输送控制当开挖面水压高于上限值时，暂停掘进，待延时后开启逸流阀、若逸流后开挖面