北京地区的一个新建集中锅炉房毕业设.docx

北京地区的一个新建集中锅炉房毕业设目录摘要1Abstract2目录3绪论1第一章：设计任务与原始资料31.1 设计任务31.2原始资料31.2.1热负荷资料：31.2.2燃气资料31.2.3水质资料31.2.4气象资料3第二章：锅炉型号及台数的确定32.1 全院热负荷计算32.1.1 采暖最大热负荷计算42.1.2平均热负荷62.1.3全年热负荷62.2 锅炉台数的确定7第三章 锅炉给水及热力系统设计83.1 锅炉水质要求83.2 给水设备的选择83.2.1 热网循环水量的计算83.2.2 循环水泵的选择93.2.3热网补给水量的计算103.2.4 热网补给水泵的选择103.3蒸汽锅炉给水量的计算113.3.1 蒸汽锅炉给水量计算113.3.2 蒸汽锅炉给水泵的选择123.4软化设备选择计算123.4.2 软化机组的选择133.5 除氧设备的选择133.6热水箱的选择14第四章 锅炉送风及排烟系统的计算144.1 单台锅炉燃气消耗量的计算144.1.1蒸汽锅炉燃气消耗量计算144.1.2 热水锅炉燃气消耗量154.2 理论空气量的计算154.3 实际烟气量的计算154.3.1 三原子气体体积：154.3.2水蒸气体积164.3.3 氮气体积164.3.4 过剩氧体积164.4 总烟气量的计算164.4.1蒸汽锅炉烟气量计算164.4.2 热水锅炉烟气量计算174.5 烟囱高度的计算174.5.1 烟囱的设计174.5.2 烟囱中的实际流速17第五章 燃气系统设计185.1燃气管道计算185.1.1燃气管道直径的确定185.1.2 主要管道直径的选定195.2 辅助设备的选择205.2.1调压器的选择：205.2.2调压器的验算215.2.3分气缸的选择215.2.4集水器的选择215.3锅炉房主要设备表215.4附图22参考文献23绪论锅炉是供热之源，是利用各种燃料，将所承装的液体加热，达到一定的参数，并承载一定的压力的密封设备，而对于锅炉与锅炉房设备来说，其主要的任务则在于安全经济并有效地把燃料的化学能转化为热能，从而将热能传递给水，以达到生产热水或蒸汽。供热锅炉不仅是供热、通风、空调、制冷之热源，而且也是工业用热和生活之源，在我国不论南方还是北方，市场需求均较旺。燃气锅炉是以气体作为燃料，由于气体燃料是一种优质的清洁燃料，切在使用的过程中输送方便，可操控性好，运行管理时它的工作量也较小，以天然气为燃料的锅炉房其燃烧的废物排放量也大大低于同等情况下的燃煤与燃油锅炉房，而且其燃烧热效率高，成本低，、占地少、环保性好。另外，燃气锅炉的启停速度较快，耗水量较少，在工业和民用锅炉房中使用天然气，不仅能较好地解决锅炉排烟污染室外大气环境的问题，而且在经济上也是较为可行的。因此对于使用天然气的锅炉房而言，其比使用目前市场上的液化石油气和其他的各类气体而言成本要低的多。天然气是一种无色，易燃且易爆性气体且其气味仅凭嗅觉较难及时发现。如果燃气泄露到空气中且其浓度超过标准含量，则会引起爆炸，所以燃气管路必须进行严格的检漏操作，在炉膛内部也应该设置必要的联锁保护控制系统。在燃气锅炉房中，还应该要有燃气泄漏监测报警装置以及一定的通风设备，以达到安全。对于燃气锅炉，也应该有严格的启动顺序控制系统。对于使用气体燃料的燃气锅炉，在点火之前必须仔细的进行吹扫炉膛和烟道的过程，这样以达到排除炉内可能积存的可燃气体的目的。在锅炉的燃烧器上，也必须安装熄火安全保护装置，在运行的过程中一旦出现熄火现象，在二次点火之前也必须进行吹扫并按正常点火程序进行。另外，所有燃气均采用管道输送，一旦发生燃气泄露或者管道出现裂缝等问题，均会造成停炉事故。随着科技的逐渐发展以及燃气锅炉技术设备的日益完善，目前各种安全事故隐患正在逐渐的趋于降低，另一方面，各种安全保护手段的实施也在一定程度上使燃气锅炉的运行相当可靠。燃气锅炉与燃煤锅炉相比更具有发展前景，但由于相关技术条件的限制，从目前国内外的具体使用情况来看，仍然存在一定的问题，在使用过程中需特别注意。对于国内的一些大中城市，例如北京、天津等地，目前面临着燃料供应改变的现状，因此需要对燃煤锅炉房进行改造。目前存在的改造方案有锅炉更新和锅炉改造两种形式，但所有的过程都需要各个部门的相互配合才能达到预想的目的。因此，对于燃气锅炉房的发展和前景，我们应该怀着一种乐观积极地心态，只有坚持，并且相信能够成功，那么我们就一定会取得更加美好的前景。第一章：设计任务与原始资料1.1 设计任务本设计为北京地区的一个新建集中锅炉房，用以满足该院的采暖用热、生活及饮用水需求和医院等的用汽需要。1.2原始资料1.2.1热负荷资料：由设计说明书可知，本设计中的采暖面积为40000m2，采暖120天，采暖方式为直取锅炉房95/70热水采暖；生活热水供3000人/日，每日供水10小时，为非连续性负荷；医院及其他用蒸汽负荷均为0.5t/h，用汽压力0.3MPa，为非连续性负荷。1.2.2燃气资料采用天然气官网直接输送到本院锅炉房，其成分为CH4=95.8；C3H6=0.38；C3H8=0.32；C4H10=0.04；CO2=3.32。燃气的发到基低位发热量Qnet,v,ar=35078.9kJ/ m3，=0.7694 kg/ m3。1.2.3水质资料总硬度H0：4.5mmol/L 碳酸盐硬度HT：5.0 mmol/L 非碳酸盐硬度HFT ：0.3 mmol/L 总碱度A0 ：2.1mmol/L PH值：7.3 溶解氧含量：6mg/L1.2.4气象资料1）海拔=31.2m 2）采暖期室外计算温度tw= -93）采暖天数=120天 4）采暖期室外平均温度tpj=-1.65）冬季主导风向：西北风 6）大气压力=1.02105 Pa7）最大冻土厚度=85cm第二章：锅炉型号及台数的确定2.1 全院热负荷计算2.1.1 采暖最大热负荷计算总热负荷：Q =KqF=1.26040000=2.8106 W=2.8MW （附21）式中：q采暖面积热指标，取60W/： F采暖面积，40000 K热网损失系数，取1.2.生活热负荷计算1）.饮用水热负荷计算每日饮用水量：Gx=qrn=23000=6000L/d=6/d （附22）1）.饮用水热负荷计算每日饮用水量：Gx=qrn=23000=6000L/d=6/d （附23）式中：qr饮用开水量标准，取2L/（人d） n供应人数，3000人 设计最大小时饮水量：Gk.max=（1.5*6）/10=0.9t/h=0.25kg/s （附24）式中：k小时T变化系数，取1.5； T每日供应开水时间，10小时2）.加热饮用水所需蒸汽量计算：加热饮用水所需热量：Q= Gk.max（i2-i1）=0.25*（419.52-42.29）=94.31kj/s （附25）式中：i1为给水焓值，取10水的焓值，42.29kj/kg， i2为自来水的开水焓值，取100的焓值，419.52kj/kg由以上计算结果及综合考虑，本设计中选用浮动盘管式汽-水换热器来达到换热的目的，由已知条件可知其蒸汽压力为P=0.3MPa，则 蒸汽侧：t入=132.9，t出=80 水侧：t入=10，t出=100所以 （附26）式中： 浮动盘管式汽水换热器中冷热介质间的对数平均温差，换热器中低温端温差，换热器中高温端温差，查参考文献可知，对于水-蒸气凝结换热其传热系数为K=3032.8W/（），换热器的效率值=0.85，因此可得换热器的换热面积为： （附27）由计算可得，本设计拟选用换热面积为0.8的浮动盘管式汽-水换热器蒸汽用量为： （附28）式中：为蒸汽的入口焓值，查表可知0.3MPa下时的蒸汽焓值=2723.93kj/kg 为凝结水的焓值，80凝结水的焓值=335.36kj/kg = =0.04kg/s=0.144t/h （附29）所以Q4=1.10 （0.144+0.14+0.9）=1.3t/h式中： 1.10考虑到系统漏损，散热损失和锅炉房自用气量的富裕系数3）.锅炉房的最大计算热负荷 Qmax=K0（K1Q+KQ+KQ+K4Q4）+Q5 t/h （附210）其中 蒸气管网的热损失及锅炉房自用热系数，取值为1.15；供暖热负荷的同期使用系数，取值为1.0；通风热负荷的同期使用系数，取值为1.0； 生产热负荷的同期使用系数，取值为0.8； 供暖热负荷的同期使用系数，取值为0.6； Q1供暖最大热负荷，t/h； Q2通风最大热负荷，t/h； Q3生产最大热负荷，t/h； Q4生活最大热负荷，t/h。则对于热水锅炉Q1max= K0K1Q=1.15*1*4=4.6 t/h （附211）对于蒸汽锅炉Q2max= K0 （KQ+K4Q4）=1.15*（0.8*0.5+0.6*1.3）=1.36 t/h2.1.2平均热负荷 t/h （附212） 所以 Qpji采暖=0.73*4.6=3.36 t/h Qpji医院=0.73*（0.8*0.5）*1.15=0.34 t/h Qpji生活=0.73*0.6*1.3*1.15=0.65 t/h2.1.3全年热负荷 =（+）1+/ （附213）式中：、分别为采暖、通风、生产、生活的全年热负荷值， t/h； /自用热系数。 其中对于采暖、通风、生产、生活的全年热负荷可分别用以下公式求得： = 8+（3-S） t/年 （附214） = 8S t/年 （附215） =8S t/年 （附216） =8S t/年 （附217）式中 ： 分别为采暖、通风天数和全年的工作天数；S为每昼夜工作班次；其选用原则为采暖3班制，医院2班制，生活1班制为非工作班时保温用热负荷 ，t/h；其中：D1=8*120*（3*3.36）=9676.8 t/年 D3=8*360*2*0.34=1958.4 t/年 D=8*360*1*0.65=1872.0 t/年所以D=1.15*（9675.8+1958.4+1872.0）=15532.13 t/年2.2 锅炉台数的确定根据锅炉房所计算的的额定负荷量，以及所计算的采暖的热负荷为2.8MW， 供回水温度分别为95/70，且采暖期为120天，热负荷稳定，因此综合考虑，本设计拟选用一台蒸汽锅炉和一台热水锅炉以实现设计目的，不设置备用锅炉，其中蒸汽锅炉选用周口市远大太康锅炉有限公司生产的WNS2-1.25-Q型的锅炉一台，热水锅炉选用郑州郑锅容器有限责任公司所生产的 WNS4.2-1.25/95/70-Q型热水锅炉一台，其具体参数如下： 蒸汽锅炉参数表 （表21）锅炉名称WNS2-1.25-Q型蒸汽锅炉设计效率90%额定蒸发量2 t/h安装尺寸5.4*2.7*3.4额定蒸汽压力1.25 MPa厂商周口市远大太康锅炉有限公司热水锅炉参数表 （表22）锅炉名称WNS4.2-1.25/95/70-Q设计效率90%额定热功率4.2 MW安装尺寸6.5*2.8*2.8额定工作压力1.25 MPa厂商郑州郑锅容器有限公司第三章 锅炉给水及热力系统设计3.1 锅炉水质要求锅炉房的用水一般来自市政供水或者厂区的供水，水质已经经过了一定的处理。一般情况下，锅炉房水处理的任务是软化和除氧，某些特定的情况下也需要除碱和部分除盐。锅炉的补给水应该经过软化处理，而对于除氧设备则应该处理全部的锅炉给水。虽然在凝结水中其杂质含量相对较少，但在输送的过程中可能因为接触空气而使之含有一定量的溶解氧。（1）.热水锅炉的水质要求 （表31）给水锅水悬浮物5mg/L总硬度Ho0.6mmol/LPH值7PH值（25）10-12溶解氧0.1mg/L溶解氧0.1mg/L(2).蒸汽锅炉锅外化学处理水质要 （表32）给水锅水悬浮物5mg/L总碱度6-26mmol/L总硬度H10.03mmol/L溶解固形物4000mg/LPH值（25）7PH值（25）10-12溶解氧0.1mg/L含油量2mg/L3.2 给水设备的选择由计算和对比可知，本锅炉房中原水的硬度和含氧量均超过了规定的给水水质标准，因此应该先进行软化和除氧处理。考虑到蒸汽锅炉补水量较少，故本设计将热水锅炉和蒸汽锅炉的补给水统一按蒸汽锅炉的水质要求进行处理。3.2.1 热网循环水量的计算 热网循环水量计算表 （表33）序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1总热负荷QW计算值2供水温度C给定953回水温度C给定704水的比热cJ/(kg.)查取5热网循环水量m/h96.316自用热水及富裕系数K选取1.17循环水泵总流量m/h=105.9418循环水泵台数m台两用一备39每台循环水泵流量m/h52.9710锅炉房内部阻力kPa一般为50130，取10011用户系统阻力kPa散热器采暖系统1020，取1512热网干管（单程）长度Lm计算值60013热网供.回水干管阻力kPa18014循环水泵所需压头kPa35415循环水泵所需扬程Hm36.123.2.2 循环水泵的选择为了使控制方便，本设计以一台锅炉配备一台泵的形式，选择循环水泵，故应选择3台立式循环水泵，且其中一台水泵备用。循环水泵参数如下： (附表34)型号IRG65200IA型循环水泵流量Qm/h61扬程Hm40功率WkW11转速Nr/min29003.2.3热网补给水量的计算热水系统的补水量应由供热设计提供，如无法得到，可按热网循环水量的2%计算得到其数值，但是由于目前实际情况所制约，热水管网的实际漏水量普遍较为偏大，因此本设计中取补给水泵的流量选为循环水量的4%（即补给水率K=0.04）选择一台热网补给水泵，其参数如下表所示：补给水泵的参数 (附表35)序号名称符号单位计算公式或数据来源数值1补给水率K%选取42热网补给水量m/h96.313.853补给水泵流量m/h3.854.244系统补水点压差kPa系统最高点标高2005补给水泵所需压头kPa（3050）+ 取50+2002506补给水泵所需扬程Hm25.513.2.4 热网补给水泵的选择 热网补给水泵的选择 (附表36)1型号ISR65-40-315（J）型补给水泵2流量m/h12.53扬程m324功率kW2.945转速r/min14506配用电机型号112M-4143.3蒸汽锅炉给水量的计算3.3.1 蒸汽锅炉给水量计算蒸汽锅炉的总给水量为： （t/h） （附31）式中：D锅炉房的额定总蒸发量，t/h给水管路的漏损率，取0.5%；锅炉排污率，%由于水质品质的不同，锅炉的排污率的大小也不相同，因此在设计中可由给水及锅水的碱度和含盐量计算，且最终结果取两者中的较大值。 （附32）式中：凝结水回水率，由于热水锅炉和蒸汽锅炉共用一个软水箱，而热水锅炉的补给水量较大，为简化计算取为定值，2.46%；锅水的允许碱度，由参考文献可知26mmol/L或允许含盐量，4000mg/L。按碱度计算的锅炉排污率为： 按含盐量计算的锅炉排污率为： 因此比较可知按碱度计算的排污率较大，故锅炉排污率取为8.55%。所以，锅炉的排污量为：0.171 t/h （附33）蒸汽锅炉总给水量为：=2.181 t/h （附34）在非采暖季，凝结水回收率较高，排污率较低，蒸汽锅炉的补水量也会下降。蒸汽锅炉给水泵的扬程为： H=10000P+（100200） （kPa） （附35）式中：P锅炉额定工作压力（MPa），此处P=1.25MPa100200压力附加值，本设计取150。所以 KPa 扬程 m3.3.2 蒸汽锅炉给水泵的选择本设计中拟选用两台电动水泵，其中一台水泵备用。其参数如下蒸汽锅炉给水泵参数 （附表37）型号DL12-25立式多极离心泵流量15m扬程161m电机功率9.46KW转数2950r/min安装尺寸1532*170*340生产厂商唐山市水泵厂3.4软化设备选择计算 3.4.1 软化方法的确定根据自来水的水质标准，本设计拟采用离子交换软化法，即选用全自动钠离子交换器，该方法易于控制且其效果稳定，而对于全自动钠离子交换器也具有无人操作，工作可靠，占地面积小，出水可靠的特点。 本锅炉房的总软化水量为： （附36）式中：锅炉房凝结水回收量； 软水器的自用水量，根据产品说明书：全自动软水机组的处理水量为额定出水量，已扣除其再生和清晰过程中的自用水量； 锅炉房总给水量。 =2.181+3.85=6.031式中：蒸汽锅炉给水量； 热网补给水量。所以: =1.2(6.031-1.25)=5.737 m/h3.4.2 软化机组的选择经计算可知，本设计拟采用由宜兴市天安环保设备有限公司生产的JK200-3502型全自动软水机组一台，其适用于原水硬度8mmol/L，处理水量为6m/L。而本设计中的原水硬度为4.5mmol/L，故按交换能力折算到实际原水硬度下的最大处理水量为 m/h5.737 m/h （附37）在正常运行情况下，补水量较小，可采用较小的软化速度，当有事故补水要求时，再采用较大的软化速度，以满足要求。该型全自动软水机组采用流量控制，性能可靠，其出水硬度0.03mmol/L，由主罐和副罐组成，一罐交换剂失效需再生时，另一罐启用，可24h连续出水。其再生方式为逆流再生，由于再生和清洗过程均采用软化之后的水，因此其盐耗较低。它有五种工作状态，分别为：（1） 主罐再生，副罐出水。（2） 主罐反洗，副罐出水。（3） 主罐出水，副罐待用。（4） 主罐待用，副罐出水。（5） 主罐正洗，副罐出水。3.5 除氧设备的选择查水质标准可知，对于额定蒸发量大于2t/h的蒸汽锅炉的给水以及供水温度大于95的热水锅炉的循环水要进行除氧处理。常见的除氧方式有热力除氧，真空除氧和化学药剂除氧等。由于容量较小的锅炉房也可采用加化学药剂除氧，因此本设计采用加药除氧的方式除氧，本设计药剂选用亚硫酸钠。加药的方式为使用加药泵在省煤器前加入。对于纯度为100%的加入量，由下式计算： kg/h （附38）式中 G除氧水量，kg/h； C给水含氧量，mg/L； 锅炉排污率（用小树表示）； 锅水中过剩量，mg/L，水质标准规定为1040mg/L； 3.2的换算关系。=0.583 kg/h给水含氧量可用给水温度下的饱和含氧量，实际运行中，可按实际含氧量和锅水中亚硫酸根过剩量来调整加药量。 水面压力为标准大气压时氧的溶解度 （附表38）水温102030405060708090100溶解（mg/L）11.29.17.56.45.54.73.82.81.603.6热水箱的选择对于热水箱的选择，本设计中的热水箱容积按30min的蓄水量计算，则m （附39）式中：设计最大小时饮水量，m/h。 因此由计算选取容积V=2.0m的热水箱一个，外形尺寸为。第四章 锅炉送风及排烟系统的计算4.1 单台锅炉燃气消耗量的计算4.1.1蒸汽锅炉燃气消耗量计算蒸汽锅炉燃气消耗量的计算可按下式计算： （m/h） （附41）式中：D单台锅炉额定蒸发量，kg/h： 蒸汽的比焓，P=1.25MPa时的蒸汽=2785.64 KJ/kg 锅炉给水的比焓，以锅炉设计最低给水温度20计算则=84.4KJ/Kg； 锅炉效率，查产品样本得：4.2MW的热水锅炉=92%，2t/h的蒸汽锅炉=89%K富裕系数，一般取K=1.21.3所以 =207.65 m/h4.1.2 热水锅炉燃气消耗量热水锅炉房的燃气消耗量 = =562.21 m/h （附42）式中：Q热水锅炉的额定热负荷。4.2 理论空气量的计算 (m/m) （附43）式中：，分别为燃气中各种可燃组分的体积分数。所以：4.3 实际烟气量的计算4.3.1 三原子气体体积： （附44）= =1.01（m/m）4.3.2水蒸气体积 （附45）式中：过剩空气系数，对工业锅炉=1.051.20，此处取=1.15: 标准下干空气含湿量，为0.25g/m； 标准状态下空气的含湿量，可取10g/m。所以： =2.07 m/m4.3.3 氮气体积 （附46） =8.44 m/m4.3.4 过剩氧体积 （附47） =0.29 m/m4.4 总烟气量的计算4.4.1蒸汽锅炉烟气量计算 m/h （附48） 查产品样本WNS2-1.25-Q型蒸汽锅炉的排烟温度193.4，所以实际状态下的烟气量为： m/h （附49）4.4.2 热水锅炉烟气量计算 m/h （附410）查产品样本WNS4.2-1.25/95/70-Q 型热水锅炉的排烟温度为176，所以实际情况下的烟气量为： m/h （附411）4.5 烟囱高度的计算4.5.1 烟囱的设计 本设计中的每台锅炉均单独设置烟囱，且烟道及烟囱的材料均采用不锈钢保温预制产品，烟囱直接排至室外，其高度为高出屋面2米，按锅炉房设计的相关规定，对于燃气锅炉烟道应该设置泄爆装置，由于本设计中燃气锅炉无水平烟管，烟囱又直通室外，因此未设置防爆。烟囱与烟道连接的部位，应使各台锅炉的阻力尽量平衡，还应考虑到可能扩建的情况。烟囱设计应考虑清除积灰的方便，接至烟囱的砖烟道断面尺寸一般与烟囱的烟道口一致，且在烟道上也应该设置清灰口。4.5.2 烟囱中的实际流速1）对于蒸汽锅炉，其烟囱直径为，则烟囱中的实际流速为： m/s （附412）2）对于热水锅炉，其烟囱直径为，则烟囱的实际流速为： m/s第五章 燃气系统设计5.1燃气管道计算5.1.1燃气管道直径的确定1）锅炉房总耗气量： m/h （附51）对于中压管网，其绝对压力P=0.3MPa，常温下其设计状态下的流量为： m/h （附52）式中：T设计中所采用的燃气热力学温度，T=273+20=293 K； P设计中所采用的燃气绝对压力，MPa； 标态下的压力值，为0.1MPa； 标态下的热力学温度，为273.15K； 燃气计算流量（标态），m/h。取推荐流速为20m/s，则管道直径为： mm （附53）所以选取DN80的钢管。2）蒸汽锅炉对于蒸汽锅炉其总耗气量为207.65m/h，则其 m/h （附54）取推荐流速为20m/s，则管道直径为： mm所以选取DN48的钢管3）热水锅炉对于热水锅炉耗气量为562.21 m/h，则 m/h取推荐流速为20m/s，则管道直径为： mm所以选取DN70钢管。5.1.2 主要管道直径的选定对于锅炉房中的各种管道内径，其值可按下式计算： （mm） （附55）式中：G管内介质的质量流量，t/h， 管内介质的比容，m/kg， 推荐流速，m/s主要管道直径的计算结果及选用直径见下表 主要管道直径的计算结果及选用直径 （附表51） 管路名称流量推荐流速计算直径选用直径/（t/h）/（m/s）/mm/mm蒸汽母管22595.12去医院及其他0.52557.71去换热器蒸汽管0.1442535.43凝结水管0.1440.215.95蒸汽锅炉给水总管2.1811.027.76热水锅炉上水总管105.9411.5157.99每台热水锅炉进出水管52.972.096.76热水系统补水量4.240.843.26自来水总管151.559.50DN60软化水管62.029.82DN355.2 辅助设备的选择5.2.1调压器的选择：由给定参数可知，本设计中已知天然气的进口绝对压力=0.3MPa,燃烧器前所需燃气压力为=0.08MPa，非采暖季的锅炉房燃气的消耗量为769.86m/h,非采暖季的最小燃气消耗量为207.65 m/h，燃气密度为p=0.7694 kg/m。由于0.3-0.08=0.22MPa，所以本设计中选择TZY40K型自力式调压器其由鞍山自控仪表集团股份有限公司生产，规格参数如下： 自力式调压器参数表 （附表52）名称自力式压力调节阀主要技术参数公称压力(Mpa):4.0型号TZY-40K额定流量系数额定流量系数Kv：1.2630规格DN20200生产厂商鞍山自控仪表集团股份有限公司所以：调压比：20 （附55）燃气负荷变化比：所以 可采用单路以及调压系统。因为 20所以 （附56）式中所以 ； ；所以 故选用调压器的铭牌流量为设计流量的1.2倍的原则，查样本可选用公称直径为20mm的自力式调压器，其流通能力C值为18。5.2.2调压器的验算 0.9； （附57） 0.1；所以 DN20的ZTK40K型自力式调压器能满足本系统的压力和流量变化要求。5.2.3分气缸的选择由于最大设计热负荷中蒸汽锅炉为1.36t/h，蒸汽压力为1.3MPa，比容为1.451m/kg，根据推荐的蒸汽流速，选取w=10m/s，所以mm （附58）因为分气缸的规格为DN200DN1200，所以本设计采用热轧无缝钢管DN300.5.2.4集水器的选择对于集水器，其内径按支管最大直径的1.53.0倍计算，由于在给水系统中，蒸汽锅炉给水总管的管径为，热水锅炉的给水管径为，因此，其最