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PMCAD设计参数汇总框架梁端负弯矩调幅系数：在竖向荷载作用下，框架梁端负弯矩很大，配筋困难，不便于施工。因此允许考虑塑性变形内力重分布对梁端负弯矩进行适当调幅，通过调整使梁端弯矩减少，相应增加跨中弯矩，使梁上下配筋均匀，节约材料，方便施工。由于塑性变形能力有限，调幅的幅度必须加以限制。1. 现浇框架梁端负弯矩调幅系数 0.8-0.9.2. 为保证框架梁跨中截面底钢筋不至过少，框架梁跨中截面正弯矩设计值不应小于竖向荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩设计值的50%。其他条件相同的情况下，场地类别越大，场地越软，设计特征周期越大，地震影响系数曲线的台阶越长，地震作用加大，所算出的结构侧移也大。4.8 抗震等级4.8.1 各抗震设防类别的高层建筑结构，其抗震措施应符合下列要求：1 甲类、乙类建筑：当本地区的抗震设防烈度为68度时，应符合本地区抗震设防烈度提高一度的要求；当本地区的设防烈度为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求。当建筑场地为类时，应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施；2 丙类建筑：应符合本地区抗震设防烈度的要求。当建筑场地为类时，除6度外，应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施。4.8.2 抗震设计时，高层建筑钢筋混凝土结构构件应根据设防烈度、结构类型和房屋高度采用不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造措施要求。A级高度丙类建筑钢筋混凝土结构的抗震等级应按表4.8.2确定。当本地区的设防烈度为9度时，A级高度乙类建筑的抗震等级应按本规程第4.8.3条规定的特一级采用，甲类建筑应采取更有效的抗震措施。注：本规程“特一级和一、二、三、四级”即“抗震等级为特一级和一、二、三、四级”的简称。4.8.3 抗震设计时，B级高度丙类建筑钢筋混凝土结构的抗震等级应按表4.8.3确定4.8.4 建筑场地为、类时，对设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区，宜分别按抗震设防烈度8度（0.20g）和9度（0.40g）时各类建筑的要求采取抗震构造措施。4.8.5 抗震设计的高层建筑，当地下室顶层作为上部结构的嵌固端时，地下一层的抗震等级应按上部结构采用，地下一层以下结构的抗震等级可根据具体情况采用三级或四级，地下室柱截面每侧的纵向钢筋面积除应符合计算要求外，不应少于地上一层对应柱每侧纵向钢筋面积的1.1倍；地下室中超出上部主楼范围且无上部结构的部分，其抗震等级可根据具体情况采用三级或四级。9度抗震设计时，地下室结构的抗震等级不应低于二级。4.8.6 抗震设计时，与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上、下各一层应适当加强抗震构造措施。5.1.13 B级高度的高层建筑结构和本规程第10章规定的复杂高层建筑结构，应符合下列要求：1 应采用至少两个不同力学模型的三维空间分析软件进行整体内力位移计算；2 抗震计算时，宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%；3 应采用弹性时程分析法进行补充计算；4 宜采用弹塑性静力或动力分析方法验算薄弱层弹塑性变形。振型数也不能取太多，不能多于结构有质量贡献的自由度总数，对刚性楼板结构不能超过楼层数的3倍，否则会出现异常。3.3.16 计算各振型地震影响系数所采用的结构自振周期应考虑非承重墙体的刚度影响予以折减。3.3.17 当非承重墙体为填充砖墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数T可按下列规定取值:1 框架结构可取0.60.7；2 框架-剪力墙结构可取0.70.8；3 剪力墙结构可取0.91.0。对于其他结构体系或采用其他非承重墙体时，可根据工程情况确定周期折减系数。周期折减系数的理解1. 周期折减系数不改变结构的基本振动特征。2. 是放大地震作用的方法之一。3. 是根据早期弹性刚度较大（因为有大量的填充墙）而在地震作用时破坏这种特性，而设置的放大地震作用的参数。7.2.1 对于平坦或稍有起伏的地形，风压高度变化系数应根据地面粗糙度类别按表7.2.1 确定。地面粗糙度可分为A、B、C、D 四类：A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B 类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C 类指有密集建筑群的城市市区；D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。4.1.2 设计楼面梁、墙、柱及基础时，表4.1.1 中的楼面活荷载标准值在下列情况下应乘以规定的折减系数。1 设计楼面梁时的折减系数：1)第1(1)项当楼面梁从属面积超过25 时，应取0.9；2)第1(2)7 项当楼面梁从属面积超过50 时应取0.9；3)第8 项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.8；对单向板楼盖的主梁应取0.6；对双向板楼盖的梁应取0.8；4)第912 项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。绘制施工图连扳算法是考虑了在中间支座上内力的连续性，即中间支座两侧的内力是平衡的，而自动计算中支座两侧的内力不一定是平衡的，对于大部分均匀、规则的板面可考虑板的连续性，对于平面不均匀、不规则的板面可不考虑板的连续性，按单独的板块进行计算。第3.3.3条 结构构件正截面的裂缝控制等级分为三级。裂缝控制等级的划分应符合下列规定：一级严格要求不出现裂缝的构件，按荷载效应标准组合计算时，构件受拉边缘混凝土不应产生拉应力；二级一般要求不出现裂缝的构件，按荷载效应标准组合计算时，构件受拉边缘混凝土拉应力不应大于混凝土轴心抗拉强度标准值；按荷载效应准永久组合计算时，构件受拉边缘混凝土不宜产生拉应力，当有可靠经验时可适当放松；三级允许出现裂缝的构件，按荷载效应标准组合并考虑长期作用影响计算时，构件的最大裂缝宽度不应超过表3.3.4规定的最大裂缝宽度限值。第3.3.4条 结构构件应根据结构类别和本规范表3.4.1规定的环境类别，按表3.3.4的规定选用不同的裂缝控制等级及最大裂缝宽度限值lim.注：1表中的规定适用于采用热轧钢筋的钢筋混凝土构件和采用预应力钢丝，钢绞线及热处理钢筋的预应力混凝土构件；当采用其他类别的钢丝或钢筋时，其裂缝控制要求可按专门标准确定；2对处于年平均相对湿度小于60%地区一类环境下的受弯构件，其最大裂缝宽度限值可采用括号内的数值；3在一类环境下，对钢筋混凝土屋架，托架及需作疲劳验算的吊车梁，其最大裂缝宽度限值应取为0.2mm;对钢筋混凝土屋面梁和托梁，其最大裂缝宽度限值应取为0.3mm;4在一类环境下，对预应力混凝土屋面梁，托梁，屋架，托架，屋面板和楼板，应按二级裂缝控制等级进行验算；在一类和二类环境下，对需作疲劳验算的预应力混凝土吊车梁，应按一级裂缝控制等级进行验算；5表中规定的预应力混凝土构件的裂缝控制等级和最大裂缝宽度限值仅适用于正截面的验算；预应力混凝土构件的斜截面裂缝控制验算应符合本规范第8章的要求；6对于烟囱，筒仓和处于液体压力下的结构构件，其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定；7对于处于四，五类环境下的结构构件，其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定；8表中的最大裂缝宽度限值用于验算荷载作用引起的最大裂缝宽度。SATWE分析与设计参数补充定义计算位移比和周期比时需要选择，进行一般的位移、内力、配筋计算时不应采用。程序自动将斜板设为弹性膜。选择此项，等于是无论在PM中定义的是弹性楼板、全房间洞还是板厚为0，都将形成刚性板块。楼板刚度的特点楼板由面内刚度和面外刚度组成：面内刚度-膜剪切单元面外刚度-板弯曲单元弹性楼板：在外力作用下能产生弹性位移的楼板1. 刚性板面内刚度无限大，面外刚度为零。梁刚度放大-变相的考虑了楼板的面外刚度2. 弹性板3面内刚度无限大，考虑楼板的面外刚度采用板弯曲单元适用范围：厚板转换层结构，板厚可达2m3. 弹性楼板6考虑板的面内和面外刚度采用壳单元缺点：计算量大；考虑板的面外刚度会减少了梁的配筋适用范围：板柱结构楼板4. 弹性膜考虑板的面内刚度，面外刚度为零采用膜剪切单元1. 模拟施工加载1采用整体刚度分层加载的模型，假定结构在某一层加载时，该层及其以下各层的变形受其上各层刚度的影响，但是不影响其上各层的变形。这样只需要形成整体结构的刚度阵即可，通过分层加载求解各层位移。可以看出，模拟施工1是一种近似的处理方式，是对效率和精度的折中。2. 模拟施工加载3是对模拟施工加载1的改进，直接采用了分层刚度分层加载的模型，不再做近似处理。施工模拟3用分层刚度取代了施工模拟1中的整体刚度，用这种方式进行结构分析需要形成N（结构总层数）个不同结构的刚度阵，解N次方程，对于高层结构，建议首选来计算恒载。3. 模拟施工加载2模拟1只对上部结构起作用，由于不考虑基础不均匀沉降，对框剪结构底部传基础荷载，并没有调节作用。由于柱、墙轴向刚度差异大，导致竖向荷载传递的不均匀性，剪力墙下的轴力很大，柱下轴力很小，造成地基承载力、基础沉降等验算误差。模拟2是针对框架剪力墙结构传基础荷载而设置的。做法是在模拟1的计算原则上，将柱的轴向刚度放大10倍，减少柱、墙的刚度差异，从而起到调整传基础荷载的作用。这样，外围框架柱受力会有所增大，剪力墙核心筒受力略减小。4. 三种方法对比可以看出，越是靠近墙的柱，采用不同的方式，轴力变化越大。模拟1：和一次性加载比，底层柱底内力是一致的；模拟3：可以改善传基础荷载的不均匀性，5%到10%；模拟2：底层柱轴力最大。对于多层结构，由于剪力墙相对较少，工程规模相对较小，选择出口节点；对于高层结构，由于剪力墙相对较多，工程规模相对较大，选择内部节点。5.1.1 各类建筑结构的地震作用，应符合下列规定：4 8、9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑，应计算竖向地震作用。3.3.2 高层建筑结构应按下列原则考虑地震作用:3 8度、9度抗震设计时，高层建筑中的大跨度和长悬臂结构应考虑竖向地震作用；4 9度抗震设计时应计算竖向地震作用。10.5.2 8度抗震设计时，连体结构的连接体应考虑竖向地震的影响。10.2.6 带转换层的高层建筑结构，其薄弱层的地震剪力应按本规程第5.1.14条的规定乘以1.15的增大系数。特一、一、二级转换构件水平地震作用计算内力应分别乘以增大系数1.8、1.5、1.25；8度抗震设计时转换构件尚应考虑竖向地震的影响。3.4.2 建筑及其抗侧力结构的平面布置宜规则、对称，并应具有良好的整体性；建筑的立面和竖向剖面宜规则，结构的侧向刚度宜均匀变化，竖向抗侧力构件的截面尺寸和材料强度宜自下而上逐渐减小，避免抗侧力结构的侧向刚度和承载力突变。当存在表3.4.2-1所列举的平面不规则类型或表3.4.2-2所列举的竖向不规则类型时，应符合本章第3.4.3 条的有关规定。3.4.3 不规则的建筑结构，应按下列要求进行水平地震作用计算和内力调整，并应对薄弱部位采取有效的抗震构造措施：1 平面不规则而竖向规则的建筑结构，应采用空间结构计算模型，并应符合下列要求：1)扭转不规则时，应计及扭转影响，且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层间位移平均值的1.5倍；2)凹凸不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响。2 平面规则而竖向不规则的建筑结构，应采用空间结构计算模型，其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数，应按本规范有关规定进行弹塑性变形分析，并应符合下列要求：1)竖向抗侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1.251.5的增大系数；2)楼层承载力突变时，薄弱层抗侧力结构的受剪承载力不应小于相邻上一楼层的65%。3 平面不规则且竖向不规则的建筑结构，应同时符合本条1、2款的要求。10.1.1 本章所指的复杂高层建筑结构包括带转换层的结构、带加强层的结构、错层结构、连体结构、多塔楼结构等。复杂高层建筑结构的计算分析尚应符合本规程第5章的有关规定。10.1.4 7度和8度抗震设计的高层建筑不宜同时采用超过两种本节第10.1.1条所指的复杂结构。5.1.3 计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。各可变荷载的组合值系数，应按表5.1.3 采用。3.3.3 计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响。每层质心沿垂直于地震作用方向的偏移值可按下式采用：意义：由偶然因素引起的结构质量分布的变化，会导致结构固有振动特性的变化，因而结构在相同地震作用下的反应也将发生变化。附加偏心距可取与地震作用方向垂直的建筑物边长的5%。注意：1.考虑偶然偏心将使地震组合数增加；2.考虑偶然偏心将使位移比增大，但配筋增加不多。5.1.1 各类建筑结构的地震作用，应符合下列规定：3 质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向水平地震作用下的扭转影响；其他情况，应允许采用调整地震作用效应的方法计入扭转影响。5.1.1 各类建筑结构的地震作用，应符合下列规定：3 质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向水平地震作用下的扭转影响；其他情况，应允许采用调整地震作用效应的方法计入扭转影响。意味着对于X和Y地震作用都作不同程度的放大；考虑双向地震作用，构件配筋平均增大5%到8%。3.3.16 计算各振型地震影响系数所采用的结构自振周期应考虑非承重墙体的刚度影响予以折减。3.3.17 当非承重墙体为填充砖墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数T可按下列规定取值:1 框架结构可取0.60.7；2 框架-剪力墙结构可取0.70.8；3 剪力墙结构可取0.91.0。对于其他结构体系或采用其他非承重墙体时，可根据工程情况确定周期折减系数详见第7页。混凝土结构的阻尼比用5%。钢结构在多遇地震下的阻尼比，对于不超过12层的钢结构可采用3.5%，对于超过12层的钢结构可采用2%；钢结构在罕遇地震下的阻尼比可采用5%；混合结构采用3%。中震或大震的弹性设计和中震或大震的不屈服设计这两种设计方法属于结构性能设计的范畴，目前没有放到规范中，只有在具体提出结构性能设计要点时，才能对其进行针对性的分析和验算。中震或大震的不屈服设计法：把地震最大影响系数取为中震。把荷载分项系数均取为1；强柱弱梁、强剪弱弯的调整系数均取为1；抗震调整系数取为1；钢筋和混凝土材料采用标准强度。中震或大震的弹性设计方法：把地震最大影响系数取为中震；把抗震等级均填为4级，所有强柱弱梁、强剪弱弯的调整系数均为1.3.3.7 建筑结构的地震影响系数应根据烈度、场地类别、设计地震分组和结构自振周期及阻尼比确定。其水平地震影响系数最大值max应按表3.3.7-1采用；特征周期应根据场地类别和设计地震分组按表3.3.7-2采用，计算8、9度罕遇地震作用时，特征周期应增加0.05s。注：1 周期大于6.0s的高层建筑结构所采用的地震影响系数应做专门研究；2 已编制抗震设防区划的地区，应允许按批准的设计地震动参数采用相应的地震影响系数。4.1.2 设计楼面梁、墙、柱及基础时，表4.1.1 中的楼面活荷载标准值在下列情况下应乘以规定的折减系数。1 设计楼面梁时的折减系数：1)第1(1)项当楼面梁从属面积超过25 时，应取0.9；2)第1(2)7 项当楼面梁从属面积超过50 时应取0.9；3)第8 项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.8；对单向板楼盖的主梁应取0.6；对双向板楼盖的梁应取0.8；4)第912 项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。2 设计墙、柱和基础时的折减系数1)第1(1)项应按表4.1.2 规定采用；2)第1(2)7 项应采用与其楼面梁相同的折减系数；3)第8 项对单向板楼盖应取0.5；对双向板楼盖和无梁楼盖应取0.84)第912 项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。注:楼面梁的从属面积应按梁两侧各延伸二分之一梁间距的范围内的实际面积确定。5.1.8 高层建筑结构内力计算中，当楼面活荷载大于4kN/m2时，应考虑楼面活荷载不利布置引起的梁弯矩的增大。5.2.4 高层建筑结构楼面梁受扭计算中应考虑楼盖对梁的约束作用。当计算中未考虑楼盖对梁扭转的约束作用时，可对梁的计算扭矩乘以折减系数予以折减。梁扭矩折减系数应根据梁周围楼盖的情况确定。实现：对于现浇楼板结构，采用刚性楼板假定时折减系数缺省值为0.4.如果没有楼板或是弹性楼板，梁的扭矩不折减。5.2.2 在结构内力与位移计算中，现浇楼面和装配整体式楼面中梁的刚度可考虑翼缘的作用予以增大。楼面梁刚度增大系数可根据翼缘情况取为1.32.0。对于无现浇面层的装配式结构，可不考虑楼面翼缘的作用。6.2.13 钢筋混凝土结构抗震计算时，尚应符合下列要求：2 抗震墙连梁的刚度可折减，折减系数不宜小于0.50。5.2.1 在内力与位移计算中，抗震设计的框架-剪力墙或剪力墙结构中的连梁刚度可予以折减，折减系数不宜小于0.5。剪力墙连梁承担上部荷载时，要保证竖向荷载承载力和正常使用极限状态的设计要求；连梁刚度可以折减，地震烈度越高折减越多，即允许大震下连梁开裂；连梁不应设计太强，连梁的开裂或损坏可以吸收地震力，保护剪力墙，有利于提高结构的延性和实现多道抗震设防的目标；连梁刚度折减是针对抗震设计的，对非抗震设计和以风荷载控制为主的地区，连梁刚度不宜折减。该系数只对梁在满布活荷载下的内力包括弯矩、轴力、剪力进行放大，然后再与其他荷载工况进行组合。建议该系数取值1.05到1.2，如已考虑梁活荷载不利布置楼层数，则不放大填1.详见第一页10.2.7 带转换层的高层建筑结构，其框支柱承受的地震剪力标准值应按下列规定采用：1 每层框支柱的数目不多于10根的场合，当框支层为12层时，每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的2%；当框支层为3层及3层以上时，每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的3%；2 每层框支柱的数目多于10根的场合，当框支层为12层时，每层框支柱承受剪力之和应取基底剪力的20%；当框支层为3层及3层以上时，每层框支柱承受剪力之和应取基底剪力的30%。框支柱剪力调整后，应相应调整框支柱的弯矩及柱端梁（不包括转换梁）的剪力、弯矩，框支柱轴力可不调整。选择该参数，程序自动对框支柱的地震作用弯矩、剪力作调整，由于调整系数往往很大，为了避免异常情况，程序给出一个控制开关，可人为的决定是否对框支柱相连的框架梁的地震作用弯矩、剪力进行相应调整。5.2.5 抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：式中 VEki第i层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力； 剪力系数，不应小于表5.2.5规定的楼层最小地震剪力系数值，对竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的增大系数； Gj第j层的重力荷载代表值。注：1 基本周期介于3.5s和5s之间的结构，可插入取值；2 括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区。选择该项，程序对结构的每一层分别判断，若某一层的剪重比小于楼层最小地震剪力系数的要求，则相应放大该层的地震作用效应（内力）.注意：WZQ.OUT文件中的所有结果都是结构的原始值，是未经过调整的；WNL*.OUT文件中的内力是调整后的。框架梁和连梁端部剪力超配系数为1.1，框架柱端部弯矩、剪力超配系数为1.2，程序隐含值为1.15。5.1.14 对竖向不规则的高层建筑结构，包括某楼层抗侧刚度小于其上一层的70%或小于其上相邻三层侧向刚度平均值的80%，或结构楼层层间抗侧力结构的承载力小于其上一层的80%，或某楼层竖向抗侧力构件不连续，其薄弱层对应于地震作用标准值的地震剪力应乘以1.15的增大系数；结构的计算分析应符合本规程第5.1.13条的规定，并应对薄弱部位采取有效的抗震构造措施。3.4.3 不规则的建筑结构，应按下列要求进行水平地震作用计算和内力调整，并应对薄弱部位采取有效的抗震构造措施：2 平面规则而竖向不规则的建筑结构，应采用空间结构计算模型，其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数，应按本规范有关规定进行弹塑性变形分析，并应符合下列要求：1)竖向抗侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以1.251.5的增大系数；2)楼层承载力突变时，薄弱层抗侧力结构的受剪承载力不应小于相邻上一楼层的65%。该系数为地震作用调整系数，取值范围是1.0到1.5，可通过此系数来放大地震作用，提高结构的抗震安全性。框架-剪力墙结构在水平地震作用下，由于框架部分与剪力墙的抗侧刚度相差较多，通常情况下框架部分计算所得的剪力都较小，为保证作为第二道防线的框架具有足够承载力，需要对框架剪力予以适当的调整。8.1.4 抗震设计时，框架-剪力墙结构对应于地震作用标准值的各层框架总剪力应符合下列规定：1 满足（8.1.4）式要求的楼层，其框架总剪力不必调整；不满足（8.1.4）式要求的楼层，其框架总剪力应按0.2V0和1.5Vf,max二者的较小值采用；2 各层框架所承担的地震总剪力按本条第1款调整后，应按调整前、后总剪力的比值调整每根框架柱和与之相连框架梁的剪力及端部弯矩标准值，框架柱的轴力标准值可不予调整；6.2.13 钢筋混凝土结构抗震计算时，尚应符合下列要求：1 侧向刚度沿竖向分布基本均匀的框架-抗震墙结构，任一层框架部分的地震剪力，不应小于结构底部总地震剪力的20%和按框架-抗震墙结构分析的框架部分各楼层地震剪力中最大值1.5倍二者的较小值。3.6.3 当结构在地震作用下的重力附加弯矩大于初始弯矩的10%时，应计入重力二阶效应的影响。注：重力附加弯矩指任一楼层以上全部重力荷载与该楼层地震层间位移的乘积；初始弯矩指该楼层地震剪力与楼层层高的乘积概念：重力二阶效应一般称为P-DELT效应，在建筑结构分析中指的是竖向荷载的侧移效应。当结构发生水平位移时，竖向荷载会出现垂直于变形后的结构竖向轴线的分量，这个分量将加大水平位移量，同时也会加大相应的内力，这属于几何非线性效应，其与结构侧向刚度和自重有关，与结构高度影响较小。实现：1.通常混凝土结构不考虑，高层钢结构宜考虑；2.是否要考虑重力二阶效应在WMASS.OUT中有明确提示，考虑后水平位移增大5%到10%，且呈两头小中间大分布。第7.3.11条 轴心受压和偏心受压柱的计算长度l0可按下列规定确定：2一般多层房屋中梁柱为刚接的框架结构，各层柱的计算长度l0可按表7.3.11-2取用。3当水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75%以上时，框架柱的计算长度l0可按下列两个公式计算，并取其中的较小值：l0=1+0