抗震设防类别建筑工程毕业设计.docx

青岛理工大学毕业设计（论文）抗震设防类别建筑工程毕业设计第2章 结构设计2.1 结构选型 2.1.1建筑工程抗震设防类别根据规定，确定本建筑为乙类建筑。具体参数见设计说明书部分 2.1.2 结构材料混凝土：梁，柱，楼板采用C30。钢筋：HRB400 ，HRB335 箍筋：HRB3352.1.3 结构体系本结构主体为6层。此工程采用框架结构承重，柱网的布置为柱距8m,层高4m，采用横向,纵向框架共同承重方案。2.1.4 基础方案本设计结构形式是框架结构，柱承重，因此本商场采用柱下独立基础，初步假定基础高度0.8m,埋深1.1m。所以一楼的计算高度为4.0+0.45+0.3=4.75m。2.1.5 结构布置平面布置应该简单、对称、规则，梁中线与柱中线之间的偏距离不宜大于柱宽的四分之一，该建筑属于丙类建筑，为一般建筑。抗震设防烈度为7度，设计时抗震计算和构造措施按7度设计，该建筑为25.2m，小于30m，根据建筑抗震设计规范第6.1.2条规定，对于现浇的钢筋混凝土框架结构的房屋，烈度为7度，建筑物高度小于30m，框架为二级框架。 图2.1 平面结构布置图（1）柱网本结构柱网间距如下：横向：8000mm8000mm纵向：8000mm8000mm（2）变形缝本结构平面布置较简单，结构高度与主体高度相差不大，所以不必采用抗震缝和变形缝。（3) 长宽比本结构L/B=48000/40000=1.2366707mm2,即可满足要求。(3)验算构造要求：验算该框架柱截面尺寸满足构造要求 1.尺寸规定满足要求； 2.Hn/h=4/0.65=6.242.2.3 楼板初选 根据混凝土结构设计规法（GB50010-2002)要求，混凝土板应按以下原则进行计算：本方案中板的长边与短边的比为4/4=12,所以按照双向板计算。 连续双向板最小厚度为： 1/50L=1/504000=80mm且不宜小于80mm,所以板厚取100mm。 2.2.4 框架梁、柱截面相对线刚度的调整以及计算在框架结构中有现浇楼边时，可以作为梁的有效边缘，增大梁的有效刚度，减小框架侧移，故对梁做出以下调整：中间框架梁： I=2Ib0 , 边框架梁：I=1.5Ib0故线刚度如下：主梁的截面惯性矩： I0=1/12bh3=1/123006003=5.4109mm4 ib边=EIb边/L=31045.41091.5/8000=30375KN.m ib中=EIb中/L=35.41092/8000=40500KN.m柱的截面惯性矩： IC=1/12bh3=1/126506503=1.491010mm4 ic1=EIc/h1=31041.491010/4750=94100KN.m ic2-6=0.9EIc/h2=0.9=100580kN.2.3荷载计算2.3.1恒荷载标准值计算(1)屋面：防水层SBS改性沥青防卷材100.004=0.04kN/保护层30mm1:3水泥砂浆200.03=0.6kN/保温层70厚憎水膨胀珍珠岩块70.07=0.49kN/找坡层膨胀珍珠岩（最薄处40mm）0.03+0.03+(83）2%7=1.12 kN/保护层30mm1:3水泥砂浆200.03=0.6kN/找平层20厚1：3水泥砂浆200.02=0.4kN/结构层100厚现浇钢筋混凝土板250.1=2.5kN/抹灰层10厚混合砂浆170.01=0.17kN/吊顶、管道0.4kN/合计6.53 (2)标准层楼面面层20厚磨光大理石0.0228=0.56kN/结合层20厚1:2干硬性水泥砂浆0.0220=0.4kN/找平层20厚1:3水泥砂浆0.0220=0.4kN/填充层60厚陶粒混凝土0.068=0.48kN/结构层100厚现浇钢筋混凝土板0.125=2.5kN/抹灰层10厚混合砂浆0.0117=0.17kN/吊顶、管道0.4kN/合计 4.91kN/ (3) 梁自重主梁：bh=300mm600mm自重 250.3（0.6-0.1）=3.75kN/m抹灰层：10厚混合砂浆 170.01(0.3+0.012+0.52）=0.224kN/m合计 3.97kN/m次梁：bh=250mm500mm自重250.25(0.5-0.1)=2.5kN/m抹灰层：10厚混合砂浆170.01（0.25+0.012+0.42）=0.182kN/m合计 2.68kN/m(4)柱自重 bh=650mm650mm自重250.650.65=10.6kN/m抹灰层：10厚混合砂浆17（0.65+0.01）0.014=0.45kN/m合计 11.05kN/m(5)外墙自重第一层（基础梁截面尺寸假定为bh=300mm400mm)北纵墙：20厚混合砂浆17（4.75-0.4-0.6）0.02=1.28kN/m外墙砌体（200厚蒸压粉煤灰加气混凝土墙）6（4.75-0.4-0.6）0.2=4.5kN/m30厚胶粉聚苯颗粒保温层2.3（4.75-0.4-0.6）0.03=0.05kN/m5厚抗裂砂浆18（4.75-0.4-0.6）0.005=0.34kN/m22厚刮面扫毛外墙做法水泥砂浆17.0（4.75-0.4-0.6）0.022=1.4kN/m合计 7.78kN/m南纵墙玻璃幕墙1.24=4.8kN/m基础梁至玻璃幕墙下边缘混凝土砌块5.5（4.75-4.2-0.4）0.2=0.28kN/m合计 5.08kN/m东西横墙同北纵墙为7.78kN/m二到六层：北纵墙：20厚混合砂浆17（4-0.6）0.02=1.28kN/m外墙砌体（200厚蒸压粉煤灰加气混凝土墙）6（4-0.6）0.2=4.5kN/m30厚胶粉聚苯颗粒保温层2.3（4-0.6）0.03=0.05kN/m5厚抗裂砂浆18（4-0.6）0.005=0.34kN/m22厚刮面扫毛外墙做法水泥砂浆17.0（4-0.6）0.022=1.4kN/m合计7.05kN/m南纵墙玻璃幕墙1.24=4.8kN/m合计4.8kN/m东西横墙自重与北纵墙相同。(6)内隔墙自重1至6层房间以及卫生间轻质分隔墙自重：内隔墙轻质条型墙板厚度200mm0.2（4-0.6）6=4.08kN/m10厚混合砂浆抹灰170.01（4.75-0.4-0.6）=1.16kN/m合计 5.24kN/m楼梯间填充墙自重： 第一层：蒸压粉煤灰加气混凝土砌块60.2（4.75-0.4-0.6）=4.5kN/m双面水泥粉刷墙面20.36（4.75-0.4-0.6）=2.44kN/m合计 6.94kN/m 二层至顶层：蒸压粉煤灰加气混凝土砌块60.2（4-0.6）=4.08kN/m双面水泥粉刷墙面20.36（4.75-0.4-0.6）=2.44kN/m合计6.52kN/m(7)楼梯间荷载恒荷载 恒荷载标准值（kN/m)栏杆自重 0.2锯齿形斜板自重1（d/2+t1/cos）=25（0.15/2+0.2/0.89）=7.4320厚水磨石面层1c1(e+d)/e=170.03（0.3+0.15)/0.3=0.78底板20厚纸筋灰粉刷3c2/cos=160.02/0.89=0.36恒荷载合计g8.57活荷载合计q3.5楼梯梯段斜板荷载注: 1.e、d分别为三角形踏步的宽和高； 2.c1为楼梯踏步面层厚度，通常水泥砂浆面层取 c1=15-25mm,水磨石面层取c1=28-35mm，此处取 c1=20mm; 3.为楼梯斜板的倾角； 4.t1为斜板的厚度； 5.c2为底板粉刷的厚度 平台板荷载瓷砖面层，水泥砂浆擦缝,30厚1:3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥水泥砂浆结合层一道 1.61kN/结构层 100厚现浇钢筋混凝土板0.125=2.5kN/抹灰层 10厚混合砂浆0.0117=0.17kN/合计4.28kN/2.3.2 活荷载标准值计算（1）楼面均布活荷载楼层一层顶二层顶三层顶四层顶五层顶六层顶荷载（kN/3.53.53.53.53.52.5（2）雪荷载标准值 重现期为50年时，本商场为0.50kN/。屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取较大值。2.4 框架内力计算 图2.2 竖向荷载作用下框架受荷总图2.4.1恒荷载计算(1)均布荷载：屋面：恒载：6.5342=16.325kN/m楼面：恒载：4.9142=12.275kN/m 1-框架梁Aa，aB屋面梁： 恒载=梁自重+板传的荷载+女儿墙=3.97+8.16+2.2=14.33 kN/m楼面梁： 恒载=梁自重+板传的荷载=3.97+6.14=10.11 kN/mCc,cD屋面梁： 恒载=梁自重+板传的荷载=3.97+8.16=12.13 kN/m楼面梁： 恒载=梁自重+板传的荷载=3.97+6.14=10.11 kN/mBb，bC，Dd，dE，Ee，eF屋面梁： 恒载=梁自重+板传的荷载=3.97+16.325=20.295 kN/m楼面梁： 恒载=梁自重+板传的荷载=3.97+12.275=16.245 kN/m(2)集中荷载： 1. A柱集中荷载计算顶层：女儿墙自重 = 0.216+0.20.225=2.2kN/m顶层柱恒荷载=女儿墙+主梁自重+次梁自重+板传荷载 =2.24+3.97（8-0.65）1+2.6841+6.53442 =94.05kN 标准层柱恒荷载=墙自重+主梁自重+次梁自重+板传荷载=4.84+3.97（8-0.65）1+2.6841+4.91442=88.56kN 2. B柱集中荷载计算 顶层柱恒荷载=女儿墙+主梁自重+次梁自重+板传荷载 =2.24+3.97（8-0.65）2+2.6843+6.53446=249.96kN 标准层柱恒荷载=墙自重+主梁自重+次梁自重+板传荷载=3.974+3.97（8-0.65）2+2.6843+4.91446=211.76kN 3. C、D柱集中荷载计算 顶层柱恒荷载=女儿墙+主梁自重+次梁自重+板传荷载 =3.97（8-0.65）2+2.6843+6.53446=241.16kN 标准层柱恒荷载=墙自重+主梁自重+次梁自重+板传荷载=3.97（8-0.65）2+2.6843+4.91446=192.56kN 4. E柱集中荷载计算 顶层柱恒荷载=女儿墙+主梁自重+次梁自重+板传荷载 =3.97（8-0.65）2+2.6844+6.53448=311.1kN 标准层柱恒荷载=墙自重+主梁自重+次梁自重+板传荷载=3.97（8-0.65）2+2.6844+4.91448=247.02kN 5.F柱集中荷载计算 顶层柱恒荷载=女儿墙+主梁自重+次梁自重+板传荷载 =2.28+3.97（8-0.65）2+2.6842+6.53444=188.1kN 标准层柱恒荷载=墙自重+主梁自重+次梁自重+板传荷载=7.054+3.97（8-0.65）2+2.6842+4.91444=194.5kN6.a、c点集中荷载计算 顶层柱恒荷载=次梁自重+板传荷载 =2.6842+6.53442=76.02kN 标准层柱恒荷载=次梁自重+板传荷载=2.6842+4.91442=59.82kN7.b、d、e点集中荷载计算 顶层柱恒荷载=次梁自重+板传荷载 =2.6844+6.53444=152.04kN 标准层柱恒荷载=次梁自重+板传荷载=2.6844+4.91444=119.64kN 图2.3 恒荷载作用下框架梁计算图2.4.2活荷载计算（1）均布荷载屋面：2.54=3.125kN/m楼面：3.54=4.375kN/mAa,aB,Cc,cD框架梁屋面梁=板传荷载=3.125kN/m楼面梁=板传荷载=4.375kN/mBb,bC,Dd,dE,Ee,eF框架梁屋面梁=板传荷载=6.25kN/m楼面梁=板传荷载=8.75kN/m（2）集中荷载1. A柱集中荷载计算顶层柱活荷载=2.5442=25kN/m标准层柱活荷载=3.5442=35kN/m2. B、C、D柱集中荷载计算顶层柱活荷载=2.5446=75kN/m标准层柱活荷载=3.5446=105kN/m3. E柱集中荷载计算顶层柱活荷载=2.5448=100kN/m标准层柱活荷载=3.5448=140kN/m4.F柱集中荷载计算顶层柱活荷载=2.5444=50kN/m标准层柱活荷载=3.5444=70kN/m5.a、c节点集中荷载计算顶层节点活荷载=2.5442=25kN/m标准层节点活荷载=3.5442=35kN/m6.b、d、e节点集中荷载计算顶层节点活荷载=2.5444=50kN/m标准层节点活荷载=3.5444=70kN/m 图2.4 活荷载作用下框架梁计算图2.4.3 橫载作用下框架内力计算恒荷载作用框架内力计算 1.为了手算简便，故将结构简化为对称结构手算，取半框架结构计算，同时为了保证结构安全，选取荷载较大的半跨进行计算。故计算3号轴线DEF半跨结构手算。 2.计算假定1）忽略梁柱轴向变形及剪切变形2）杆件为等截面，以杆件轴线作为框架计算轴线3）在竖向荷载作用下结构侧移很小，因此在轴向荷载计算时，假设结构无侧移刚度分布如下： 图2.5 半框架刚度分布图 3.各层分配系数如下：（1）顶层分配系数F轴节点 u上=u右=0，u下=0.71，u左=1-0.71=0.29E轴节点 u上=0，u下=0.56，u右=u左=1-0.56/2=0.22 D轴节点 u上=0，u右=0.27，u下=0.68，u左=0.27（2）一层分配系数F轴节点 u上=0.43，u下=0.40 u右=0，u左=1-0.43-0.40=0.17E轴节点 u上=0.36，u下=0.34 u右=u左=（1-0.36-0.34）/2=0.15 D轴节点 u上=0.41，u下=0.39 u右=0.03，u左=1-0.41-0.39-0.03=0.17（1） 二到五层分配系数 F轴节点 u上=0.41，u下=0.41 u右=0，u左=1-0.41-0.41=0.18E轴节点 u上=0.36，u下=0.36 u右=u左=（1-0.36-0.36）/2=0.14 D轴节点 u上=u下=0.40，u右=0.03 u左=1-0.40-0.40-0.03=0.17 4.恒载作用下固端弯矩计算1、EF、DE跨（1） 顶层 均布荷载作用下：-Mr=Ml=-108.24KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-152.04KNm(2)一到五层 均布荷载作用下：-Mr=Ml=-86.64KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-119.64KNm2、dD跨（1）顶层 均布荷载作用下：-Mr=Ml=-64.69KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-76.02KNm(2)一到五层 均布荷载作用下：-Mr=Ml=-53.92KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-59.82KNm3、Dd跨（1）顶层 均布荷载作用下：-Mr=Ml=-32.345KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-76.02KNm(2)一到五层 均布荷载作用下：-Mr=Ml=-26.96KNm 集中荷载作用下：-Mr=Ml=-59.82KNm用弯矩二次分配法分配如下：表2.1第 112 页6层左下上右左下上右左下上分配系数0.050.6800.270.220.5600.220.290.710固端弯矩-108.37-140.71260.28-260.28260.28-260.280分配1-5.9-81.310-32.28000075.48184.80传递5.90-18.5100-16.140037.14042.290分配20.9312.5904.99-4.62-11.760-4.62-12.26-30.030总弯矩-102.46-145.68-87.230232.99-281.04-11.760292.8-197.06197.0605层分配系数0.030.40.40.170.140.360.360.140.180.410.41固端弯矩-86.78-113.74206.28-206.28206.28-206.28分配1-2.78-37.02-37.02-15.73000037.1484.5784.57传递2.780-18.51-40.660-7.970018.57042.2992.4分配21.7823.6723.6710.06-1.5-3.85-3.85-1.5-24.24-55.22-55.22总弯矩-84-114.74-31.86-54.01200.61-215.75-3.85-3.85223.35-193.3871.64121.754层分配系数0.030.40.40.170.140.360.360.140.180.410.41固端弯矩-86.78-113.74206.28-206.28206.28-206.28分配1-2.78-37.02-37.02-15.73000037.1484.5784.57传递2.780-18.51-18.510-7.970018.57042.2942.29分配21.1114.8114.816.29-1.5-3.85-3.85-1.5-15.21-34.65-34.65总弯矩-84-115.41-40.72-40.72196.84-215.75-3.85-3.85223.35-184.3592.2192.213层分配系数0.030.40.40.170.140.360.360.140.180.410.41固端弯矩-86.78-113.74206.28-206.28206.28-206.28分配1-2.78-37.02-37.02-15.73000037.1484.5784.57传递2.780-18.51-18.510-7.970018.57042.2942.29分配21.1114.8114.816.29-1.5-3.85-3.85-1.5-15.21-34.65-34.65总弯矩-84-115.41-40.72-40.72196.84-215.75-3.85-3.85223.35-184.3592.2192.212层分配系数0.030.40.40.170.140.360.360.140.180.410.41固端弯矩-86.78-113.74206.28-206.28206.28-206.28分配1-2.78-37.02-37.02-15.73000037.1484.5784.57传递2.780-18.97-18.510-7.970018.57044.3542.29分配21.1214.9914.996.37-1.5-3.85-3.85-1.5-15.6-35.52-35.52总弯矩-84-115.4-41-40.54196.92-215.75-3.85-3.85223.35-184.7493.491.341层分配系数0.030.390.410.170.150.340.360.150.170.40.43固端弯矩-86.78-113.74206.28-206.28206.28-206.28分配1-2.78-36.09-37.94-15.73000035.0782.5188.7传递2.7800-18.510-7.970017.540042.29分配20.567.227.593.15-1.45-3.29-3.48-1.45-7.19-16.92-18.18总弯矩-84-115.96-28.87-48.86193.7-215.7-3.29-3.48222.37-178.465.59112.81-18.05 0.00 41.26 4.1. 恒载作用下跨中弯矩计算在所示结构的梁端支座弯矩后，欲求梁中弯矩，则需要根据求得的支座弯矩和各跨的等效荷载分布按平衡条件用叠加法计算，故简化计算如下：, ，表2.2EF跨层数q(KN)Fp(KN)M0KNmMl KNmMrKNmM中KNmVl(KN)Vr(KN)620.30 152.04 466.44 292.80 197.06 221.51 145.23 -169.17 5 16.25 119.64 369.24 223.35 193.38 160.88 121.05 -128.55 416.25 119.64 369.24 223.35 184.35 165.39 119.93 -129.68 3 16.25 119.64 369.24 223.35 184.35 165.39 119.93 -129.68 2 16.25 119.64 369.24 223.35 184.74 165.20 119.97 -129.63 1 16.25 119.64 369.24 223.37 178.40 168.36 119.18 -130.42 表2.3DE跨层数q(KN)Fp(KN)M0KNmMl KNmMrKNmM中KNmVl(KN)Vr(KN)620.30 152.04 466.44 232.99 281.04 209.43 163.21 -151.19 5 16.25 119.64 369.24 200.61 215.65 161.11 126.68 -122.92 416.25 119.64 369.24 196.84 215.65 163.00 127.15 -122.45 3 16.25 119.64 369.24 196.84 215.65 163.00 127.15 -122.45 2 16.25 119.64 369.24 196.92 215.65 162.96 127.14 -122.46 1 16.25 119.64 369.24 193.70 215.60 164.59 127.54 -122.06 表2.4CD跨层数q(KN)Fp(KN)M0KNmMl KNmMrKNmM中KNmVl(KN)Vr(KN)612.13 76.02 249.08 145.68 145.68 103.40 86.53 -86.53 5 10.11 59.82 200.52 114.74 114.74 85.78 70.35 -70.35 410.11 59.82 200.52 115.41 115.41 85.11 70.35 -70.35 3 10.11 59.82 200.52 115.41 115.41 85.11 70.35 -70.35 2 10.11 59.82 200.52 115.40 115.40 85.12 70.35 -70.35 1 10.11 59.82 200.52 115.96 115.96 84.56 70.35 -70.35 4.2.恒载作用下柱轴力计算表2.4恒载作用下柱轴力柱轴力构件类型层数梁端剪力纵向集中力柱自重轴力t轴力b柱F6169.17 188.10 44.20 357.27 401.47 5128.54 194.50 44.20 724.51 768.71 4129.68 194.50 44.20 1092.89 1137.09 3129.68 194.50 44.20 1461.27 1505.47 2129.63 194.50 44.20 1829.60 1873.80 1130.42 194.50 52.49 2198.72 2251.21 构件类型层数梁端剪力纵向集中力柱自重轴力t轴力b柱E6296.42 311.10 44.20 607.52 651.72 5243.97 247.02 44.20 1142.71 1186.91 4242.37 247.02 44.20 1676.30 1720.50 3242.37 247.02 44.20 2209.89 2254.09 2242.43 247.02 44.20 2743.54 2787.74 1241.24 247.02 52.49 3276.00 3328.49 构件类型层数梁端剪力纵向集中力柱自重轴力t轴力b柱D676.68 241.16 44.20 317.84 362.04 556.33 192.56 44.20 610.93 655.13 456.80 192.56 44.20 904.49 948.69 356.80 192.56 44.20 1198.05 1242.25 256.79 192.56 44.20 1491.60 1535.80 157.19 192.56 52.49 1785.55 1838.04 4.3.恒载作用下柱剪力计算柱的计算简图如右图所示：由力矩平衡代入数据得柱剪力，计算结果如下表。表2.5恒载下柱剪力恒载柱剪力构件类型层数MtMbVtVbh柱F6197.06 121.75 -79.70 -79.70 4571.64 92.21 -40.96 -40.96 4492.21 92.21 -46.11 -46.11 4392.21 91.34 -45.89 -45.89 4293.40 112.81 -51.55 -51.55 4165.18 41.26 -22.41 -22.41 4.75柱E611.76 3.85 -3.90 -3.90 453.85 3.85 -1.93 -1.93 443.85 3.85 -1.93 -1.93 433.85 3.85 -1.93 -1.93 423.85 3.29 -1.79 -1.79 413.29 0.00 -0.69 -0.69 4.75柱D687.23 54.01 -35.31 -35.31 4531.86 40.72 -18.15 -18.15 4440.72 40.72 -20.36 -20.36 4340.72 41.00 -20.43 -20.43 4241.00 48.86 -22.47 -22.47 4128.87 18.05 -9.88 -9.88 4.754.4弯矩调幅 根据高层建筑结构设计，在竖向荷载作用下，钢筋混凝土框架梁可以考虑塑性内力重分布，降低梁端负弯矩，同时增大梁跨中正弯矩，目的是减小梁端顶面纵向钢筋。钢筋混凝土框架考虑塑性内力重分布时，应对竖向荷载作用下的弯矩调幅，用调幅后的弯矩与其他荷载进行组合，得到梁端弯矩设计值。 现浇框架梁端负弯矩调幅系数为0.8-0.9，在这取0.85.按平衡条件计算调幅后的跨中弯矩及集中力作用处的弯矩剪力如下表。表2.6EF跨调幅后恒载梁跨中弯矩构件类型层数q(KN)Fp(KN)M0(KNm)Ml(KNm)Mr(KNm)M(KNm)Vl(KN)Vr(KN)EF620.30 152.04 466.44 248.88 167.50 258.25 147.03 -167.37 516.25 119.64 369.24 189.84 164.37 192.14 121.62 -127.98 416.25 119.64 369.24 189.84 156.69 195.98 120.66 -128.94 316.25 119.64 369.24 189.84 156.69 195.98 120.66 -128.94 216.25 119.64 369.24 189.84 157.03 195.81 120.70 -128.90 116.25 119.64 369.24 189.84 151.64 198.50 120.03 -129.58 DE620.30 152.04 466.44 198.04 238.88 247.98 162.31 -152.10 516.25 119.64 369.24 170.52 183.30 192.33 126.40 -123.20 416.25 119.64 369.24 167.31 183.30 193.94 126.80 -122.80 316.25 119.64 369.24 167.31 183.30 193.94 126.80 -122.80 216.25 119.64 369.24 167.38 183.30 193.90 126.79 -122.81 116.25 119.64 369.24 164.65 183.26 195.29 127.13 -122.47 CD612.13 76.02 249.08 123.83 123.83 125.25 86.53 -86.53 510.11 59.82 200.52 97.53 97.53 102.99 70.35 -70.35 410.11 59.82 200.52 98.10 98.10 102.42 70.35 -70.35 310.11 59.82 200.52 98.10 98.10 102.42 70.35 -70.35 210.11 59.82 200.52 98.09 98.09 102.43 70.35 -70.35 110.11 59.82 200.52 98.57 98.57 101.95 70.35 -70.35 4.5梁端柱边剪力、弯矩计算 在配筋计算中，选取的截面并不是轴线处的截面，而是构件端部的截面。因此，内力要经过换算，取上述俩个截面中间的梁段为隔离体。按下式计算： Vl= Vl-bq/2 Vr= Vr+bq/2Ml= Ml+vb/2-qb2/8 Mr= Mr+vb/2+qb2/8 计算结果如下表。表2.8梁端剪力与弯矩调幅后柱边剪力及弯矩构件类型层数Ml2 (KNm)Mr2 (KNm)Vl2(KN)Vr2(KN)EF691.83 -72.95 45.40 -50.54 5127.29 -112.45 65.14 -69.18 4127.26 -111.62 65.03 -69.28 3127.26 -111.62 65.03 -69.28 2127.26 -111.79 65.05 -69.26 1115.25 -108.36 66.22 -68.09 DE699.75 -82.32 45.60 -50.34 5130.22 -116.08 65.23 -69.08 4130.91 -116.11 65.14 -69.17 3130.91 -116.11 65.14 -69.17 2130.81 -116.11 65.16 -69.16 1134.15 -116.35 64.73 -69.58 CD6147.08 -147.08 23.98 -23.98 5207.81 -207.81 33.58 -33.58 4207.69 -2