成都理工大学渠东学生食堂建筑结构及施工组织设计毕业论文.docx

成都理工大学2014届毕业设计（论文）成都理工大学渠东学生食堂建筑结构及施工组织设计毕业论文目 录目 录III第1章 前 言11.1 选题依据及其意义11.2 论文设计内容11.3 设计方法和技术路线21.3.1 设计方法21.3.2 技术路线2第2章 建筑设计42.1 工程概况42.2 建筑做法42.3 设计成果5第3章 结构设计（手算）63.1设计资料63.2结构布置63.2.1 构件截面尺寸估算63.2.2 计算简图73.3重力荷载代表值计算93.4横向框架侧移刚度计算133.5横向水平地震作用下框架内力和侧移计算143.6横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算183.7竖向荷载作用下框架结构内力计算213.8横向框架内力组合343.9截面设计39第4章 结构设计（电算）454.1 设计资料454.1.1 自然条件454.1.2 工程概况454.1.3主要构件做法及标准荷载取值454.1.4 主要构件基本信息464.1.5 结构类型474.1.6 结构平面布置474.2 PKPM电算过程484.2.1 PMCAD建筑模型与荷载输入483.2.2 SATWE参数输入494.3 电算结果分析534.3.1板裂缝挠度验算结果534.3.2 层间弹性位移角验算534.3.3 轴压比限值534.3.4 梁弹性挠度534.3.5 梁内力包络以及配筋包络544.4 基础设计544.5 楼梯设计574.5.1 LTCAD基本参数设置574.5.2楼梯建模584.6电算成果604.7结构电算结果与手算结果对比分析61第5章 施工组织设计645.1 施工条件645.2 基础施工方案645.3 基础施工进度计划665.4 主体工程施工方案685.5 施工平面布置70结 论70致 谢71参考文献72第1章 前 言1.1 选题依据及其意义随着我国高校教育事业的发展，在校师生等人员的数量的增长，高校的基础设施建设也进行了大规模的建设，学生食堂就是其中之一。根据每个学校的具体情况的差异，所建食堂均各有要求，但是作为学生就餐的公共场所，应该解决公共建筑中的空间构成、功能分区、人流组织和人流疏散等基本问题。现今国内学生食堂大多为“三段式”，即食堂空间大体分为厨房操作区、备餐售饭区和餐厅区，各个功能空间的划分比较明确和固定。也正因为如此，使用空间布置灵活、整体性好的多层混凝土框架结构多被应用于学生食堂的设计之中。本论文以成都理工大学渠东学生食堂为例，对工程做了建筑、结构、施工组织设计。该工程为四层的框架混凝土结构，节约用地，自重轻，不仅具有较大的使用空间，还有良好的抗震性能。通过对该工程的综合设计，掌握了多层房屋结构设计的基础知识，并且能对主体结构的施工方案进行合理的选择。1.2 论文设计内容对该工程进行方案、建筑、结构、主体和基础施工方案、基础施工进度计划的综合设计。（1） 建筑设计：根据工程地理位置和人文环境制定合理的建筑设计方案，并绘制建筑施工图。建施图包括：总平面图、建筑设计总说明、平面图、立面图、剖面图、屋面排水图、大样图等。（2） 结构设计：由建施图，制定相关合理的结构布置方案。采用PKPM2010软件进行建模，并绘制结构施工图。结施图包括：结构设计总说明、基础平面布置图、梁、板、柱平法施工图、楼梯施工图等。并且选择其中一榀框架进行手算，与电算结果进行对比。（3） 施工组织设计：对部分工程进行施工组织设计，包括主体工程，基础工程施工方案、基础工程进度计划、施工总平图等。（4） 完成论文编写。1.3 设计方法和技术路线1.3.1 设计方法根据工程条件，针对工程使用功能要求进行分析，制定各专业的设计流程和设计方案。以现行相关规范为依据，通过专业软件电算、手算得出设计结果，通过计算机辅助绘图，得到各专业施工图和施工方案。并撰写设计说明论文对该工程各专业设计进行全面的阐述。1.3.2 技术路线首先对所收集的设计资料进行研究，确定建筑设计方案，运用天正建筑2014进行建筑施工图的绘制；研究地勘等报告，结构类型的选择，按照建施图进行结构的布置、采用PKPM2010计算得出计算结果和配筋图，并且选择一榀框架进行手算与电算结果进行对比分析，按照电算结果绘制结构施工图。由工程资料和建施图、结施图进行主体和基础施工方的确定和对基础进行施工进度计划编制。技术路线流程图见图1-1。结构施工图绘制并对比手算理工渠东学生食堂设计建筑设计结构设计主体、基础施工方案基础进度计划编制 手算一榀框架建筑施工图绘制PKPM建模计算建筑方案设计施工组织设计图1-1 设计技术路线流程图3第2章 建筑设计2.1 工程概况本工程位于成都市成华区， 基本风压值为0.3kN/m2，基本雪压为0.1 kN/m2。由于工程位于成都理工大学内，周边有学生宿舍，地面粗糙度类别为C类。工程概要见表2-1。表2-1 工程概况表工程等级二级使用性质综合食堂设计使用年限50年建筑高度（m）21.15层高（m）4.95/4.8建筑分类3类建筑面积（m)8548.032地上层数4结构类型框架基础形式独立基础场地类别类抗震设防烈度7度结构抗震等级三级建筑抗震类别丙类基础埋深（m）2耐火等级一级防雷级别二类自建人防否2.2 建筑做法 对该工程的主要构件的做法见下表。表2-2 工程做法表楼面20厚花岗岩石面层40厚1：2干硬性水泥砂浆结合层，上撒1厚干水泥并洒清水30厚水泥砂浆找平层130厚结构层不上人屋面40厚C20细石混凝土板25厚XPS板隔热保温层20厚1:4石灰砂浆隔离层4厚SBS改性沥青防水卷材及冷底子油表2-2（续） 工程做法表不上人屋面（续）20厚1:3水泥砂浆找平层130厚（平均值）1:6水泥炉渣找坡2%坡层（最薄处30厚）130厚结构层20厚板底粉外墙（多孔砖）外贴+内抹面层KP多孔砖基层20厚砂浆结合层保温层10抗裂砂浆内墙KF空心砖基层（双面抹灰）墙面抹灰、乳胶漆铝合金扣板吊顶西南11J515-33-P112.3 设计成果建筑平面图、立面图、剖面图、部分构造详图、总平图等。第3章 结构设计（手算）3.1设计资料1、工程概况：总长度50.64m，总宽度42.2m，建筑总面积8548.032m2。标准层高4.8m，底层高4.95m，总高度19.35m。室内外高差450mm。2、可变荷载标准值：（1）基本风压0=0.3KN/m2，地面粗糙度C类。（2）基本雪压S0=0.1KN/m2，组合值系数c=0.7。（3）不上人屋面可变荷载标准值0.5 KN/m2，组合值系数c=0.7。（4）库房可变荷载标准值5 KN/m2，组合值系数c=0.7。（5）走廊，楼梯可变荷载标准值3.5 KN/m2，组合值系数c=0.7。（6）餐厅、卫生间可变荷载标准值2.5 KN/m2，组合值系数c=0.7。（7）操作间可变荷载标准值4 KN/m2，组合值系数c=0.7。3、抗震设防烈度：7度（0.10g），场地特征周期为0.45s，场地类别为类，设计地震分组为第三组，建筑抗震等级为三级。4、主要构件材料：柱采用C35混凝土，梁采用C35混凝土，受力钢筋均为HRB400，箍筋采用HPB335。3.2结构布置3.2.1 构件截面尺寸估算梁板截面尺寸估算：板厚度取h=(1/3040)L(L为板的跨度)；次梁高取h=(1/12118)L(L为次梁跨度)，b=(1/21/3)h；主梁高度h=(1/81/14)L(L为主梁跨度)，宽b=(1/21/3)h；因此可以确定：板厚取130mm，主梁截面尺寸为300mm800mm，次梁截面尺寸为250mm600mm。柱截面尺寸估算：轴压比限值为0.85，各层重力荷载代表值近似取14KN/m2。对于底层：N=8.42144=3951.36KN，Ac=1.3Nfc+0.01fy=253042.76mm2。Ac=503mm,，取700mm。N=1.3N（fcbchc）=0.728。对于二层：N=8.42143=2963.52KN，Ac=1.3Nfc+0.01fy=189782.07mm2。Ac=435mm,，取650mm。N=1.3N（fcbchc）=0.0.64。轴压比均小于0.85，满足要求。故底层柱取700mm700mm，二层及二层以上取650mm650mm。3.2.2 计算简图取4轴线处一榀框架作为计算单元，柱轴线距离为8.4m。顶层和标准层结构平面布置如图3-1、3-2。图3-1 顶层结构平面布置图图3-2 标准层结构平面布置图底层柱高从拉梁顶面取至二层楼板顶为5.4m，其余各层取4.8m。计算简图见图3-3。图3-3 计算简图3.3重力荷载代表值计算1、建筑构造做法及恒荷载标准值如表4-1、4-2、4-3。活荷载为方便计算楼面近似取其均值3.5KN/m2，屋面取0.5KN/m2。表3-1 砌体围护、女儿墙做法及荷载取值荷载类型做法容重KN/m3取用荷载KN/m2合计荷载KN/m2砌体围护高240厚页岩砖基层194.568.04墙面抹灰、乳胶漆（双面）0.08女儿墙高面层0.64.824240厚页岩砖基层194.5620厚砂浆结合层0.410厚抗裂砂浆0.2表3-2 楼面、屋面做法及荷载取值荷载类型做法容重KN/m3取用荷载KN/m2合计荷载KN/m2楼面20厚花岗岩石面层280.566.2140厚1:2干硬性水泥砂浆结合层200.830厚水泥砂浆找平层200.6吊顶及设备桥架1130厚结构层253.25不上人屋面40厚C20细石混凝土保护板240.967.2725厚XPS板隔热保温层0.0520厚1:4石灰砂浆隔离层170.344厚SBS改性沥青防水卷材及冷底子油0.0520厚1:3水泥砂浆找平层200.4130厚（均值）1:6水泥炉渣找2%坡层141.8220厚板底粉200.4130厚结构层253.25表3-3 墙体做法及荷载取值荷载类型做法容重KN/m3取用荷载KN/m2合计荷载KN/m2外墙面层0.65.38240厚KP多孔砖基层174.0820厚砂浆结合层0.4保温层0.110厚抗裂砂浆0.2内墙240厚KF空心砖基层112.643.44墙面抹灰、乳胶漆（双面）0.082、第四层重力荷载代表值计算屋面板自重：（50.6442.2-16.5616.56）7.27=13542.4 KN框架主梁：0.8-0.130.325=4.275 KN/m 4.2758.457+66-4+4=2549.61KN框架次梁： 0.6-0.130.2525=2.94KN/m 2.948.4-0.365-4=588.60KN柱：0.650.6525+0.50.342=9.34KN/m 9.3467+84.8=2241.6KN 外墙：5.388.4-0.654.8-0.822-3.13.330-3.11.83=1963.5KN内墙： 3.448.44.833-1.62.418-3.1(16.1+12.4+5.8=3961.8KN门窗：面荷载均取0.4KN/m，0.43.13.330+3.11.83+1.62.418+3.116.1+12.4+5.8=205.2KN女儿墙：4.82450.64+42.22=895.72KN采光天窗框架：0.30.8416.825+0.412516.82+0.6521.5-0.8625+0.50.516.82=668.01KN屋面活荷载：0.5（50.6442.2-16.5616.56）=931.4KN可变荷载荷载组合值系数取0.5，得顶层重力荷载代表值为GE4=13542.4+2549.61+588.60+895.72+0.52241.6+1963.5+205.2+0.5931.4+668.01=22896.2KN。3、第三层重力荷载代表值计算楼板自重：6.2150.6442.2-16.5616.56-4.28.43=10910.6KN框架主梁同4层： 2549.61KN 框架次梁：2.94138.4-0.3=294.3KN井式梁：0.250.525=3.125KN/m 3.1258.4-0.3411=1058.75KN 柱同4层：2241.6KN 外墙同4层： 1963.5KN内墙：3.448.44.818-1.62.45-7.73.23=2176.36KN门窗：.43.23.330+3.21.83+1.62.45+7.73.23=170.9KN楼梯间恒载取7.0KN/m2 7.04.28.43=740.88KN天井围护墙8.048.44=270.14KN楼面活荷载取3.5KN/m2 3.5（50.6442.2-16.5616.56）=6519.8KNGE310910.6+2549.61+294.3+1058.75+270.14+0.52241.6+1963.5+3961.8+205.2+0.52241.6+1963.5+2176.3+170.9+740.88+0.56519.8=26379.6KN。4、第二层重力荷载代表值计算楼板自重同3层：10910.6KN框架主梁同4层： 2549.61KN 框架次梁：2.9478.4-0.3=158.5KN井式梁：0.250.525=3.125KN/m 3.1258.4-0.3417=1636.25KN 柱同4层：2241.6KN 外墙同4层： 1963.5KN内墙同3层：2176.36KN门窗同3层：170.9KN楼梯间恒载取7.0KN/m2 7.04.28.43=740.88KN天井围护墙8.048.44=270.14KN楼面活荷载取3.5KN/m2 3.5（50.6442.2-16.5616.56）=6519.8KNGE2=10910.6+2549.61+158.5+1636.25+270.14+2241.6+1963.5+2176.36+170.9+740.88+0.56519.8=26190.6KN。5、第一层重力荷载代表值计算楼板自重同3层：10910.6KN框架主梁同4层： 2549.61KN 框架次梁同2层：158.5KN井式梁同2层：1636.25KN 柱：0.70.725+20.340.65=11.00KN/m 11.004.9567+8=2722.5KN 外墙：5.388.4-0.74.95-0.822-3.353.315-3.21.83=2867.5KN内墙： 3.44（8.44.935-1.52.417-7.83.354）=4385.6KN门窗：0.43.33.3515+3.351.83+3.63.34+7.83.354=134.4KN楼梯间恒载取7.0KN/m2 7.04.28.43=740.88KN天井围护墙8.048.44=270.14KN楼面活荷载取3.5KN/m2 3.5（50.6442.2-16.5616.56）=6519.8KN基础拉梁自重：截面尺寸为300mm800mm，0.30.8116+5725=378.75KNGE1=10910.6+2549.61+158.5+1636.25+270.14+0.5378.75+0.52241.6+1963.5+2176.36+170.9+0.5（2722.5+2867.5+4385.6+134.4）+740.88+0.56519.8=28046.1KN。3.4横向框架侧移刚度计算框架梁选用C35混凝土，Ec=3.15107KN/m-2，横向框架梁线刚度计算见表4-3表3-4 横向框架梁线刚度截面（mmmm）跨度L（m）截面惯性矩I(m4)边框架中框架Ib=1.5I0ib=ECIb/LIb=2I0ib=ECIb/L3008008.40.01280.0192720000.025691428.57143柱选用C35混凝土，Ec=3.15107KN/m-2，柱线刚度见表4-4表3-5 柱线刚度截面mmmm计算高度H（m）截面惯性矩I(m4)ib=ECIb/H7007005.40.02000833116715.286506504.80.0148755297620.61取标准层柱线刚度为1，则其他构件相对线刚度为：中框架梁：0.738，边框架梁：0.937，底层柱：1.2。框架柱侧移刚度D：Di=c12ic/hi2，c为柱侧移刚度修正系数。对于一般层:K=ib/2ic，c=K/(K+2)；对于底层：K=ib/2ic，c=（0.5+K）/(K+2)。框架柱相对侧移刚度Di计算见表4-5、4-6。表3-6 边框架柱相对线刚度边框架层次边柱（4根）中柱（10根）DiKcDi1KcDi240.7380.2700.1401.4760.4250.2212.77330.7380.2700.1401.4760.4250.2212.77320.7380.2700.1401.4760.4250.2212.77310.6150.4260.2151.2310.5360.2653.505表3-7 中框架柱相对线刚度中框架层次边柱（16根）中柱（11根）DiKcDi1KcDi240.9370.3190.1661.8740.4840.2525.43030.9370.3190.1661.8740.4840.2525.43020.9370.3190.1661.8740.4840.2525.43010.7810.4610.2321.5621.0310.5099.3123.5横向水平地震作用下框架内力和侧移计算1、结构顶点假想位移计算：VGi为上部重力荷载代表值之和，i=VGi/(Di97620.61），Di为相对侧移刚度。顶点假想位移i=i。计算结果见表4-6。表3-8 结构顶点假想位移计算层次Gi(KN)Vgi(KN)Di(KN.m)ui(m)i(m)422896.222896.28.2030.0418326379.649275.88.2030.0900226190.675466.48.2030.1378128046.1103512.512.8170.11900.38852、采用底部剪力法计算层间剪力、层间位移角：基本周期Ti=1.70.7i，Tg=0.45s，TgT1 5Tg，故知水平地震影响系数最大值max=0.08,地震影响系数1=（Tg/ T1）max=0.051，其中=0.9，2=1.0。结构等效重力荷载Geq=0.85Gi=87985.63KN。水平地震作FEk=1Geq=4487.27KN。由于，0.35 T g0.45，1.4 Tg T1，顶部附加地震作用系数n=0.08 T1+0.01=0.0694，顶部附加水平地震作用Fn=nFEk=311.42KN，作用于结构顶部。各个质点的水平地震作用Fi=GiHiFEk(1-n)/( GjHj)，层间剪力Vi为上部各层水平地震作用之和。层间位移i=n/Vi（Di97620.61)。层间位移角e=i/hi。计算结果见表4-7、4-8。表3-9 结构层间水平地震作用计算层次Hi(m)Gi(KN)GiHi(KN.m)GiHi/GjHjFi(KN)419.822896.2453344.760.3576312561493.41631526379.63956940.3121521521303.502210.226190.6267144.120.210742674880.030515.428046.1151448.940.119473918498.9056表3-10 结构层间剪力、位移角计算层次Vi(KN)Dii(m)hi(m)e41804.848.2030.00329524.80.00068633108.348.2030.0056754.80.00118223988.378.2030.00728174.80.00151714487.2712.8170.00515785.40.000955以上层间位移角e均小于弹性层间位移角限值e=1/550=0.00182。4轴处框架在水平地震作用下的内力计算：框架柱的剪力按侧移刚度分配，即Vjk=VjDjk/Djk。柱下端弯矩：Mijb=Viyih，柱上端弯矩Miju=Vi(1-yi)h，梁端弯矩由节点平衡条件求出。yi为柱的反弯点高度比。柱的内力计算结果见表4-9、4-10，梁内力计算结果见表4-11。表3-11 边柱内力计算层次hi(m)Vi(KN)DijDi1Vi1(KN)KyiMi1b（KN.m）Mi1u（KN.m）44.81804.88.2030.14036.66670.9370.3561.600114.3999534.83108.38.2030.14063.14820.9370.45136.400166.7112824.83988.48.2030.14081.02670.9370.5194.464194.46415.44487.312.8170.21581.88580.7810.7309.528132.65503表3-12 中柱内力计算层次hi(m)Vi(KN)DijDi1Vi1(KN)KyiMi1b（KN.m）Mi1u（KN.m）44.81804.88.2030.16656.28451.8740.4364117.900152.2652734.83108.38.2030.16696.93451.8740.45209.379255.9071224.83988.48.2030.166124.3791.8740.5298.508298.5084415.44487.312.8170.232175.8351.5620.6294597.622351.8884表3-13 梁内力计算层次MAB=MCB（KN.m）MBA=MBC（KN.m）V(KN)M中（KN.m）4114.4076.1322.6819.133228.31186.9049.4320.702330.86253.9469.6238.461327.12325.2077.660.96框架梁柱弯矩、梁剪力、柱轴力见分别图3-4、3-5。图3-4 地震作用下梁柱弯矩图图3-5 地震作用下梁剪力、柱轴力图3.6横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算基本风压0=0.3KN/m2，地面粗糙度C类。高度H=4.83+4.95+0.45+0.9=20.7m。H/B=20.7/42.2 小于4，故s=1.3，z=1.0。计算单元宽度取8.4m。风荷载标准值k=zsz0，qz=k8.4。剪力Vi计算结果见表3-14。表3-14 风荷载作用下层间剪力区段zi(m)zkq(z)(KN/m)Vi(KN)419.80.740.292.417.963150.650.252.1310.22210.20.650.252.1310.2215.40.650.252.1310.86柱剪力按照侧移刚度分配，水平位移验算、框架内力计算与地震作用下的计算方法相同。计算结果见表3-13、3-14，框架弯矩图见图3-6，柱轴力、梁剪力见图3-7表3-15 风荷载作用柱内力及层间位移边柱内力层次DDijVi1(KN)KyiMi1bKN.mMi1uKN.mi(m)e40.4460.1407.962.25170.353.78297.02550.00024.16710-530.4460.14010.222.89110.456.24477.63240.00036.2510-520.4460.14010.222.89110.56.93866.93860.00036.2510-510.6620.21510.862.61860.79.89814.24210.00024.16710-5中柱内力层次DDijVi1(KN)KyiMi1bKN.mMi1uKN.m40.4460.1667.963.45650.43647.24049.350830.4460.16610.224.43790.459.585811.71620.4460.16610.224.43790.510.65110.65110.6620.23210.865.62290.629419.11111.253层间位移角均小于e=1/550，满足要求表3-16 风荷载作用梁内力层次MAB=MCB（KN.m）MBA=MBC（KN.m）V(KN)M中（KN.m）47.034.681.391.18311.429.482.490.97213.1810.122.771.53111.1810.952.630.11图3-6 风荷载作用下梁柱弯矩图图3-7 风荷载作用下梁剪力、柱轴力图3.7竖向荷载作用下框架结构内力计算 4轴线处框架受荷面积见图3-8、3-9。图3-8 顶层框架受荷面积图3-9 一三层框架受荷面积屋面永久面荷载 为7.27KN/m2屋面板传来的三角形荷载：7.274.2/2=15.267KN/m。换算成均布荷载：15.2675/8=9.54KN/m。主梁自重：0.30.825=5.25KN/m。故AB、BC梁上的线荷载为：29.54+5.25=24.33KN/m。梯形面积为13.23m2,次梁自重：0.250.68.425=31.5KN。故AB、BC梁上集中力为：7.2713.230.54+31.50.52=223.84KN。女儿墙重：4.8248.40.52=40.52KN。纵框架梁重：5.258.4=44.1KN。故A柱集中力为7.2713.230.52+40.52+44.10.52=180.8KN。B柱集中力为180.8-40.522=280.56KN。C柱（两侧框架梁上有窗，上部有采光天井框架以及柱）集中力为0.48.41.50.52+0.621.525+0.30.88.4250.52=209.22KN。楼面永久面荷载为6.21KN/m2。楼面传到AB梁的三角形荷载：6.214.2/2=13.04KN/m换算成均布荷载：13.0415/8=8.15KN/m。则AB梁上线荷载为：28.15+5.25=21.55KN/m 。次梁上内墙重：3.348.44.8-0.8-21.82.4=86.172KN。故AB梁上集中力为：6.2113.230.54+31.50.52+86.170.52=282.00KN。楼面传到BC梁的三角形荷载6.212.8/2=8.694KN/m。换算成线荷载 8.6945/8=5.434KN/m。则BC梁上线荷载为5.434+5.25=16.118KN/m。井式梁上三角荷载面积为3.92m2，则BC梁上两处集中力均为：6.213.926+31.50.52=177.56KN。A柱两侧楼板传到纵框架梁上的梯形荷载重：6.2113.23=82.16KN。纵框架梁上外墙重：5.384.8-0.88.4-3.23.3+3.23.30.4=132.698KN。故传到A柱的集中力为：44.10.52+82.160.52+132.6980.52=258.958KN。B柱两侧纵框架梁分别有三角形荷载和梯形荷载，面积分别为3.92m2和13.23m2。框架梁上墙重3.440.9+3.20.48.4-0.65=34.133KN。框架梁上次梁传来集中力同为BC梁上一半，两处相加为177.56KN。故B柱上集中力为6.2113.23+3.923+34.133+177.56+44.10.52=410.981KN。C柱两侧纵梁上砌体围护结构自重：8.048.4=67.536KN。井式梁传来集中力为177.56KN。三角形荷载6.213.923=73.03KN。故C柱集中力为：67.536+44.1+177.56+73.030.52=362.2KN。框架在恒荷载外力作用见图4-10。图4-10 竖向恒荷载作用下框架受荷图柱上的集中力并不作用在轴线，一般层梁柱轴线距离为0.175m，底层为0.2m；由此可求得集中力对柱的弯矩。梁端弯矩可按照荷载形式根据结构力学有关公式计算。弯矩分配系数取节点梁柱线刚度比重，采用弯矩二次分配法进行弯矩计算，梁端弯矩调幅系数取0.85，结果见表4-15。梁的跨中弯矩为M中=M0-（M左+M右）/2，即简支梁支座条件下跨中弯矩减去梁端负弯矩绝对值之和的一半。梁的左右端剪力：V左=V0+（M左-M右）/l，V右=V0+（M右-M左）/l，V0为简支梁支座条件下梁端剪力。柱剪力V=（M上+M下）/h。顶层柱轴力：N顶=Vl+纵框架梁传来的集中力；N底=N顶+柱自重。其他层柱轴力：Ni，顶=Vl+纵框架梁传来的集中力+Ni+1，底；Ni，底=Ni，顶+柱自重。计算结果见表3-17、3-18、3-19、3-20、3-21。框架内力见图3-11、3-12。表3-17 永久荷载弯矩二次分配法上柱下柱右梁左梁上柱下柱 右梁左梁下柱上柱0.5360.4640.3170.3660.3170.4640.53631.64-378.09378.09-49.01-378.09378.09-36.61185.70160.7515.5417.9415.54-158.45-183.0365.877.7780.3810.09-79.227.77-63.31-39.47-34.17-3.57-4.12-3.5725.7729.77212.10-243.74470.4423.92-445.34253.18-216.57-207.18399.87-378.5215.210.3490.3490.3020.2320.2680.2680.2320.3020.3490.34945.32-422.81422.81-71.92-426.22426.22-63.39131.74131.74114.0017.4820.1920.1917.48-109.57-126.63-126.6392.8565.878.7457.008.9710.09-54.798.74-63.31-91.52-58.44-58.44-50.57-4.94-5.70-5.70-4.9444.1250.9950.99166.15139.17-350.64492.3523.4624.58-468.47369.50-138.96-167.16-298.05418.50-398.2314.080.3490.3490.3020.2320.2680.2680.2320.3020.3490.34945.32-422.81422.81-71.92-426.22426.22-63.39131.74131.74114.0017.4820.1920.1917.48-109.57-126.63-126.6365.8760.118.7457.0010.0910.83-54.798.74-57.31-63.31-47.02-47.02-40.68-5.37-6.20-6.20-5.3733.7939.0539.05150.60144.83-340.75491.9224.0824.82-468.90359.17-144.89-150.89-289.64418.13-398.6305.300.3240.3960.280.2190.2530.3090.2190.280.3960.32451.79-422.81422.81-82.2-426.22426.22-72.44120.21146.92103.8918.7521.6626.4518.75-99.06-140.10-114.6265.879.3751.9410.09-49.539.37-63.31-24.38-29.80-21.07-2.74-3.16-3.86-2.7415.1021.3617.48161.70117.13-330.62490.7628.5922.59-459.74351.64-118.74-160.46-281.03417.15-390.8298.89表3-18 恒荷载作用下梁跨中弯矩（KN.m）层次MAB0MBC0MAMB左MB右MCMABMBC4684.65684.65207.18399.87378.54215.21381.13387.783782.27639.33298.05418.50398.20314.08424.00283.192782.27639.33289.64418.13398.56305.30428.39287.401782.27639.33281.03417.15390.78298.89433.18294.50表3-19 恒荷载作用下梁端剪力（KN）层次VAB0VBA0VBC0VCB0VABVBAVBCVCB4214.11214.11214.11214.11191.17237.05233.55194.673231.5231.5245.26245.26217.16245.84255.27235.252231.5231.5245.26245.26216.20246.80256.36234.161231.5231.5245.26245.26215.30247.70256.20234.32表3-20 恒荷载作用下柱剪力层次MA上（KN.m）MA下（KN.m）MB上（KN.m）MB下（KN.m）MC上（KN.m）MC下（KN.m）VA(KN)VB(KN)VC(KN)4212.1-166.1523.92-23.46-222.52129.6878.809.87-73.383139.17-190.624.58-24.08-76.5996.5968.7010.14-36.082144.83-161.724.82-28.59-92.3993.6363.8611.13-38.751117.13-58.5722.59-11.3-61.7530.8836.607.06-19.30表3-21 恒荷载作用下柱轴力（KN）层次NA顶NA底NB顶NB底NC顶NC底4371.97 415.17 751.16 794.36 403.89 447.09 3891.29 934.49 1706.46 1749.66 1044.53 1087.73 21409.65 1452.85 2663.80 2707.00 1684.09 1727.29 11927.10 1975.70 3621.88 3670.48 2323.81 2372.41 图3-11 竖向恒荷载作用下框架梁柱弯矩图图3-12 竖向恒荷载作用下柱轴力及梁端剪力图屋面活荷载为：0.5KN/m2AB、BC梁上三角形荷载