电力工程设计项目设计方案.docx

华北电力大学 农电0701班电力工程设计项目设计方案一、 设计题目：电力系统规划设计二、 设计的原始资料（另附）三、 设计的内容要求按照下述设计的内容与要求，每个小组的学生合作完成本设计，共同形成1份“电力工程课程设计说明书”1. 原始资料分析、系统的功率平衡及无功补偿的装置2. 确定若干可能的网络方案1) 设计电网布线形式及相应的电压等级。2) 选择线路的导线型号。3) 选择各变电站中主变压器的台数、容量及主接线形式。3. 对上述方案经初步比较（比较项目如下）选择出23个设计方案1) 路径长度2) 导线长度3) 有色金属消耗量4) 系统侧高压断路器数目4. 对上述方案经详细比较（比较项目如下）选择一个最优设计方案1) 电压损耗 (2)一次投资 (3)年运行费 (4)电能损耗5. 对最优方案进行下列三种方式的潮流计算，并绘出潮流分布图1) 正常情况最大负荷（此时，一般应再校验各导线的型号，必要时做相应重选）。2) 正常情况最小负荷。3) 故障情况最大负荷。6. 按照各结点电压的要求进行调压方式的选择和相应的计算7. 最优网络的统计数字如下1) 一次投资2) 年运行费3) 输电效率4) 物资消耗统计表8. 标准图纸要求1) 初步方案比较图一张（2号图纸）。2) 最优方案主接线图一张（2号图纸）。3) 最大及最小潮流分布图一张（2号图纸）。四、 主要参考资料1. 电力工程设计手册1、3册 西北电力设计院2. 电力系统课程设计参考资料 梁志瑞3. 电力系统毕业设计及课程设计参考资料 东南大学 曹绳敏4. 电力工业常用设备手册 第3册5. 电力系统稳态分析1电力电量平衡1.1系统有功平衡1.1.1 系统用电负荷发电机总装机容量（有功功率的额定值之和）应大于所有最大负荷之和。系统总用电负荷为：有了各个区域内的最大用电负荷，将其相加，再乘以同时率，即得系统最大用电负荷，其表达式为：式中 -区域内各个所最大用电负荷之和； -同时率。同时率与电力用户的多少，各用户的用电特点等因素有关，参照表1-1，去同时率为0.90，得=27.9MW。用户及系统情况用户较少用户很多地区与系统之间同时率0.951.000.700.850.900.95表1-1同时率参考值1.1.2 系统供电负荷和发电负荷系统的供电负荷，就是用电负荷加上为输送负荷而产生的功率损耗。系统的供电负荷表达式为：式中 -网损率； -系统的用电负荷。在规划设计时，网损是用网损率计算，而网损率是以供电负荷的百分数所表示，一般为5%10%，本设计取=8%，则MW。系统发电负荷是指满足系统供电负荷，以及发电机电压支配负荷的需要，发电厂发出的功率，其表达式为：式中 -系统的供电负荷； -发电机电压支配负荷； -厂用电率。通常发电厂厂用电率如表1-2，查表，取=6%，得=49.29MW。电厂类型热电厂凝汽式电厂小型凝汽电厂大、中型水电厂小型水电厂核电厂厂用电率1015810560.30.51.045表1-2发电厂厂用电率K3（%）1.1.3 系统备用容量负荷备用容量。通常为最大发电负荷的2%5%，低值适用于大系统，高值适用于小系统。本设计为小系统，取为5%。事故备用容量。通常为最大发电负荷的10%左右，本设计取为10%。检修备用容量。通常为最大发电负荷的8%15%，具体数值有系统情况而定，本设计取为10%。考虑备用容量后，系统发电负荷为：=*（1+5%+10%+10%）=61.61MW发电机组额定容量为：=25*3=75MW发电机组工作效率为K=61.61/75=82.14%，正好满足发电机组在80%100%的经济出力的要求，有利于事故时系统频率的稳定，也有利于供电的可靠性及运行的经济性。1.2 无功补偿的设置取各个变电站补偿后的功率因数为0.95。每个站的补偿容量计算如下：1.2.1 1号变电站的无功补偿补偿前的无功为：Qmax.1=Pmax.1cos01-cos02=70.851-0.852=4.34Mvar补偿后的无功容量为：Qmax.1=Pmax.1cos01-cos2=70.951-0.952=2.30Mvar1号变电站无功补偿容量为Qc.1=Qmax.1-Qmax.1=2.04Mvar1.2.2 2号变电站的无功补偿补偿前的无功为：Qmax.2=Pmax.2cos01-cos02=50.851-0.852=3.10 Mvar补偿后的无功容量为:Qmax.2=Pmax.2cos1-cos2=50.951-0.952=1.64Mvar2号变电站无功补偿容量为Qc.2=Qmax.2-Qmax.2=1.46Mvar1.2.3 3号变电站的无功补偿补偿前的无功功率：Qmax.3=Pmax.3cos01-cos02=140.851-0.852=8.68Mvar补偿后的无功容量为：Qmax.3=Pmax.3cos1-cos2=140.951-0.952=4.60Mvar3号变电站无功补偿容量为: Qc.3=Qmax.3-Qmax.3=4.08Mvar1.2.4 4号变电站的无功补偿补偿前的无功功率为：Qmax.4=Pmax.4cos01-cos02=50.851-0.852=3.10Mvar补偿后的无功功率为Qmax.4=Pmax.4cos1-cos2=50.951-0.952=1.64Mvar4号变电站无功补偿容量为Qc.4=Qmax.4-Qmax.4=1.46MvarQGQ，故由发电机提供的无功功率不能满足电网的无功需求，要进行补偿，各个变电站总补偿容量为：i=14Qmax.i=9.04Mvar2供电方案设计与比较 2.1 方案的初步设计 根据电力负荷对供电质量的要求以及电力负荷分布的特点，我们设计出了6种初步供电方案，各个方案的网络拓扑见附录（I）。2.2发电厂和变电站的主接线设计2.2.1主接线设计要求发电厂的电气主接线方式，应根据厂内装机容量、单机容量、设备特点、最终规模等，结合电力系统现状与将来发展，以及本厂再电力系统中的地位等条件综合确定，其接线方式应具备可靠、灵活、经济等基本性能特点。2.2.2 发电厂主接线设计此电厂发电机组容量为25MW，台数为3台，低压侧采用双母接线；用3台主变压器与110KV网络联系。高压侧都有4回出线，所以选择双母线的主接线形式。2.2.3变电站的主接线设计1） 变电所的高压侧接线，应尽量采用断路器较少或不用断路器的接线方式，如桥型接线、变压器线路组等，在满足继电保护的要求下，也可在地区线路上采用分支接线，即T形接线，但在系统主干网上不得采用分支接线。2） 在具有两台主变压器的变电所中，当35220KV线路为双回线时，若无特殊要求，该电压级主接线均采用桥型接线。3） 在3560KV配电装置中，当线路为3回及以上时，一般采用单母线或单母线分段接线。若连接电源较多、出线较多、负荷较大或处于污秽地区，可采用双母线接线。4） 在110、220KV配电装置中，当线路为34回时，一般采用单母线分段接线；若为枢纽变电所，线路在4回及以上时，一般采用双母线接线。5） 如果断路器不允许停电检修，则应增加相应的旁路设施，其原则基本同前。根据以上要求对各种方案的主接线选择见表（3）。2.3导线的选择与校验按经济电流密度选择导线截面积：Sj=（P2+Q2）max3JeUN=Pmax3JeUNcos式中（P2+Q2）max 正常运行方式下的线路最大持续视在功率，KVA； UN 线路额定电压,KV； Je 经济电流密度，A/mm2根据计算结果选取接近的标称截面积导线。2.3.1方案I对环网进行初步潮流计算：2314AA 7+J2.314+J4.6025+J1.6435+J1.643图2-1 方案I环网初步潮流分布图SA=5+j1.643155+14+j4.602*130+5+j1.643*109+7+j2.3*3622+25+21+73+36=19.16+j6.295 KVA SA=7+j2.3*141+5+j1.643*68+14+j4.602*47+5+j1.643*2222+25+21+73+36=11.84+j3.89 KVA S2-3=14.164+j4.655KVAS3-4=0.164+j0.053KVAS1-4=4.836+j1.59KVA经计算、查表可得T3-4=T1-4=T2-3=4000h时，Je=1.28；TA-1=4292h时，Je=1.22；TA-2=4104h时，Je=1.26；计算A-2线路得， SA-2=19.1642+6.2982*10323*1.26*110=42.014mm2 计算2-3线路得， S2-3=14.1642+4.6552*1033*1.28*110=30.57mm2 计算3-4线路得， S3-4=0.1642+0.0532*1033*1.28*110=0.705mm2计算1-4线路得， S1-4=4.8362+1.592*1033*1.28*110=20.876mm2 计算A-1线路得， SA-1=11.8362+3.892*1033*1.22*110=53.60mm2 按发热校验导线截面：Ijmax=P3Ucos线路A-2： IA-2max=19.164*1033*110*0.95=105.854A234A线路2-3： I2-3max=14.164*1033*110*0.95=78.115A234A线路3-4： I3-4max=0.164*1033*110*0.95=1.764A234A线路1-4： I1-4max=4.836*1033*110*0.95=130.276A234A线路A-1： IA-1max=11.836*1033*110*0.95=53.032A234A其中，查表得各型号导线持续容许电流，校验都符合长期发热要求。经查表得所有线路均采用LGJ50/8。单位重量为195.1Kg/Km。线路长度为349.8Km，所以有色金属消耗量为68.25吨2.3.2方案II对环网进行初步潮流计算：142AA 7+J2.35+J1.64319+J6.251图2-2方案II环网初步潮流分布SA=19+j6.251*150+5+j1.645*109+7+j2.3*3622+41+73+36=21.203+j6.976 KVA SA=7+j2.3*136+5+j1.643*63+19+j6.251*2222+41+73+36=9.797+j3.223 KVA S2-4=SA-S2=21.203+j6.976-19-j6.251=2.203+j0.725KVAS2-3=14+j4.602KVAS1-4=SA-S1=2.797+j0.92KVA经计算、查表可得T2-4=T1-4=T2-3=4000h时，Je=1.28；TA-1=4292h时，Je=1.22；TA-2=4104h时，Je=1.26；计算A-2线路得， SA-2=21.2032+6.9762*10323*1.26*110=46.49mm2 计算2-3线路得， S2-3=142+4.6022*1033*1.28*110=30.455mm2 计算2-4线路得， S2-4=2.2032+0.7252*1033*1.28*110=9.585mm2计算1-4线路得， S1-4=2.7972+0.922*1033*1.28*110=12.169mm2 计算A-1线路得， SA-1=9.7972+3.2232*1033*1.22*110=53.60mm2 按发热校验导线截面：Ijmax=P3Ucos线路A-2： IA-2max=21.203*1033*110*0.95=117.156A234A线路2-3： I2-3max=14*1033*110*0.95=77.356A234A线路2-4： I2-4max=2.203*1033*110*0.95=24.346A234A线路1-4： I1-4max=2.797*1033*110*0.95=30.908A234A线路A-1： IA-1max=9.797*1033*110*0.95=108.264A234A其中，查表得各型号导线持续容许电流，校验都符合长期发热要求。经查表得所有线路均采用LGJ50/8。单位重量为195.1Kg/Km。线路长度为371.8Km，所以有色金属消耗量为72.534吨2.3.3方案III对环网进行初步潮流计算：231422 5+J1.6437+J2.314+J4.602图2-3方案III环网初步潮流分布SA=14+j4.602*62+5+j1.643*4162+50=9.58+j3.149 KVA SA=14+j4.602*50+5+j1.643*71112=9.42+j3.10 KVA 经计算、查表可得T2-4=T2-3=4000h时，Je=1.28；TA-1=4500h时，Je=1.22；TA-2=4104h时，Je=1.26；计算A-2线路得， SA-2=24*10323*1.26*110*0.95=52.6mm2 计算2-4线路得， S2-4=9.42*1033*1.28*110*0.95=40.66mm2 计算3-4线路得， S2-3=4.42*1033*1.28*110*0.95=19.08mm2计算2-3线路得， S2-3=9.58*1033*1.28*110*0.95=41.35mm2 计算A-1线路得， SA-1=7*10323*1.22*110=15.11mm2 按发热校验导线截面：Ijmax=P3Ucos线路A-2： IA-2max=24*1033*110*0.95=132.60A234A线路2-3： I2-3max=9.58*1033*110*0.95=52.93A234A线路3-4： I3-4max=4.42*1033*110*0.95=24.42A234A线路1-4： I2-4max=9.42*1033*110*0.95=52.05A234A线路A-1： IA-1max=7*1033*110*0.95=38.68A234A其中，查表得各型号导线持续容许电流，校验都符合长期发热要求。经查表得所有线路均采用LGJ50/8。单位重量为195.1Kg/Km。线路长度为299.2Km，所以有色金属消耗量为58.37吨2.3.4方案IV经计算、查表可得T2-4=T2-3=4000h时，Je=1.28；TA-2=4104.16h时，Je=1.26；TA-2=4500h时，Je=1.19；计算A-2线路得， SA-2=24*10323*1.26*110*0.95=52.61mm2 计算2-3线路得， S2-3=14*10323*1.28*110*0.95=30.21mm2 计算2-4线路得， S2-4=5*10323*1.28*110*0.95=10.79mm2计算A-1线路得， SA-1=7*10323*1.22*110*0.95=16.11mm2 按发热校验导线截面：Ijmax=P3Ucos线路A-2： IA-2max=24*1033*110*0.95=103.21A234A线路2-3： I2-3max=14*1033*110*0.95=60.42A234A线路2-4： I3-4max=5*1033*110*0.95=21.58A234A线路A-1： IA-1max=7*1033*110*0.95=32.22A234A其中，查表得各型号导线持续容许电流，校验都符合长期发热要求。经查表得所有线路均采用LGJ50/8。单位重量为195.1Kg/Km。线路长度为376.2Km，所以有色金属消耗量为73.40吨2.3.5方案V对环网进行初步潮流计算：3422 5+J1.64314+J4.602图2-4 方案V环网潮流分布（1）S2=14+j4.602*62+5+j1.643*4150+21+41=9.58+j3.149 KVA S2=14+j4.602*50+5+j1.643*71112=9.42+j3.096 KVA 12AA 24+J7.8887+J2.301图2-5 方案V环网潮流分布（2）SA=24+j7.888*83+7+j2.3*3622+47+36=21.371+j7.024 KVA SA=7+j2.301*69+24+j7.888*22105=9.629+j3.165 KVA 各线路功率SA-2=21.371+j7.024KVASA-1=9.629+j3.165KVAS2-3=9.58+j3.149KVAS3-4=4.42+j1.453KVAS1-2=2.629+j0.864KVAS2-4=9.42+j3.096KVA经计算、查表可得T2-4=T4-3=T2-3=4000h时，Je=1.28；TA-2=T1-2=TA-1=4500h时，Je=1.19；计算A-2线路得， SA-2=21.3712+7.0242*10323*1.19*110=49.611mm2 计算2-3线路得， S2-3=9.582+3.1492*1033*1.28*110=41.349mm2 计算3-4线路得， S3-4=4.422+1.4532*1033*1.28*110=19.08mm2计算1-2线路得， S1-2=2.6292+3.1652*1033*1.19*110=12.204mm2 计算A-1线路得， SA-1=9.6292+3.1652*1033*119*110=44.706mm2 计算2-4线路得， S2-4=9.422+3.0962*1033*1.28*110=40.661mm2 按发热校验导线截面：Ijmax=P3Ucos线路A-2： IA-2max=21.371*1033*110*0.95=118.074A234A线路1-2： I1-2max=2.629*1033*110*0.95=29.046A234A线路A-1： IA-1max=9.629*1033*110*0.95=106.40A234A线路2-3： I2-3max=9.58*1033*110*0.95=105.854A234A线路4-3： I4-3max=4.42*1033*110*0.95=48.844A234A线路2-4： I2-4max=9.42*1033*110*0.95=104.096A234A其中，查表得各型号导线持续容许电流，校验都符合长期发热要求。经查表得所有线路均采用LGJ50/8。单位重量为195.1Kg/Km。线路长度为332.2Km，所以有色金属消耗量为64.81吨2.3.6方案VI对该网进行初步潮流计算：234A 14+J4.6025+J1.6435+J1.643图2-6 方案VI潮流分布SA-1=7+j2.301 MVA S2-3=19+j6.245MVAS3-4=5+j1.643MVASA-2=24+j7.888MVA经计算、查表可得T3-4=T2-3=4000h时，Je=1.28；TA-1=4500h时，Je=1.19；TA-2=4104h时，Je=1.26；计算A-2线路得， SA-2=242+7.8882*10323*1.26*110=52.618mm2 计算2-3线路得， S2-3=192+6.2452*10323*1.28*110=41.005mm2 计算3-4线路得， S3-4=52+1.6432*10323*1.28*110=10.79mm2计算A-1线路得， SA-1=72+2.3012*10323*1.19*110=16.249mm2 按发热校验导线截面：Ijmax=S3U线路A-2： IA-2max=22.496*1033*110=118.074A234A线路2-3： I2-3max=10.084*1033*110=14.523A234A线路3-4： I3-4max=4.653*1033*110=24.422A234A线路A-1： IA-1max=10.136*1033*110=53.20A234A其中，查表得各型号导线持续容许电流，校验都符合长期发热要求。经查表得所有线路均采用LGJ50/8。单位重量为195.1Kg/Km。线路长度为302Km，所以有色金属消耗量为58.920吨2.4变压器的选择与相关参数的计算2.4.1 发电厂主变的选择1、 本设计主接线为发电机端设立母线形式，发电机经母线及升压变压器接入系统时，其变压器总容量应考虑负荷的逐年发展，并按以下原则计算选择：A.当发电机端电压母线上的负荷最小时，应能将剩余功率送入系统；B.当发电机电压上最大一台发电机停运时，应能保证由系统经主变压器供给电压母线上最大负荷。2、考虑备用负荷时，选择两台变压器。其容量考虑一台切除后，另一台能过负荷30%；确定发电厂变压器容量时，地区负荷最低时发电机的功率能全部送出，同时考虑地区负荷最大时，允许系统倒送一部分功率，一台变压器检修切除时，其余变压器能送出7075%Sn，如三台并联时考虑Sn/2*1.3。3、容量计算与型号选择发电厂负责对四个地区负荷供电，为避免变压器检修或故障时造成变压器全厂停电，变压器通常为23台，本设计选择为三台变压器并联。STN=S总装1.32=752+56.252-162+（161-0.8520.85）21.32=29295KVA选型110Kv双绕组压变压器为：型号额定容量（KVA）额定电压（KV）(高)额定电压（KV）(低)联接组标号SFL1-31500/1103150011022.5%10.5YN，d11空载损耗（KW）负载损耗（KW）空载电流（%）阻抗电压（%）重量（t）42.21481.110.550.3表2-1 发电厂变压器选择2.4.2 四个变电站主变的选择1、主变选择要求变电所主变压器容量，一般都应按510年规划、负荷性质、电网结构等综合考虑确定其容量。对重要变电所，应考虑当一台主变压器停运时，其余变压器容量在计及负荷能力允许时间内，应满足一类及二类负荷供电；对一般性变电所，当一台主变压器停运时，其余变压器容量应能满足全部负荷的70%以上。考虑备用时，选择两台变压器，保证一台由于故障切除后，另一台能够过负荷30%。一站：二站：三站：四站：型号列表为：站点变压器型号台数PK(Kw)P0(Kw)I0uK1SFL1-6300/110252.59.761.110.52SFL1-6300/110252.59.761.110.53SFZL1-16000/1102120341.210.54SFL1-6300/110252.59.761.110.5表2-2变电站变压器选择2、电站主变参数计算双绕组变压器等值电路参数计算： 各站变压器参数如表2-3站点RT/XT/GTS10-6BTS10-612RT12XT2GT2BT116201.678.0710-75.7310-68100.83516.1410-711.4610-6216201.678.0710-75.7310-68100.83516.1410-711.4610-635.6779.412.8110-61.5910-52.83539.7055.6210-63.1810-5416201.678.0710-75.7310-68100.83516.1410-711.4610-6表2-3变压器参数计算2.5供电方案的初步比较 六个方案的情况列表如下：方案线路长度（Km）路径长度（Km）发电厂与变电站主接线形式高压开关数（个）有色金属消耗量（t）电厂1号站2号站3号站4号站I349.8224双母桥型双母双母桥型1468.245II371.8224双母桥型双母桥型桥型1472.534III371.8192双母桥型双母桥型桥型1458.374IV376.2171双母桥型双母桥型桥型1673.397V311.3239双母桥型双母桥型桥型1460.735VI332.2151双母桥型双母双母线桥型1664.812表2-4初步方案项目列表表中所列方案均能满足供电可靠的性的要求，但各种方案的经济性有差异。通过对比我们选择了经济性好，供电可靠性高的发难III、VI做进一步的详细比较。2.6供电方案的详细比较2.6.1电能损耗（1）方案III网络中的功率分布：SA-2=24+J7.888S2-3=9.58+J3.149S4-3=4.42+J1.453S2-4=9.41+J3.086SA-1=7+J2.30各段电阻如下：rA-2=44*0.5*0.63*1.1=15.246r2-3=50*0.63*1.1=34.65r4-3=21*0.63*1.1=14.553r2-4=41*0.63*1.1=28.413rA-1=36*0.5*0.63*1.1=12.474最大负荷损耗小时数A-2=2700h2-3=2200h4-3=2200h2-4=2200hA-1=2300h总电能损耗：A=PmaxiImaxi=751.19+57.28+640.66+506.96+1849.56=3.8057*106KWh（2）方案VI网络中的功率分布：SA-1=7+J2.30SA-2=24+J7.888S2-3=19+J6.245S3-4=5+J1.643各段电阻如下：rA-1=36*0.5*0.63*1.1=12.474rA-2=44*0.5*0.63*1.1=15.246r2-3=50*0.5*0.63*1.1=17.325r3-4=21*0.5*0.63*1.1=7.2765最大负荷损耗小时数：线路A-1：Tmax=4500，max=2700线路3-4：Tmax=4000，max=2200线路2-3：Tmax=4000， max=2200线路A-2：Tmax=4104， max=2300总电能损耗：A=PmaxiImaxi=151.11+1849.56+1260+36.65=3.2973*106KWh2.6.2电压损失校验2.6.2.1方案III电压损失校验（1）变电站1由电压校验：因故障A-1中的一回线停U=PR+QXUN2=70.63036+70.950.3120.452361102=1.6215满足要求（2）当A-2某回线退出运行时，潮流如图2-7。5144121502432图2-7当A-2某回线退出运行时潮流分布S2=Pmax-3L4-2+L3-4+Pmax-4L4-2L2-3+L3-4+L4-2=1421+41+54150+21+41=9.58MWS2=Pmax-4L2-3+L3-4+Pmax-3L2-3L2-3+L3-4+L4-2=521+50+145050+21+41=9.42MW故3号站为功率分点：U=PR+QXUN2=967.05+227.871102=9.8815满足要求（3）4号站电压损耗计算U=PR+QXUN2=332.64+78.38+598.5+141.024+66.15+15.591102=10.215满足要求2.6.2.2 方案VI电压损耗校验1244503A421 图2-8 方案VI拓扑图（1）A-1电压损耗在前面已经校验过满足要求（2）4号站电压损失校验A-2中某回线退出运行U=PR+QXUN2=665.28+299.25+22.075+256.76+70.512+7.791102=10.215满足要求若2-3中某一回线退出运行U=PR+QXUN2=332.64+78.38+598.5+141.024+7.79+70.5121102=10.2Z2,而运行费用u1u2,则可用抵偿年限法确定最优方案T=Z1-Z2u1-u2代入数据得：T=447.279-425.23979.727-76.81=7.565，则方案3为最优方案。3潮流计算3.1 最大功率与最小功率分布计算变压器参数计算如表2-3.各变电站功率计算如表3-1.站号1234最大负荷7+j2.305+j1.64314+j4.6025+j1.643最小负荷2.4+j0.7901.6+j0.5267+j2.3031.6+j0.526表3-1各变电站功率3.1.1 确定各站点运算负荷变压器等值电路及功率其中：SYT=YTu2SZT=P2+Q2UN2（RT+jXT）S=S+SYT+SZT1、1号站：YT=16.1410-7-j11.4610-6ZT=8+j100.835；取U=UN=110KvS1max=7+j2.30SYTmax=1.614+j11.4610-61102=0.0195+j0.1387 MVASZTmax=72+2.30211028+j110.835=0.0359+j0.4524Smax=S1max+SYTmax+SZTmax=7.0518+j2.8911S1min=2.4+j0.790SYTmin=1.614+j11.4610-61102=0.0195+j0.1387SZTmin=2.42+0.790211028+j110.835=0.0042+j0.0532Smin=S1min+SYTmin+SZTmin=2.4237+j0.98192、2号站：YT=1.614-j11.46*10-6ZT=8+j100.835SLMAX=5+j1.643SYTMAX=1.614+j11.46*10-6*1102=0.0195+j0.1387SZTMAX=52+1.64321102*8+j100.835=0.0183+j0.2308SMAX=SLMAX+SYTMAX+SZTMAX=5.0378+j2.0125SYTMIN=0.0195+j0.1387SLMIN=1.6+j0.526SZTMIN=1.62+0.52621102*8+j100.835=0.0019+j0.0236SMIN=SLMIN+SYTMIN+SZTMIN=1.6214+j0.68833、3号站：YT=5.62-j31.8*10-6ZT=2.835+j39.705SLMAX=14+j4.602SYTMAX=5.62+j31.8*10-6*1102=0.068+j0.3848SZTMAX=142+4.60221102*2.835+j39.705=0.0509+j0.7127SMAX=SLMAX+SYTMAX+SZTMAX=14.1189+j5.6995SYTMIN=0.068+j0.3848SLMIN=7+j2.303SZTMIN=72+2.30321102*2.835+j39.705=0.00127+j0.1782SMIN=SLMIN+SYTMIN+SZTMIN=7.0807+j2.8664、4号站：YT=1.614-j11.46*10-6ZT=8+j100.835SLMAX=5+j1.643SYTMAX=1.614+j11.46*10-6*1102=0.0195+j0.1387SZTMAX=5+1.64321102*8+j100.835=0.0183+j0.2308SMAX=SLMAX+SYTMAX+SZTMAX=5.0378+j2.0125SYTMIN=1.614+j11.46*10-6*1102=0.0195+j0.1387SLMIN=1.6+j0.526SZTMIN=1.62+0.52621102*8+j100.835=0.0019+j0.0236SMIN=SLMIN+SYTMIN+SZTMIN=1.6214+j0.6883各点运算负荷SMAX（MVA）SMIN（MVA）17.0518+j2.89712.4237+j0.981925.0378+j2.01251.6214+j0.6883314.1189+j5.69957.0807+j2.86645.0378+j2.01251.6214+j0.6883表3-2 变电站运算负荷5、计算线路电路电纳后，为化简网络，重新计算各站点运算负荷由SY=Y*U，方向由站点流向大地SY1=-j100.52*10-6*1102=-j1.2163SY2=-j(122.86+69.805+57.24)*10-6*1102=-j3.0239SY3=-j(69.805+29.32)*10-6*1102=-j1.1994SY4=-j57.24+29.32*10-6*1102=-j1.0474SMAXI=Smaxi+SYi;SMINI=Smini+SYi;计算电路电纳后得各站点运算负荷如表3-3。站点SMAX（MVA）SMIN （MVA）17.0518+j1.67482.4237-j0.234425.0378-j1.01141.6214-j2.3356314.1189+j4.50017.0807+j1.666645.0378+j0.96511.6214-j0.3591表3-3计算电路电纳后得各站点运算负荷3.1.3初步潮流分布 1）最大负荷 3 4 2 2 34.65+j24.86 14.55+j10.44 28.41+j20.39 14.1189+j4.5001 5.0378+j0.9651 图3-1最大负荷时初步潮流分布S2=S3maxZ34+Z24+S4*Z24Z23+Z34+Z42=14.1189+j4.5001*14.55+j10.44+28.41-j20.39+5.0378+j0.9651*28.41-j20.3977.61-J55.69=9.66+j2.8437S2=S4maxZ34+Z23+S3max*Z23Z23+Z34+Z42=5.0378+j0.9651*14.55-j10.44+34.65-j24.86+14.1189+j4.5001*34.65-j24.8