框架结构办公楼毕业设计.doc

长春工程学院毕业设计 I 框架结构办公楼毕业设计 目 录 前前 言言 1 结构设计部分结构设计部分 2 1 结构布置结构布置 2 1 1 工程概况 2 1 2 场地工程地质条件概述 2 1 3 结构设计 3 2 楼盖设计楼盖设计 3 2 1 重力荷载代表值的计算 3 2 2 板弯矩计算 6 3 楼梯结构设计楼梯结构设计 13 3 1 梯段板计算 21 3 2 平台板计算 22 3 3 平台梁计算 PL 1 23 4 4一榀横向框架的结构设计一榀横向框架的结构设计 17 4 1 荷载收集 25 4 2 梁柱线刚度计算 31 4 3 恒荷载作用下框架内力分析 33 4 4 竖向活荷载作用下框架内力分析 39 4 5 水平地震作用下框架内力分析和侧移验算 42 4 6 风荷载作用下框架内力分析及侧移验算 49 4 7 内力组合 57 4 8 内力调整 58 长春工程学院毕业设计 II 4 9 框架截面设计 61 5 基础设计基础设计 69 5 1 基础设计 边柱 A 69 5 2 基础设计 中柱 B 76 5 3 基础梁设计 81 施工设计部分施工设计部分 83 6 1 施工组织设计说明 83 6 2 编制单位工程施工图预算说明 83 6 3 工程量计价 83 6 4 投 标 书 84 6 5 开 标 一 览 表 84 7 分部分项工程量清单分部分项工程量清单 89 8 分部分项工程量清单计价表分部分项工程量清单计价表 96 9 措施项目清单计价表措施项目清单计价表 104 10 其他项目清单计价表其他项目清单计价表 105 11 分部分项工程量清单综合单价分析表分部分项工程量清单综合单价分析表 106 12 规费 税金项目清单与计价表规费 税金项目清单与计价表 109 13 施工组织设计施工组织设计 110 13 1 工程概况 110 13 2 施工部署 112 13 3 施工测量准备工作 117 13 4 土方工程 120 13 5 桩基础工程 121 13 6 钢筋工程 125 13 7 模板工程 129 长春工程学院毕业设计 III 13 8 混凝土工程 136 13 9 脚手架工程 142 13 10 砌筑工程 147 13 11 门窗工程 149 13 12 屋面工程 151 13 13 装饰工程 153 13 14 楼面工程 156 13 15 防水工程 165 13 16 工期保证措施 165 13 17 质量措施 166 13 18 安全教育 168 13 19 消防保卫措施 170 13 20 工期保证措施 171 13 21 节能措施 172 13 22 降低成本措施 172 结结 语语 173 致致 谢谢 174 参考文献参考文献 175 长春工程学院毕业设计 1 前 言 本设计是按照 XX 学院土木工程学院 2012 年毕业设计要求编写的毕业设计 题目为 XX 办公楼 内容包括结构设计 施工设计两部分 本工程为框架结构 框架结构的设计始于欧美 二十世纪后得到了世界各 地大范围的使用 其结构建筑平面布置灵活 使用空间大 延性较好 其具有 良好的抗震能力 对教学楼有重要建筑结构非常适用 能满足其较大的使用面 积要求 框架结构的研究 对于建筑的荷载情况 分析其受力 采用不同的方法分 别计算出各种荷载作用下的弯矩 剪力 轴力 然后进行内力组合 挑选出最 不利的内力组合进行截面的承载力计算 保证结构有足够的强度和稳定性 在 对竖向荷载的计算种采用了弯矩分配法 对水平荷载采用了 D 值法 对钢筋混 凝土构件的受力性能 受弯构件的正截面和斜截面计算都有应用 本结构计算选用一榀框架为计算单元 采用手算的简化计算方法 其中计 算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法 不但使计算结果较为合 理 而且计算量较小 是一种不错的手算方法 本设计主要通过工程实例来强 化大学期间所学的知识 建立一个完整的设计知识体系 了解设计总过程 通 过查阅大量的相关设计资料 提高自己的动手能力 这次设计是在指导老师的悉心指导下完成的 在此向你们表示衷心的感谢 鉴于水平有限 设计书中还存在不少缺点甚至错误 敬请老师批评和指正 编者 XX 长春工程学院毕业设计 2 年 月 日 结构设计部分 1 结构布置 1 1 工程概况 1 1 1 工程资料 该工程为 XX 办公楼 抗震设防烈度按 7 度设计 结构类型采用八层混凝土框架 结构 耐火等级及耐久等级均为二级 该工程的室内首层地面标高 0 000 室内外高 差 600 首层 二层层高 4 2 m 标准层层高 3 6 m 结构平面布置 长 60 66m 宽 25 86m 1 12 建筑物功能与特点 本办公楼为中等规模办公楼 位于吉林市 采用 L 字型 建筑物平面简单 规则 具体建筑设计概况如表 1 1 表 1 1 建筑设计概况 序号项目内容 1建筑功能办公 2建筑特点功能多样 立面造型美观 3建筑面积 10206 56 地上8 层 4建筑层数 地下0 首层 二层4 2m 5建筑层高 三至八层3 6m 6建筑平面横轴编号1 10 轴纵轴编号A E 轴 7建筑防火 防火分类为二级 室内消火栓设在走廊两侧 每层两侧及中间设 3 个消火栓 8抗震方面 建筑的平立面布置规则 建筑的质量分布和刚度变化均匀 楼层没有错层 满 足抗震要求 9屋面 屋面形式为平屋顶 平屋顶排水坡度为 3 排水坡度的形式为垫置坡度 排 水方式为内排水 屋面做法采用苯板板保温层屋面 长春工程学院毕业设计 3 1 2 场地工程地质条件概述 1 2 1 建筑场地 该场地位于市区内 场地地势平坦 由钻探资料探明场区地层由上而下分别为 1 杂填土 黑褐色 含有大量砖石碎块和人工垃圾 厚约 1 2 米 2 粉质粘土 棕黄色 稍湿 呈可塑状态 厚约 3 6 米 3 淤泥质土 黑灰色 含有大量腐植质 呈流塑状态 厚约 4 9 米 4 粉土 黄褐色 密实状态 未穿透 各类土的主要物理力学性质指标见表 1 2 表 1 2 土的物理力学性质指标 层 次 土层 名称 土层 厚度 m 土的天 然密度 t m3 土的天 然含水 量 孔 隙 比 e 塑性 指数 IP 液性 指数 IL 土的内 摩角 度 土的 粘聚 力 C kPa 压缩 模量 ES MP a 承载力特 征值 fak KPa 1杂填土1 2 2 粉质粘 土 3 61 87240 70140 52512 09 0180 3 淤泥质 土 4 91 75431 5191 2105 03 095 4粉土 未穿 透 1 80220 68297 68 6210 1 2 2 地下水情况 本场区地下水属潜水 水位高程为 2 5 米 略受季节的影响 但变化不大 根据 该场区原有测试资料 地下水无腐蚀性 1 2 3 自然条件 1 自然条件 地势平坦 见附地形图 地质资料 场地土类别 地质勘察资料见地质勘察报告 抗震设防要求 七度设防 基本风压 0 50KN 基本雪压 0 45KN 土壤冻结深度 1 8m 长春工程学院毕业设计 4 1 3 结构设计 1 3 1 结构选型 结构形式 现浇钢筋混凝土框架结构 承重方案 纵横向承重框架体系 结构布置 结构布置图见图 1 1 1 3 2 梁 柱截面尺寸的初步确定 1 3 2 1 梁的截面尺寸 主梁 横梁 1 10 1 15 1 10 1 15 7500mm 500mm 750mmhL 取 700mmh 1 2 1 3 1 2 1 3 700mm 250mm 350mm bh 取 300mmb 纵梁 1 10 1 15 1 10 1 15 7200mm 480mm 750mm hL 取 700mmh 1 2 1 3 1 2 1 3 700mm 250mm 350mmbh 取 300mmb 走廊 取 h 500mm b 300mm 次梁 1 8 1 14 1 8 1 14 7200mm 515mm 900mmhL 取 600mmh 1 2 1 3 1 2 1 3 600mm 200mm 300mmbh 取 250mmb 长春工程学院毕业设计 5 图 1 1 结构布置图 长春工程学院毕业设计 6 1 3 2 柱的截面尺寸估算 依据轴压比计算 底层中柱 1 25 c Nc N A f 底层边柱 1 3 c Nc N A f E Ng nF KN m N 12 E g 19 1 c f 2 mm8n 0 75 N F为受力面积单元 32 1212 8 27 235 10 mm 0 75 19 3 c Nc nF A f 取mm650 c h 根据上述计算结果 并综合考虑其他因素 本设计柱截面尺寸取值如下 1 3 层 650mm 650mm 混凝土 C40 4 5 层 550 mm 550 mm 混凝土 C40 6 8 层 550mm 550mm 混凝土 C35 底层柱高 室内外高差为 0 60m 地梁顶面标高为 0 50m 则 h c 4 2 0 5 4 70m 取 4 7 m 1 3 3 楼板厚度 根据板跨及荷载确定板厚 双向板 mm 均为mm 则取楼面板厚为mm l3600 01 90 4040 h 100 h100h 屋面板厚为mm 120 h 2 楼盖设计 2 1 标准层楼板计算 2 1 1 荷载收集 楼面 30 厚水磨石地面面层 0 03 24kN m 0 72kN m 100mm 厚现浇钢筋混凝土楼板 0 10m 25 kN m 2 5kN m 长春工程学院毕业设计 7 15厚混合砂浆天棚抹灰 0 015 17 kN m 0 255kN m 合计 恒载标准值 3 475kN m 活载标准值 2 0kN m 2 1 2 弯矩计算 代表简支边 代表固定边 平行于方向板中心单位板宽内的弯矩 1 m 01 l 平行于方向板中心单位板宽内的弯矩 2 m 02 l 固定中点沿方向单位板宽内的弯矩 1 m 02 l 固定中点沿方向单位板宽内的弯矩 2 m 01 l 2 1 2 1 板弯矩计算 2 1 2 1 双向板弯矩计算 见表 2 1 表 2 2 表 2 3 弯矩计算 弹性理论 卫生间按弹性理论计算 其他按塑性理论计算 g g 4 17kN m2 kN m2 5 57kN m2 q 2 2 8 2 q kN m2 1 4kN m2 q 2 2 8 2 p g q 5 57kN m2 1 4kN m2 6 97kN m2 表 2 1 弯矩计算 区隔B1 L01 L02 3 6m 7 25m 0 5 计算简图 m1 0 0559 5 57 0 0965 1 4 3 62 5 79kN m m 跨 内 0 m2 0 0079 5 57 0 0174 1 4 3 62 0 89kN m m 长春工程学院毕业设计 8 m1 v 5 79kN m m 0 2 0 89kN m m 5 97kN m m 0 2 m2 v 0 89kN m m 0 2 5 79kN m m 2 059kN m m 计算简图 m1 0 1179 6 97kN m2 3 62m2 10 65kN m m 支 座 m1 0 0786 6 97kN m2 3 62m2 7 1N m m 表 2 2 弹性板计算表 区隔B2 L01 L023 6m 7 5 0 48m 计算简图 0 m1 0 0559 5 57 0 0965 1 4 3 62 5 79kN m m m2 0 0079 5 57 0 0174 1 4 3 62 0 89kN m m 0 2 m1 v 5 79kN m m 0 2 0 89kN m m 5 97kN m m 跨 内 m2 v 0 89kN m m 0 2 5 79kN m m 2 059kN m m 计算简图 m1 0 1179 6 97kN m2 3 62m2 10 65kN m m 跨 中 m1 0 0786 6 97kN m2 3 62m2 7 1N m m 表 2 3 弹性板计算表 长春工程学院毕业设计 9 区隔B3 L01 L023 6m 7 5 0 48m 计算简图 0 m1 0 0408 5 57 0 0965 1 4 3 62 4 70kN m m m2 0 0028 5 57 0 0174 1 4 3 62 1 95kN m m 0 2 m1 v 4 7kN m m 0 2 1 95kN m m 5 09kN m m 跨 内 m2 v 1 95kN m m 0 2 4 7kN m m 2 89kN m m 计算简图 m1 0 0836 6 97kN m2 3 62m2 7 55kN m m 跨 中 m1 0 0596 6 97kN m2 3 62m2 5 38N m m 2 2 2 弯矩计算 塑性理论 代表简支边 代表固定边 平行于方向板中心单位板宽内的弯矩 1 m 01 l 平行于方向板中心单位板宽内的弯矩 2 m 02 l 固定中点沿方向单位板宽内的弯矩 1 m 02 l 固定中点沿方向单位板宽内的弯矩 2 m 01 l 长春工程学院毕业设计 10 区格板 4 计算跨度 l 3 75ml 7 2m 0102 n l l 7 2 3 75 1 92 取 0 27 2 0201 2 1 n 采用分离式配筋 故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为 l02 7 2 1 M 1 m 1 m 0 27 3 75 1 01 2 M 2 01 m l 101m l 1 m 1 m 2 7 2 14 4 1 M 1021 02 m lm l 1 m 1 m 0 1 M M2 l01m1 2 0 27 3 75 m1 2 03 m1 0 2 M 由公式得 0102 2 01 2 2 1 121 3 12 22ll Pl MMMMMM 2 7 2 2 1 01 14 4 0 2 03m1 0 1 m 1 m 1 m 6 973 75 37 23 75 12 2 解得 4 44kN m m 1 m 故得 0 27 4 44 1 2kN m m 2 m 1 m m1 m1 2 4 44 8 88kN m m m1 0 m2 m2 2 1 2 2 4kN m m m2 0 区格板 B5 l01 3 75m l02 7 2m n l l 7 2 3 75 1 92 取 0 27 2 0201 2 1 n 采用分离式配筋 故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为 长春工程学院毕业设计 11 l02 7 2 1 M 1 m 1 m 0 27 3 75 1 01 2 M 2 01 m l 101m l 1 m 1 m 2 7 2 14 4 1 M 1 M 1021 02 m lm l 1 m 1 m 201111 20 273 752 03Mlmmm 0 2 M 由公式得 0102 2 01 2 2 1 121 3 12 22ll Pl MMMMMM 2 m1 7 2 2 m1 1 01 2 14 4 m1 2 03m1 0 2 6 973 75 37 23 75 12 解得 3 09kN m m 1 m 故得 0 27 3 09 0 83kN m m 2 m 1 m m1 m1 m1 2 3 09 6 18kN m m m2 m2 2 0 83 0 27 1 48kN m m m2 0 区格板 B6 l01 3 75m l02 7 2m n l l 7 2 3 75 1 92 取 0 27 2 0201 2 1 n 采用分离式配筋 故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为 l02 7 2 1 M 1 m 1 m 0 27 3 75 1 01 2 M 2 01 m l 101m l 1 m 1 m 0 1 M 2 7 2 14 4 1 M 1021 02 m lm l 1 m 1 m 201111 M l m 20 273 75m 2 03m 0 2 M 长春工程学院毕业设计 12 由公式得 0102 2 01 2 2 1 121 3 12 22ll Pl MMMMMM 2 m1 7 2 2 m1 1 01 0 14 4 m1 2 03m1 0 6 973 75 37 23 75 12 2 解得 4 44 1 m 故得 0 27 4 44 1 2kN m m 2 m 1 m m1 0 m1 m1 2 4 44 8 88kN m m m2 m2 2 1 2 2 4kN m m m2 0 区格板 B7 l01 3m l02 7 5m n l l 7 5 3 2 5 取 0 16 2 0201 2 1 n 采用分离式配筋 故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为 l02 7 5 1 M 1 m 1 m 0 16 3 0 48 2 M 2 01 m l 101m l 1 m 1 m 2 7 5 15 1 M 1 M 1021 02 m lm l 1 m 1 m 201111 20 2630 96Mlmmm 0 2 M 由公式得 0102 2 01 2 2 1 121 3 12 22ll Pl MMMMMM 2 m1 7 5 2 0 48 m1 2 15 m1 0 96m1 0 2 6 973 37 53 12 解得 2 17kN m m 1 m 故得 0 16 2 17 0 35kN m m 2 m 1 m m1 m1 m1 2 2 17 4 34kN m m 长春工程学院毕业设计 13 m2 m2 2 0 16 2 17 0 69kN m m m2 0 区格板 B8 l01 3 6m l02 7 5m n l l 7 5 3 6 2 08 取 0 23 2 0201 2 1 n 7 5 1 M 02 l 1 m 1 m 0 23 3 6 0 83 2 M 101m l 1 m 1 m 1 M 1 M 1021 02 m lm l 11 2 7 515 mm 0 2 M 01211 0 23 2 3 61 66 l mmm 2 M 由公式得 0102 2 01 2 2 1 121 3 12 22ll Pl MMMMMM 1111 2 7 52 0 83152 1 660 mmmm 2 6 973 6 3 7 53 6 12 解得 2 94N m m 1 m 故得 0 23 2 94 0 68N m m 2 m 1 m 2 2 94 5 88kN m m 1 m 1 m 1 m 0 23 2 2 94 1 35kN m m 2 m 2 m 区格板 B9 计算跨度 l 3 3m 01 l02 7 5m n l l 7 5 3 3 2 27 取 0 19 2 0201 2 1 n 7 5 1 M 02 l 1 m 1 m 0 19 3 3 0 63 2 M 101m l 1 m 1 m 长春工程学院毕业设计 14 1 M 1 M 1021 02 m lm l 11 2 7 515 mm 0 2 M 01211 0 19 2 3 31 25 l mmm 2 M 由公式得 0102 2 01 2 2 1 121 3 12 22ll Pl MMMMMM 1111 2 7 52 0 63152 1 250 mmmm 2 6 973 3 3 7 53 3 12 解得 2 56N m m 1 m 故得 0 19 2 56 0 49N m m 2 m 1 m 2 2 56 5 12kN m m 1 m 1 m 1 m 0 19 2 2 56 0 97kN m m m2 0 2 m 2 m 区格板 B10 l01 3 6m l02 7 5m n l l 7 5 3 6 2 08 取 0 23 2 0201 2 1 n 7 5 1 M 02 l 1 m 1 m 0 23 3 6 0 83 2 M 101m l 1 m 1 m 0 23 3 6 0 83 2 M 101m l 1 m 1 m 1 M 1021 02 m lm l 11 2 7 515 mm 0 1 M 0 2 M 01211 0 23 2 3 61 66 l mmm 2 M 由公式得 0102 2 01 2 2 1 121 3 12 22ll Pl MMMMMM 1111 2 7 52 0 83150 1 660 mmmm 长春工程学院毕业设计 15 2 6 973 6 3 7 53 6 12 解得 2 94N m m 1 m 故得 0 23 2 94 0 68N m m 2 m 1 m 2 2 94 5 88kN m m 0 1 m 1 m 1 m 0 23 2 2 94 1 35kN m m m2 0 2 m 2 m 区格板 B11 l01 2 55m l02 6 6m n l l 6 6 2 55m 2 59 0201 0 15 2 2 1 n 7 5 1 M 02 l 1 m 1 m 0 15 2 55 0 38 2 M 101m l 1 m 1 m 1 M 1 M 1021 02 m lm l 11 2 6 613 2 mm 2 M 2 M 01211 0 15 2 2 550 77 l mmm 由公式得 0102 2 01 2 2 1 121 3 12 22ll Pl MMMMMM 1111 2 6 62 0 3813 222 0 77 mmmm 2 6 972 55 3 6 62 55 12 解得 1 55N m m 1 m 故得 0 15 1 55 0 23N m m 2 m 1 m 2 1 55 3 10kN m m 1 m 1 m 1 m 0 15 2 1 55 0 46kN m m m2 0 2 m 2 m 长春工程学院毕业设计 16 区格板 B12 l01 3 75m l02 7 2m n l l 7 2 3 75 1 92 取 0 27 2 0201 2 1 n 采用分离式配筋 故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为 l02 7 2 1 M 1 m 1 m 0 27 3 75 1 01 2 M 2 01 m l 101m l 1 m 1 m 2 7 2 14 4 1 M 1 M 1021 02 m lm l 1 m 1 m 2201111 M M l m 20 273 75m 2 03m 由公式得 0102 2 01 2 2 1 121 3 12 22ll Pl MMMMMM 2 m1 7 2 2 m1 1 01 2 14 4 m1 2 2 03m1 0 6 973 75 37 23 75 12 2 解得 2 96kN m m 1 m 故得 0 27 2 96 0 80kN m m 2 m 1 m m1 m1 m1 2 2 96 5 92kN m m m2 m2 m2 0 27 2 2 96 1 60kN m m 区格板 B13 l01 3 6m l02 7 2m n l l 7 2 3 6 2 取 0 25 2 0201 2 1 n 采用分离式配筋 故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为 l02 7 2 1 M 1 m 1 m 0 25 3 6 0 9 2 M 2 01 m l 101m l 1 m 1 m 2 7 2 14 4 1 M 1 M 1021 02 m lm l 1 m 1 m 2201111 20 253 61 8MMlmmm 长春工程学院毕业设计 17 由公式得 0102 2 01 2 2 1 121 3 12 22ll Pl MMMMMM 2 m1 7 2 2 m1 0 9 2 14 4 m1 1 8m1 0 6 973 62 37 23 6 12 2 解得 2 90kN m m 1 m 故得 0 25 2 90 0 75kN m m 2 m 1 m m1 m1 m1 2 2 90 5 8kN m m m2 m2 m2 0 25 2 2 9 1 45kN m m 区格板 B14 l01 3 6m l02 7 2m n l l 7 2 3 6 2 取 0 25 2 0201 2 1 n 采用分离式配筋 故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为 l02 7 2 1 M 1 m 1 m 0 25 3 6 0 9 2 M 2 01 m l 101m l 1 m 1 m 2 7 2 14 4 1 M 1 M 1021 02 m lm l 1 m 1 m 2 201111 0 20 253 61 8 M Mlmmm 由公式得 0102 2 01 2 2 1 121 3 12 22ll Pl MMMMMM 2 m1 7 2 2 m1 0 9 14 4 m1 0 1 8m1 0 6 973 6 37 23 6 12 2 解得 4 18kN m m 1 m 故得 m1 m1 2 4 18 8 36kN m m m1 0 0 25 4 18 8 36kN m m 2 m 1 m 长春工程学院毕业设计 18 m2 0 m2 m2 0 25 2 4 18 1 04kN m m 2 1 2 单向板弯矩计算 跨度 3 0m 0 l g q 7 67KN m 22 0 11 7 67 38 63 88 中 Mgq lKN m 22 0 11 7 67 35 75 1212 支 Mgq lKN m 2 2 配筋计算 单向板跨中配筋计算 混凝土强度为 C25 22 11 9 1 27 ct fN mmfN mm 钢筋为 HPB300 2 270 y fN mm mm 0 1202595 s hha 6 M8 63 10 0 16 22 f bh1 0 11 9 1000 75 1 c 0 中 s 11 20 175 sb 2 10 1 0 11 9 1000 75 0 175 467 270 c s y f bh Amm f min max 0 2 0 45 0 2 t y f f 2 minmin 0 2 1000 100200 s Abhmm 选用 8 110 实配 2 503 s Amm mins A 各区格板跨及支座弯矩已求得 取截面高度100mm 90mm xy hh 支座处 即可查表得钢筋配置面积间距 100 hmm 长春工程学院毕业设计 19 板配筋如下表 2 4 表 2 4 标准层楼板跨中配筋计算 截面kN m M选配钢筋 实配 2 m m 方向 01 l5 978 160 314 B1 方向 02 l2 058 200 251 方向 01 l5 978 200 251 B2 方向 02 l2 058 200 251 方向 01 l5 098 160 314 B3 方向 02 l2 898 200 251 方向 01 l4 448 200 296 B4 方向 02 l1 208 200 251 方向 01 l3 098 200 251 B5 方向 02 l0 838 200 251 方向 01 l4 448 200 251 B6 方向 02 l1 208 200 251 方向 01 l2 178 200 251 B7 方向 02 l0 358 200 251 方向 01 l2 948 160 314 B8 方向 02 l0 688 200 251 方向 01 l2 568 200 251 B9 方向 02 l0 498 200 251 B10 方向 01 l2 948 160 314 长春工程学院毕业设计 20 方向 02 l0 688 200 251 方向 01 l1 558 200 296 B11 方向 02 l0 238 200 251 方向 01 l2 968 200 251 B12 方向 02 l0 808 200 251 方向 01 l2 908 200 251 B13 方向 02 l0 758 200 251 方向 01 l4 188 200 251 B14 方向 02 l1 058 200 251 B15 方向 x l8 638 100 503 B16 方向 x l8 638 100 503 表 2 5 标准层楼板支座配筋计算 截面M kN m选配钢筋实际面积截面M kN m选配钢筋实际面积 B1 B110 6510 130 604B1 B157 18 130 387 B2 B310 6510 130 604B2 B165 758 150 335 B3 B87 5510 150 429B3 B165 758 150 335 B4 B155 758 150 335B4 B168 8810 130 604 B5 B68 8810 130 604B5 B74 348 150 335 B5 B166 188 150 335B6 B74 348 150 335 B7 B85 888 150 335B7 B165 758 150 335 B8 B85 888 150 335B8 B095 888 150 335 长春工程学院毕业设计 21 B8 B105 888 150 335B8 B165 758 150 335 B8 B115 888 150 335B8 B125 888 150 335 B9 B165 758 150 335B10 B105 888 150 335 B10 B165 758 150 335B11 B163 108 150 335 B11 B113 108 150 335B12 B155 758 150 335 B12 B165 758 150 335B12 B135 928 150 335 B13 B155 758 150 335B13 B148 3610 130 604 B14 B155 758 150 335B15 B165 758 150 335 注 1 板砼采用 C25 2 相差不远的钢筋进行了归并 3 mm 满足要求 min Abh0 2510001200 2240 3 楼梯结构设计 梁式楼梯结构布置图如图所示 踏步面层为 20mm 厚混合砂浆抹灰 底面为 15mm 厚 混合沙浆抹灰 金属栏杆重 0 1KN m 楼梯活荷载标准值 2 5KN m 混凝土为 k q C25 f 11 9N mm f 1 27N mm 钢筋为 HPB300 级 f 270N mm c 2 t 2 y 2 3 1 梯段板计算 板计算 底板厚 取 t 130mm 0 1111 t l 3900 156130mm 25302530 取 1m 宽板带为计算单元 3 1 1 荷载计算 1 恒荷载计算 梯段板自重 3 10 13 1 0 15 25 5 51 22 5 mmmKN mKN m 踏步板抹灰重 3 0 02 1 0 150 3 20 0 60 0 3 m mmmKN mKN m m 长春工程学院毕业设计 22 板带抹灰重 3 0 015 117 0 29 2 5 m mKN mKN m 活荷载 2 5 k qKN m 将标准值进行两种内力组合 组合方式一 1 351 4 0 71 35 6 46 1 4 0 72 511 17 kk gqKN m 组合方式二 1 21 41 2 6 46 1 4 2 511 25 kk gqKN m 所以 荷载设计值 P g q 7 75 3 5 11 25KN m 3 1 2 内力计算 跨中最大弯矩 M l 11 25 3 9 17 11 kN m 中 1 10 p 2 0 1 10 2 3 1 3 配筋计算 h h a 130 15 115mm 0s 0 162 6 22 10 17 11 10 1 0 11 9 1000 115 s c M f bh 11 211 2 0 1620 178 sb 2 1 1 0 0 178 11 9 1000 115 665 270 co s y f bh Amm f 2 min max A0 2 0 45260 t s y f bhbhmmA f 梯段板纵筋选配10 120 654 mm 另外配 6 250 的分配钢筋 s A 2 3 2 平台板计算 平台板厚 取 h 80mmh 2300 77 3030 l mm 3 2 1 荷载计算 恒荷载 平台自重 0 08m 25KN 1 0m 3 kN m 3 m 合计 6 46 k gKN m 长春工程学院毕业设计 23 板面抹灰重 0 02m 20KN 1 0m 0 4kN m 3 m 板底抹灰重 0 015m 17KN 1 0m 0 26kN m 3 m 3 2 2 内力计算 计算跨度近似取为 l 1 8m 0 最大弯矩 M g q l 7 89 1 8 2 56kN m 1 10 2 0 1 10 2 由于弯矩非常小 故可按最小配筋率选配钢筋 2 min max A0 2 0 45240 t y f bhbhmm f 平台板纵筋选配8 200 251 mm 另外配 6 250 的分配钢筋 s A 2 3 3 平台梁计算 PL 1 计算跨度 l 3600mm 0 截面尺寸 1111 3600450300 812812 hl 取 h 400mm b 200mm 3 3 1 荷载计算 平台板传来均布恒荷载 2 1 8 7 89 1 10 2 KN mKN m 合计 3 66 k gKN m 活荷载 2 5 k qKN m 将标准值进行两种内力组合 组合方式一 1 351 4 0 71 35 3 66 1 4 0 7 2 57 39 kk gqKN m 组合方式二 1 21 41 2 3 66 1 4 2 57 89 kk gqKN m 所以 荷载设计值 P g q 4 39 3 5 7 89KN m 长春工程学院毕业设计 24 梯段板传来均布活荷载 2 3 9 11 25 7 10 2 KN mKN m 平台梁自重 1 2 0 2 0 4 0 12 25 1 68kN m 平台梁侧抹灰 1 2 2 0 4 0 12 0 015 17 0 17kN m 3 3 2 内力计算 跨中最大弯矩 M g q l 30 89 3 6 40 03kN m 中 1 10 2 0 1 10 2 支座最大剪力 V 30 89 3 4 52 51kN n lqg 2 1 2 1 3 3 3 截面计算 3 3 3 1 受弯承载力计算 按倒 L 型截面计算 min min 600mm f b 0 0 1 62 S l b 11800 3600 200 62 120mm f h h h a 400 40 360mm 0s M 207 37KN m M max 10 120 1 0 11 9 600 120 360 22 f cff h f b hh 中 属于第一类 T 型截面 0 054 6 22 10 40 03 10 1 0 11 9 600 360 s c M f bh 11 211 2 0 0540 056 sb 12 1 0 0 056 11 9 600 360 716 8 270 cfo s y f b h Amm f 2 min max A0 2 0 45160 t s y f bhbhmmA f 选用 318 763mm s A 2 3 3 3 2 受剪承载力计算 合计 g q 30 89kN m 长春工程学院毕业设计 25 截面尺寸验算 172 8kN V 52 51kN 0 0 5f0 5 1 0 11 9 200 360 c cbh 所以 截面尺寸满足要求 验算是否按计算配置箍筋 55 4KN V 52 51kN 0 0 7f0 7 11 9 200 360 tbh 所以按构造配置箍筋双肢箍8 100 4 一榀横向框架的结构设计 图 4 1 局部结构平面布置图 4 1 荷载收集 4 1 1 屋面框架梁 40mm 厚钢筋混凝土刚性防水屋面层 25 0 04 1 0 kN m 2 SBS 改性沥青卷材防水层 0 3kN m 2 20 厚 1 10 水泥炉渣找平层 0 02 20 0 40kN m 2 1 10 水泥炉渣找坡层 平均厚度 43 5mm 0 0435 14 0 61 kN m 2 80mm 苯板保温层 0 08 0 5 0 04kN m 2 长春工程学院毕业设计 26 APP 隔汽层 0 05 kN m 2 20mm 水泥砂浆找平层 20 0 02 0 4 kN m 2 120mm 现浇钢筋混凝土屋面板 0 12 25 3kN m 2 15mm 混合砂浆抹灰 吊顶 17 0 15 0 26 kN m 合计 6 06 kN m 2 AB 跨屋面梁上恒荷载标准值 g 3 6 6 06 21 82kN m 1wk BC 跨屋面梁上恒荷载标准值 g 1 5 2 6 06 18 18kN m 2wk AB 跨框架梁自重 g 3wk 框架梁自重 0 3 0 6 0 12 25 3 31kN m 框架梁抹灰 0 015 0 70 0 12 2 17 0 27kN m 合计 g 3 58kN m 3wk BC 跨框架梁自重 g 4wk 框架梁自重 0 25 0 5 0 12 25 2 85kN m 框架梁抹灰 0 015 0 5 0 12 2 17 0 16kN m 合计 g 2 53kN m 4wk 屋面上人 活荷载标准值为 2 0kN m 则 2 AB 跨屋面梁上活荷载标准值 q 3 6 2 0 7 2kN m 1wk BC 跨屋面梁上活荷载标准值 q 1 5 2 2 0 6 0kN m 2wk 4 1 2 屋面纵向框架梁传来作用于柱顶的集中荷载 女儿墙自重标准值 900mm 高 240mm 厚现浇钢筋混凝土墙自重 0 9 0 24 25 5 4 kN m 纵向框架梁自重标准值 横向框架梁自重 0 3 0 6 0 12 25 3 31kN m 抹灰 0 015 0 70 0 12 2 17 0 27kN m 合计 3 58kN m 次梁自重标准值 长春工程学院毕业设计 27 次梁自重 0 25 0 5 0 12 25 2 38kN m 抹灰 0 5 0 12 2 0 015m 17 0 19kN m 合计 2 57kN m A 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 G 1wk 女儿墙自重 5 4 7 2 38 88 kN 纵向框架梁自重 3 58 7 2 25 78kN 次梁自重 2 57 3 75 9 64 kN 屋面恒荷载传来 7 2 3 6 1 95 3 75 1 8 6 06 101 44kN 合计 G 175 74kN 1wk B 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 G 2wk 纵向框架梁自重 3 58 7 2 25 78kN 次梁自重 2 57 3 75 9 64 kN 屋面恒荷载传来 7 2 3 6 1 95 3 75 1 8 6 06 101 44kN 7 2 1 5 1 5 1 5 6 06 51 81KN 合计 G 188 63kN 2wk A 轴纵向框架梁传来活荷载标准值 Q 1wk 屋面活荷载传来 Q 7 2 3 75 1 95 3 75 1 8 2 0 33 48kN 1wk B 轴纵向框架梁传来活荷载标准值 Q 2wk 屋面活荷载传来 7 2 3 75 1 95 3 75 1 8 2 0 33 48kN 7 2 1 5 1 5 1 5 2 0 17 1KN 合计 Q 50 58KN 2wk A 轴纵向框架梁中心往外侧偏离柱轴线 应考虑 100mm 的偏心 以及由此产生的节点弯矩 则 M 175 74 0 1m 17 57kN m 1wk M 33 48 0 1 3 35kN m 2wk 长春工程学院毕业设计 28 屋面梁荷载 左 恒荷载 右 活荷载 简图如图所示 图 4 2 屋面梁荷载简图 4 1 3 楼面框架梁 楼面楼面均布恒荷载标准值 3 475kN m 2 内隔墙自重 3 8 层 200mm 厚陶粒空心砌块 0 2m 8 1 60kN m 2 15mm 砂浆双面抹灰 2 0 015 17 0 51kN m 2 内隔墙自重标准值 2 11 3 6 0 7 6 12 kN m 1 2 层内隔墙自重标准值 2 11 4 2 0 7 7 39kN m AB 跨楼面梁上恒荷载标准值 3 7 层 g 3 6 3 475 12 51kN m 1k g 6 22 3 58 9 8kN m 3k AB 跨楼面梁上恒荷载标准值 1 2 层 g 3 6 3 475 12 51kN m 1k g 7 39 3 58 10 97kN m 3k BC 跨楼面梁上恒荷载标准值 1 8 层 g 1 5 2 3 475 10 42kN m 2k g 2 53kN m 4k 办公楼楼面活荷载标准值为 2 0kN m 则 2 AB 跨楼面梁上活荷载标准值 q 3 6 2 0 7 2kN m 1k BC 跨楼面梁上活荷载标准值 q 1 5 2 2 5 7 5kN m 2k 楼面纵向框架梁传来作用于柱顶的集中荷载 外纵墙自重标准值 3 8 层 墙重 7 2 2 9 2 4 2 2 0 2 11 23 80kN 长春工程学院毕业设计 29 窗重 1 0 2 4 2 0 2 4 8 kN 合计 28 6 kN 内纵墙自重标准值 墙重 7 2 2 9 2 4 1 0 2 11 39 63kN 门重 1 0 2 0 1 0 1 2 1 kN 合计 41 73KN 外纵墙自重标准值 1 2 层 墙重 7 2 4 2 0 7 2 6 2 4 2 0 2 11 26 84kN 窗重 2 6 2 4 1 0 2 12 48 kN 合计 39 32 kN 内纵墙自重标准值 墙重 7 2 4 2 0 7 1 0 2 1 2 11 48 74KN 门重 1 0 2 0 1 0 1 2 1 kN 合计 50 84KN A 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 G 3 7 层 1k 外纵墙重 28 6kN 纵向框架梁自重 4 65 7 2 33 48kN 纵向次梁自重 2 57 3 75 9 64kN 次梁上墙重 2 11 3 6 0 5 3 75 24 53kN 楼面恒荷载传来 7 2 3 75 1 95 3 75 1 8 3 475 58 17kN 合计 G 129 89kN 1k A 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 G 1 2 层 1k 外纵墙重 39 32kN 纵向框架梁自重 4 65 7 2 33 48kN 纵向次梁自重 2 57 3 75 9 64kN 次梁上墙重 2 11 3 6 0 5 3 75 24 53kN 楼面恒荷载传来 7 2 3 75 1 95 3 75 1 8 3 475 58 17kN 合计 G 140 61kN 1k 长春工程学院毕业设计 30 B 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 G 3 8 层 2k 内纵墙重 41 73kN 纵向框架梁自重 4 65 7 2 33 48kN 纵向次梁自重 2 57 3 75 9 64kN 次梁上墙重 2 11 3 6 0 5 3 75 24 53kN 楼面恒荷载传来 7 2 3 75 1 95 3 75 1 8 3 475 58 17kN 7 2 1 5 1 5 1 5 3 475 29 71kN 合计 G 197 26kN 2k B 轴纵向框架梁传来恒荷载标准值 G 1 2 层 2k 内纵墙重 50 84kN 纵向框架梁自重 4 65 7 2 33 48kN 纵向次梁自重 2 57 3 75 9 64kN 次梁上墙重 2 11 3 6 0 5 3 75 24 53kN 楼面恒荷载传来 7 2 3 75 1 95 3 75 1 8 3 475 58 17kN 7 2 1 5 1 5 1 5 3 475 29 71kN 合计 G 206 37kN 2k A 轴纵向框架梁传来活荷载标准值 Q 1k 楼面活荷载传来 Q 7 2 3 75 1 95 3 75 1 8 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